基坑支護(hù)工程對(duì)地鐵的影響評(píng)估

北辰基坑支護(hù)工程對(duì)長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的影響評(píng)估北辰基坑支護(hù)工程對(duì)長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的影響評(píng)估北京中巖大地工程技術(shù)有限公司目錄1概述11.1項(xiàng)目概況11.2北辰區(qū)基坑支護(hù)與長(zhǎng)沙軌道交通1號(hào)線關(guān)系21.3分析計(jì)算依據(jù)及參考資料41.4主要工作內(nèi)容51.5擬獲得的直接成果52工程地質(zhì)概況62.1場(chǎng)地各層巖土的構(gòu)成與特征62.2水文地質(zhì)條件73數(shù)值分析83.1計(jì)算分析軟件83.2計(jì)算分析模型83.3數(shù)值模擬結(jié)果113.3.1南端（埋深20m）113.3.2中間部位（埋深16.5m）153.3.3北端（埋深13m）193.4本章小結(jié)234結(jié)論與建議24北辰基坑支護(hù)工程對(duì)長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的影響評(píng)估第19頁(yè)共24頁(yè)北京中巖大地工程技術(shù)有限公司1概述1.1項(xiàng)目概況擬建北辰場(chǎng)地位于長(zhǎng)沙市開(kāi)福區(qū)新河三角洲。本項(xiàng)目東側(cè)黃興北路，南側(cè)為晴嵐路，西側(cè)為紫鳳路，北側(cè)為棲鳳路。黃興北路下方為長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線一期工程（汽車(chē)北站～開(kāi)福寺站段），現(xiàn)完成盾構(gòu)施工。項(xiàng)目整個(gè)地塊呈四邊形，東西長(zhǎng)170～230m，南北長(zhǎng)約290m。規(guī)劃用地面積約62966.41m2，建筑面積457252.85m2。地下室開(kāi)挖標(biāo)高即墊層底標(biāo)高為-4.200m，樓座基底標(biāo)高為-7.0～-8.5m。本工程±0.000m相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高33.000m?，F(xiàn)場(chǎng)地經(jīng)初步整平，地面高程介于32.00～33.20m?；又匾园踩燃?jí)為二級(jí)。圖1-1擬建場(chǎng)地位置示意圖擬建建筑物為高層住宅9棟，結(jié)構(gòu)類(lèi)型為剪力墻結(jié)構(gòu)；一層整體地下室及架空車(chē)庫(kù)，結(jié)構(gòu)類(lèi)型為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)類(lèi)型為框架結(jié)構(gòu)。基礎(chǔ)擬采用樁基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地坪標(biāo)高為33.00m。擬建建（構(gòu)）筑物概況詳見(jiàn)表1-1。表1-1擬建建（構(gòu)）筑物概況建（構(gòu)）筑物名稱(chēng)地上層數(shù)地下室或地下設(shè)備備設(shè)計(jì)地坪標(biāo)高（±±0.00mm）（m）建（構(gòu)）筑物高度（m）結(jié)構(gòu)類(lèi)型1#~3#，8##~9#棟高高層住宅45層1層局部2層33.00138.2剪力墻結(jié)構(gòu)4#~7#棟高層層住宅55層1層33.00167.2剪力墻結(jié)構(gòu)地下車(chē)庫(kù)1層1層局部2層33.006.0框架剪力墻結(jié)構(gòu)1.2北辰區(qū)基坑支護(hù)與長(zhǎng)沙軌道交通1號(hào)線關(guān)系北辰三角洲項(xiàng)目區(qū)基坑支護(hù)工程與長(zhǎng)沙軌道交通1號(hào)線的位置關(guān)系如圖1-2所示：圖1-2北辰區(qū)基坑支護(hù)工程與長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的平面位置關(guān)系長(zhǎng)沙軌道交通1號(hào)線與北辰三角洲項(xiàng)目區(qū)基坑支護(hù)工程相鄰段縱向剖面如圖1-3所示：圖1-3長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線與北辰區(qū)基坑支護(hù)工程相鄰段縱向剖面圖北辰區(qū)基坑支護(hù)方案為：土釘墻支護(hù)，車(chē)庫(kù)周邊坡率為1:0.75，樓座區(qū)域?yàn)?:0.5。坡面噴射0混凝土，內(nèi)設(shè)鋼筋網(wǎng)?；又ёo(hù)平面圖如圖1-4所示：圖1-4基坑支護(hù)平面圖與長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線相鄰的剖面為4-4剖面，其支護(hù)情況為：采用土釘墻進(jìn)行支護(hù)，土釘墻坡率為1：0.75，成孔直徑100mm，土釘與水平方向夾角為10°；土釘注漿為素水泥漿，水泥型號(hào)為P.C32.5，水灰比為0.5～0.6；土釘墻面板噴射0砼，厚80～100mm，鋼筋網(wǎng)采用φ6.5鋼筋，網(wǎng)距@250×250；坡面設(shè)置泄水孔，泄水孔水平間距2400mm，泄水孔為?50PVC管，長(zhǎng)度不小于0.80m；坑頂設(shè)置200x200截水溝、坑底設(shè)置300x300排水溝。具體支護(hù)情況如圖1-5所示：圖1-5基坑支護(hù)4-4剖面圖1.3分析計(jì)算依據(jù)及參考資料（1）《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001（2009年版））；（2）《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）；（3）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）；（5）長(zhǎng)沙市北辰巖土工程詳細(xì)勘察報(bào)告（KC15-071-071），湖南省勘測(cè)設(shè)計(jì)院，2014年4月；（6）北辰新河三角洲規(guī)劃總平面圖，長(zhǎng)沙市規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限責(zé)任公司，2011年11月；（7）北辰總平面圖，中國(guó)電子工程設(shè)計(jì)院，2015年05月；（8）北辰基坑開(kāi)挖圖，中國(guó)電子工程設(shè)計(jì)院，2015年06月；（9）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線一期工程開(kāi)福區(qū)政府站~北辰三角洲站區(qū)間隧道總平面圖，中鐵第五勘測(cè)設(shè)計(jì)院基團(tuán)有限公司，2012年2月；（10）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線一期工程開(kāi)福區(qū)政府站~北辰三角洲站區(qū)間隧道右線縱斷面設(shè)計(jì)圖，中鐵第五勘測(cè)設(shè)計(jì)院基團(tuán)有限公司，2012年2月；（11）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線一期工程開(kāi)福區(qū)政府站~北辰三角洲站區(qū)間隧道左線縱斷面設(shè)計(jì)圖，中鐵第五勘測(cè)設(shè)計(jì)院基團(tuán)有限公司，2012年2月；（12）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線一期工程北辰三角洲站圍護(hù)及主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖，中鐵第五勘測(cè)設(shè)計(jì)院基團(tuán)有限公司，2011年5月；（13）北辰三角洲C1地塊1#、2#棟及基坑施工對(duì)瀏陽(yáng)河隧道的影響評(píng)估，長(zhǎng)沙中大科星土木工程檢測(cè)有限公司，2014年11月16日；（14）對(duì)中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院基團(tuán)有限公司城市軌道與地下工程設(shè)計(jì)研究院，《關(guān)于“北辰三角洲C1地塊1#、2#棟及基坑施工對(duì)瀏陽(yáng)河隧道的影響評(píng)估”的意見(jiàn)》的答復(fù)，長(zhǎng)沙中大科星土木工程檢測(cè)有限公司，2015年1月5日。1.4主要工作內(nèi)容計(jì)算分析基坑支護(hù)施工、降水、開(kāi)挖等對(duì)長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的影響。1.5擬獲得的直接成果（1）北辰基坑支護(hù)的位移情況；（2）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線于基坑支護(hù)施工、降水、開(kāi)挖期間的位移變化；（3）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線于基坑支護(hù)施工、降水、開(kāi)挖期間的剪力變化；（4）長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線于基坑支護(hù)施工、降水、開(kāi)挖期間的彎矩變化。2工程地質(zhì)概況2.1場(chǎng)地各層巖土的構(gòu)成與特征根據(jù)區(qū)域地質(zhì)資料及本次勘察揭露的地層資料，擬建場(chǎng)地勘探深度范圍內(nèi)揭露的巖土層主要為：雜填土層、第四系沖積層，下伏基巖為第三系泥質(zhì)砂巖。各地層的野外特征自上而下依次描述如下：（1）雜填土①（Q4ml）：雜色，主要成分為粘性土混碎磚、砼塊等建筑垃圾，局部夾生活垃圾組成，系近期堆積，結(jié)構(gòu)松散、密實(shí)度不均勻，未完成自重固結(jié)，局部揭露混凝土塊。所有鉆孔均揭露該層，層厚2.60～7.20m，平均3.63m。（2）粉質(zhì)粘土②（Q4al）：褐黃色，可塑～硬塑，切面光滑，稍見(jiàn)光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，搖震無(wú)反應(yīng)，含灰白色斑點(diǎn)及團(tuán)塊，所有鉆孔均揭露該層，層厚1.30～9.80m，平均2.54m，層底標(biāo)高19.58～25.84m。（3）粉細(xì)砂③（Q4al）：褐黃、灰白色，成分為石英質(zhì)，含粘性土30%左右，飽和，稍密。共102個(gè)鉆孔揭露該層，層厚0.40～5.80m，平均1.57m，層底標(biāo)高18.18～21.97m。（4）圓礫④（Q4al）：褐黃色、褐色，濕，稍密～中密，礫石主要為石英、砂巖、硅質(zhì)巖等，亞圓狀，粒徑2-20mm的約占50%，大于20mm約占15%，最大130mm，砂、粘性土充填，粘性土含量10%，僅ZK59、ZK115鉆孔未揭露該層，層厚1.30～6.50m，平均3.19m，層底標(biāo)高13.22～21.89m。（5）粉質(zhì)粘土⑤（Qel）：紅褐色，硬塑，殘積成因，切面光滑，稍見(jiàn)光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，搖震無(wú)反應(yīng)，共105個(gè)鉆孔揭露該層，層厚0.5～2.50m，平均1.23m，層底標(biāo)高13.26～20.29m。（6）強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)砂巖⑥（E）：褐紅色，主要礦物成分為石英，長(zhǎng)石及粘性礦物，細(xì)粒結(jié)構(gòu)，泥質(zhì)膠結(jié)，厚層狀構(gòu)造，大部分礦物風(fēng)化變質(zhì)，風(fēng)化裂隙極發(fā)育，巖芯呈土狀或碎塊狀，局部風(fēng)化不均勻，膠結(jié)程度較好，呈短柱狀，巖塊用手易折斷，沖擊鉆進(jìn)困難，RQD為20～40，巖體極破碎，極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅴ類(lèi)。該層連續(xù)分布，層厚2.00～31.30m，平均19.52m，層底標(biāo)高-15.88～14.94m。（7）中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖⑦（E）：褐紅色，主要礦物成分為石英，長(zhǎng)石及粘性礦物，細(xì)粒結(jié)構(gòu)，泥質(zhì)膠結(jié)，厚層狀構(gòu)造，部分礦物風(fēng)化變質(zhì)，節(jié)理裂隙稍發(fā)育，多呈閉合狀，巖芯較完整，多呈長(zhǎng)柱狀，少量柱狀、短柱狀，節(jié)理裂隙稍發(fā)育，屬極軟巖，RQD為40～50，巖體極破碎，巖體基本質(zhì)量等級(jí)為Ⅴ類(lèi)。本次勘察最大揭露厚度17.50米。2.2水文地質(zhì)條件（1）地表水場(chǎng)地西側(cè)臨湘江，北側(cè)臨瀏陽(yáng)河。湘江長(zhǎng)沙地區(qū)98年歷史最高洪水位為39.18m（吳淞高程，相當(dāng)于1985國(guó)家高程基準(zhǔn)36.9m），現(xiàn)湘江防洪大堤按百年一遇的防洪水位設(shè)計(jì)，一般不會(huì)出現(xiàn)潰堤、漫堤等情況，但遇強(qiáng)降雨時(shí)應(yīng)防止發(fā)生內(nèi)澇。場(chǎng)地范圍內(nèi)無(wú)其它地表水系，遇強(qiáng)降水時(shí)，場(chǎng)地內(nèi)會(huì)有部分地表積水。（2）地下水勘察期間，各鉆孔均遇見(jiàn)地下水。本場(chǎng)地地下水分為上層滯水、松散巖類(lèi)孔隙水和基巖裂隙水三種類(lèi)型。上層滯水主要賦存于雜填土①中，分布不均勻，受大氣降水和地表水補(bǔ)給，水量、水位均隨季節(jié)而變化。松散巖類(lèi)孔隙水賦存于粉細(xì)砂和圓礫層中，受湘江水位水量影響，由于粉細(xì)砂和圓礫為強(qiáng)透水層，因此地下水水位受湘江水位影響較大；孔隙水水量豐富，具承壓性，由大氣降水、地表水、湘江和瀏陽(yáng)河水補(bǔ)給，水位隨季節(jié)而變化，地下水位變化幅度一般為2～4米?；鶐r裂隙水賦存于場(chǎng)地內(nèi)下伏基巖的裂隙中，其水量大小受巖石節(jié)理裂隙的發(fā)育程度、發(fā)育方向和連通程度控制，變化較大，場(chǎng)地內(nèi)鉆孔遇到該層地下水水量貧乏，且埋藏較深?？辈炱陂g測(cè)得上層滯水穩(wěn)定水位埋深為0.00～3.20米，相當(dāng)于標(biāo)高29.45～34.89米；松散巖類(lèi)孔隙水穩(wěn)定水位埋深為5.2～9.20米，相當(dāng)于標(biāo)高22.92～27.89米。（3）地下水補(bǔ)、逕、排條件及動(dòng)態(tài)特征場(chǎng)地內(nèi)地下水主要受鄰區(qū)地下水及大氣降水、地表河水滲透補(bǔ)給，向鄰區(qū)滲流及大氣蒸發(fā)排泄。（4）滲透性雜填土①雜質(zhì)含量較多，結(jié)構(gòu)松散，可視為強(qiáng)透水層；粉質(zhì)粘土②中粘性土含量較大，可塑～硬塑狀，可視為相對(duì)隔水層；粉細(xì)砂③、圓礫④為強(qiáng)透水層；強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)砂巖⑥和中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖⑦的富水性不均勻，在構(gòu)造裂隙密集且連通性好的地段其富水性較好，反之則弱。3數(shù)值分析3.1計(jì)算分析軟件本影響評(píng)估采用有限元軟件MIDAS/GTS。該軟件針對(duì)結(jié)構(gòu)及巖土問(wèn)題提供了多種本構(gòu)模型，具有非線性分析、滲流固結(jié)分析、施工模擬等功能，適合于地基基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)協(xié)同作用的計(jì)算分析。我公司近年來(lái)應(yīng)用MIDAS/GTS有限元軟件進(jìn)行了很多分析研究，研究問(wèn)題的范圍函括結(jié)構(gòu)工程、巖土工程以及防災(zāi)減災(zāi)工程。3.2計(jì)算分析模型（1）土層材料模型本模型中土體采用修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)模型（ModifiedMohr-Coulomb）。修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)是在莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)基礎(chǔ)上改善的本構(gòu)模型，適用于各種類(lèi)型的地基，特別適用于象沙土或混凝土那樣具有摩擦特性的材料。修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)用于模擬具有冪率關(guān)系的非線性彈性模型和彈塑性模型的組合模型。如圖3-1（a）所示，修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)的剪切屈服面與莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)的屈服面相同，壓縮屈服面為橢圓形的帽子本構(gòu)。另外，修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)的剪切屈服面與壓縮屈服面是獨(dú)立的，在剪切方向和壓縮方向采用了雙硬化模型（DoubleHardening）。莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)的偏平面形狀為六邊形，在計(jì)算頂點(diǎn)的塑應(yīng)變方向時(shí)需要采用特別的數(shù)值計(jì)算方法。但是如圖3-1（b）所示，修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)為了消除分析過(guò)程中的不穩(wěn)定因素，偏平面采用了圓角處理，使計(jì)算的收斂性更好。修正的莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)在p-q平面上采用了相關(guān)流動(dòng)法則，在偏平面上采用了非關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則。另外，如圖3-1（a）所示，使用p值，移動(dòng)剪切屈服面可以反映莫爾－庫(kù)倫本構(gòu)的粘聚力效果。（a）在p-q平面（b）在偏平面圖3-1修正摩爾-庫(kù)倫模型示意圖（2）土體材料參數(shù)根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告可以得到土層的分布情況，以及各土層的厚度、重度、飽和重度、粘聚力、內(nèi)摩擦角和壓縮模量等物理力學(xué)指標(biāo)，根據(jù)已有研究成果及工程經(jīng)驗(yàn)和試樁結(jié)果將土體的彈性模量定為壓縮模量的5倍，變形模量的2倍，卸載模量定為彈性模量的3倍。各土層具體參數(shù)見(jiàn)表3-1。表3-1土層參數(shù)選取表地層標(biāo)號(hào)名稱(chēng)土層厚度（m）重度（kN/m33）粘聚力（kPa）內(nèi)摩擦角（°）泊松比孔隙比加載彈性模量（MMPa）卸載彈性模量（MMPa）冪指數(shù)靜止土壓力系數(shù)滲透系數(shù)（cm//s）①雜填土4.318.88100.350.720600.50.835.0×10-44②粉質(zhì)粘土8.219.918450.30.6932.597.50.50.295.7×10-55③粉細(xì)砂0.720.10250.250.6501500.50.586.2×10-33④圓礫5.121.50350.20.6702100.50.434.2×10-22⑤粉質(zhì)粘土0.919.818510.30.65451350.50.225.7×10-55⑥強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)砂巖11.32245230.20.31604800.50.618.0×10-44（3）結(jié)構(gòu)單元參數(shù)表3-2結(jié)構(gòu)參數(shù)選取表項(xiàng)目編號(hào)名稱(chēng)類(lèi)型重度γ（kN/mm3)彈性模量E（GPPa）泊松比υ①土釘線/桁架602000.2②土釘墻坡面線/梁22160.2③隧道襯砌線/梁25330.17（4）計(jì)算模型的建立因與軌道交通1號(hào)線相鄰處的基坑開(kāi)挖深度均為3.7m（以地面平均標(biāo)高32.5m計(jì)算），基坑開(kāi)挖與隧道的位置相對(duì)固定（10.9~13.4m），僅建立二維模型即可滿(mǎn)足計(jì)算要求。根據(jù)1號(hào)線盾構(gòu)隧道的不同埋深，南端埋深約為20m，北端約為13m，分別對(duì)南端（埋深20m）、中間部位（埋深16.5m）、北端（13m）進(jìn)行模擬。根據(jù)地勘報(bào)告的水位情況結(jié)合施工中的明排降水，在模擬過(guò)程中針對(duì)不同工況設(shè)置水位。按照基坑支護(hù)設(shè)計(jì)圖及基坑與長(zhǎng)沙市軌道交通1號(hào)線的相關(guān)圖紙建立模型，分為5個(gè)工況進(jìn)行計(jì)算分析：工況一：初始階段，根據(jù)地勘建立土層，設(shè)置初始水位；圖3-2有限元模型（初始階段）工況二：盾構(gòu)施工，建立隧道模型，兩個(gè)直徑6m的圓，邊緣為隧道襯砌，厚度300mm；圖3-3有限元模型（盾構(gòu)施工）工況三：土方開(kāi)挖1，挖除第一步土體，完成第一道土釘及第一步土釘墻；圖3-4有限元模型（土方開(kāi)挖1）工況四：土方開(kāi)挖2，挖除第二步土體，完成第二道土釘及第二步土釘墻；圖3-5有限元模型（土方開(kāi)挖2）工況五：土方開(kāi)挖3，完成土方開(kāi)挖，完成土釘墻施工。圖3-6有限元模型（土方開(kāi)挖3）3.3數(shù)值模擬結(jié)果（1）基坑的位移基坑水平向位移和豎向位移分別如圖3-7、3-8所示，水平向最大位移為10.22mm，豎向最大位移為23.49mm：圖3-7基坑水平向位移圖3-8基坑豎向位移（2）隧道的位移隧道水平向位移和豎向位移分別如圖3-9、3-10所示，水平向最大位移為1.75mm，豎向最大位移為0.57mm：圖3-9隧道水平方向位移圖3-10隧道豎向位移（3）隧道的剪力變化盾構(gòu)施工后以及基坑開(kāi)挖完成后隧道剪力分別如圖3-11、3-12所示：圖3-11盾構(gòu)施工后隧道的剪力圖3-12基坑開(kāi)挖完成后隧道的剪力根據(jù)有限元計(jì)算導(dǎo)出的數(shù)據(jù)文件，繪制各單元的剪力增加量如圖3-13所示，可以看出剪力增加量的范圍為-18kN~17kN。圖3-13基坑開(kāi)挖卸載引起的隧道剪力增加量（4）隧道的彎矩變化盾構(gòu)施工后以及基坑開(kāi)挖完成后隧道彎矩分別如圖3-14、3-15所示：圖3-14盾構(gòu)施工后隧道的彎矩圖3-15基坑開(kāi)挖完成后隧道的彎矩根據(jù)有限元計(jì)算導(dǎo)出的數(shù)據(jù)文件，繪制各單元的彎矩變化如圖3-16所示，可以看出彎矩增加量的范圍為-22kN.m~18kN.m。圖3-16基坑開(kāi)挖卸載引起的隧道彎矩增加量（1）基坑的位移基坑水平向位移和豎向位移分別如圖3-17、3-18所示，水平向最大位移為10.19mm，豎向最大位移為23.47mm：圖3-17基坑水平向位移圖3-18基坑豎向位移（2）隧道的位移隧道水平向位移和豎向位移分別如圖3-19、3-20所示，水平向最大位移為2.52mm，豎向最大位移為0.66mm：圖3-19隧道水平方向位移圖3-20隧道豎向位移（3）隧道的剪力變化盾構(gòu)施工后以及基坑開(kāi)挖完成后隧道剪力分別如圖3-21、3-22所示：圖3-21盾構(gòu)施工后隧道的剪力圖3-22基坑開(kāi)挖完成后隧道的剪力根據(jù)有限元計(jì)算導(dǎo)出的數(shù)據(jù)文件，繪制各單元的剪力增加量如圖3-23所示，可以看出剪力增加量的范圍為-22kN~18kN。圖3-23基坑開(kāi)挖卸載引起的隧道剪力增加量（4）隧道的彎矩變化盾構(gòu)施工后以及基坑開(kāi)挖完成后隧道彎矩分別如圖3-24、3-25所示：圖3-24盾構(gòu)施工后隧道的彎矩圖3-25基坑開(kāi)挖完成后隧道的彎矩根據(jù)有限元計(jì)算導(dǎo)出的數(shù)據(jù)文件，繪制各單元的彎矩變化如圖3-26所示，可以看出彎矩增加量的范圍為-28kN.m~22kN.m。圖3-26基坑開(kāi)挖卸載引起的隧道彎矩增加量（1）基坑的位移基坑水平向位移和豎向位移分別如圖3-27、3-28所示，水平向最大位移為10.06mm，豎向最大位移為23.45mm：圖3-27基坑水平向位移圖3-28基坑豎向位移（2）隧道的位移隧道水平向位移和豎向位移分別如圖3-29、3-30所示，水平向最大位移為3.67mm，豎向最大位移為0.80mm：圖3-29隧道水平方向位移圖3-30隧道