鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整技術(shù)課件

西安熱工研究院有限公司二○一○年八月鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整技術(shù)主講人：張廣才西安熱工研究院有限公司鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整技術(shù)主講人

目錄一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整目的二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整技術(shù)現(xiàn)狀三、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑四、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行安全技術(shù)途徑五、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容目錄一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整目的

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

首先滿足外界電負(fù)荷需要的蒸汽數(shù)量和合格的蒸汽品質(zhì)的基礎(chǔ)上，保證鍋爐安全、經(jīng)濟(jì)和環(huán)保運(yùn)行，具體歸納為：1.1.提高鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性應(yīng)通過(guò)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整盡量減少各種損失，以提高鍋爐的效率；優(yōu)化配煤方式提供鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性；同時(shí)保證鍋爐正常穩(wěn)定的汽壓、汽溫和蒸發(fā)量，減少再熱器減溫水的流量等，以提高整個(gè)機(jī)組熱效率。

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的首先滿足外界電負(fù)荷

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

主蒸汽溫度每降低10℃，影響發(fā)電煤耗約0.93g/kWh；再熱蒸汽溫度每降低10℃，影響發(fā)電煤耗約0.75g/kWh。過(guò)熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.08～0.12g/kWh；再熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.52～0.63g/kWh。一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的主蒸汽溫度每降低1

1.2.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行的安全性提高鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性；使得鍋爐燃燒完全火焰均勻充滿爐膛，防止鍋爐運(yùn)行火焰偏斜；減少水平煙道出口煙溫偏差;減少水冷璧周圍產(chǎn)生還原性氣氛；減少鍋爐結(jié)渣、防止燒損燃燒器;避免水冷壁、過(guò)熱器、再熱器不超溫等。一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

1.2.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行的安全性一、鍋爐燃燒

1.3.最大限度減少燃燒過(guò)程污染物排放量。

來(lái)自AH來(lái)自AH大風(fēng)箱燃燒器燃燒器燃燒器燃盡風(fēng)主燃燒區(qū)域采用低于0.8-0.9的過(guò)?？諝庀禂?shù)，保持還原性氣氛，在燃盡風(fēng)口送入平衡風(fēng)，達(dá)到完全燃燒。在最上層燃燒器上設(shè)置燃盡風(fēng)口，組織全爐膛的分級(jí)燃燒，進(jìn)一步降低NOx生成。1.3.最大限度減少燃燒過(guò)程污染物排放量。來(lái)自AH來(lái)自A

二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

我國(guó)火力發(fā)電廠大多以煤為主要燃料；近年來(lái)由于電煤供應(yīng)較為緊張，鍋爐燃煤變化較為頻繁，實(shí)際燃用煤種常常偏離設(shè)計(jì)值,直接影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性；現(xiàn)有供煤及配煤系統(tǒng)存在許多不完善之處，加之電站燃用煤質(zhì)難以得到保障；隨著超臨界、超超臨界機(jī)組的投運(yùn)，對(duì)鍋爐燃燒運(yùn)行優(yōu)化提出更高的要求。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀目前我國(guó)火力電廠鍋爐運(yùn)行中，設(shè)備的實(shí)際制造、安裝和運(yùn)行方式存在缺陷；監(jiān)控參數(shù)存在偏差、負(fù)荷變化頻繁；優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)間隔較長(zhǎng)等原因；燃燒系統(tǒng)多種多樣；鍋爐燃燒達(dá)不到最佳工況的現(xiàn)象，需要通過(guò)燃燒優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整，提高鍋爐熱效率，降低機(jī)組煤耗。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀切圓燃燒方式切圓燃燒方式墻式切園燃燒示意圖

墻式切園燃燒示意圖W火焰燃燒方式無(wú)煙煤這種反應(yīng)特性極低的煤種（可燃基揮發(fā)分低于10%），采用“W”火焰的燃燒方式，通過(guò)提高爐膛的熱負(fù)荷，延長(zhǎng)火焰行程等手段來(lái)獲得滿意的燃燒效果。W火焰燃燒方式無(wú)煙煤這種反應(yīng)特性極低的煤種（可燃基揮發(fā)分低于燃燒器燃盡風(fēng)口前墻左側(cè)墻后墻右側(cè)墻

前后墻對(duì)沖燃燒方式沿爐膛寬度方向熱負(fù)荷分布均勻過(guò)熱器、再熱器區(qū)爐寬方向的煙溫分布更加均勻燃燒器具有自穩(wěn)燃能力燃燒器燃盡風(fēng)口前墻左側(cè)墻后墻右側(cè)墻前后墻對(duì)沖燃燒方式沿爐膛二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

采用單因素法進(jìn)行鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)：尋求合理的一、二次風(fēng)配比、風(fēng)煤比的配比及及過(guò)?？諝庀禂?shù)等；尋求較佳配煤和上煤方式；通過(guò)試驗(yàn)調(diào)整較佳的煤粉細(xì)度；確定鍋爐燃燒系統(tǒng)的最佳運(yùn)行參數(shù)；提供不同負(fù)荷及煤種下過(guò)?？諝庀禂?shù)曲線、風(fēng)煤比曲線等。用以指導(dǎo)鍋爐優(yōu)化運(yùn)行。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

采用鍋爐燃燒系統(tǒng)監(jiān)測(cè)儀表參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整：運(yùn)行人員監(jiān)控風(fēng)粉濃度、一次風(fēng)速、煙氣含氧量、飛灰含碳量在線檢測(cè)、煤質(zhì)成分在線檢測(cè)等參數(shù)調(diào)節(jié)鍋爐燃燒；目前電廠安裝的燃燒參數(shù)測(cè)量?jī)x表運(yùn)行的穩(wěn)定性和可靠性普遍較差，測(cè)量不準(zhǔn)確，同時(shí)檢修維護(hù)及管理的不到位；影響了鍋爐燃燒優(yōu)化產(chǎn)品的功能發(fā)揮。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑

3.1鍋爐的熱平衡100％=(ql+q2+q3+q4+q5+q6)％式中：

q1—鍋爐有效利用熱量占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q2—排煙熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q3—化學(xué)不完全燃燒熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q4—機(jī)械不完全燃燒熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù);q5—鍋爐散熱熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q6—灰渣物理熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)。三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑3.2、鍋爐熱效率

=100-(q2+q3+q4+q5+q6)=q1從鍋爐熱平衡方程式計(jì)算式可知:鍋爐運(yùn)行中如能減少這些熱損失，就能提高鍋爐的有效利用熱量，也就能提高鍋爐的效率與運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑3.3.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整降低各項(xiàng)熱損失的技術(shù)措施（1）影響鍋爐排煙熱損失因素（q2)排煙熱損失主要取決于排煙溫度與排煙氧量（過(guò)?？諝庀禂?shù)）排煙熱損失是鍋爐各項(xiàng)熱損失中最大的（5%～7%）;排煙溫度每升高10℃.排煙損失約增加0.5％～0.7％）;機(jī)組發(fā)電煤耗升高約1.7～2.2g/kWh。過(guò)高的排煙溫度，對(duì)鍋爐后電除塵及脫硫設(shè)備的安全運(yùn)行也構(gòu)成威脅。3.3.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整降低各項(xiàng)熱損失的技術(shù)措施（1）影響鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整技術(shù)課件煙氣余熱利于系統(tǒng)圖煙氣余熱1.1排煙溫度升高的主要原因1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響;2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響;3）受熱面積灰引起排煙溫度升高;4）空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高;5）受熱面布置原因引起排煙溫度升高;6）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高。

1.1排煙溫度升高的主要原因1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響;1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響①原因分析：漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)及煙道漏風(fēng)，是排煙溫度升高的主要原因之一

爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)α可表示為：α=△α+△α1+△α2+△α3

式中：△α—送風(fēng)系數(shù)；

△α1—爐膛漏風(fēng)系數(shù)；

△α2—制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)；

△α3—煙道漏風(fēng)系數(shù)。

由上式知道，α保持不變，當(dāng)漏風(fēng)系數(shù)∑△α`=△α1+△α2+△α3升高時(shí)，則送風(fēng)系數(shù)△α下降，即通過(guò)空預(yù)器的送風(fēng)量下降，排煙溫度升高。

1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響①原因分析：漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)、制粉

1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響②減少漏風(fēng)采取技術(shù)措施：針對(duì)鍋爐本體及制粉系統(tǒng)的查漏和堵漏工作；爐底水封槽和爐頂密封；在運(yùn)行時(shí)，隨時(shí)關(guān)閉各看火門孔；盡量調(diào)整爐膛負(fù)壓及鋼球磨煤機(jī)入口負(fù)壓控制的較低水平等；經(jīng)驗(yàn)表明，通過(guò)漏風(fēng)綜合治理可降低排煙溫度約下降2～3℃。1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響②減少漏風(fēng)采取技術(shù)措施：

爐底漏風(fēng)治理對(duì)排煙溫度影響示例某超臨界機(jī)組投產(chǎn)后排煙溫度較高；通過(guò)針斷發(fā)現(xiàn)爐底漏風(fēng)較大；500MW負(fù)荷試驗(yàn)工況排煙溫度（修正后）為134.99℃；爐底漏風(fēng)治理后，520MW負(fù)荷試驗(yàn)工況排煙溫度（修正后）為121.55℃；基本相同負(fù)荷下?tīng)t底漏風(fēng)治理后，排煙溫度下降約15℃左右；鍋爐效率提高約0.8%。爐底漏風(fēng)治理對(duì)排煙溫度影響示例某超臨界機(jī)組投產(chǎn)后排煙溫2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響①原因分析：目前國(guó)產(chǎn)鍋爐機(jī)組，往往在設(shè)計(jì)時(shí)認(rèn)為進(jìn)入爐膛的風(fēng)量中，除爐膛及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)外，其他風(fēng)均通過(guò)預(yù)熱器。實(shí)際上制粉系統(tǒng)在運(yùn)行時(shí)，為了協(xié)調(diào)鍋爐燃燒需要的一次風(fēng)速和磨煤機(jī)風(fēng)量，往往要摻入部分冷風(fēng)，以保持一定的磨煤機(jī)出口溫度，使通過(guò)預(yù)熱器的風(fēng)量小于設(shè)計(jì)值，因而導(dǎo)致排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響①原因分析：

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響②運(yùn)行控制磨煤機(jī)出口溫度偏低按照《電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則》(DL/T466-2004)規(guī)定的磨煤機(jī)出口溫度，見(jiàn)表1。鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)熱風(fēng)溫度的選擇主要取決于燃燒的需要;所選定的熱風(fēng)溫度往往高于所要求的磨煤機(jī)入口的干燥劑溫度，因此要求在磨煤機(jī)入口前摻入一部分溫度較低的介質(zhì);運(yùn)行中磨煤機(jī)出口溫度控制的越低，則冷一次風(fēng)占的比例越大，即流過(guò)空預(yù)器的風(fēng)量流量降低，這樣引起排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響②運(yùn)行控制磨煤機(jī)出口溫度偏低2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表1磨出口最高允許溫度值℃制粉系統(tǒng)型式熱空氣干燥煙氣空氣混合干燥風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式（分離器后）貧煤150煙煤130褐煤、頁(yè)巖100～180鋼球磨煤機(jī)儲(chǔ)倉(cāng)式（磨煤機(jī)后）貧煤130煙煤、褐煤70褐煤90煙煤120雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹式（緊湊式為分離器后，分離式為磨煤機(jī)后）煙煤70～75褐煤70Vdaf≤15%的煤100中速磨煤機(jī)直吹式后（分離器后）當(dāng)Vdaf<40%時(shí)，tM2=[(82-Vdaf)×5/3±5]當(dāng)Vdaf≥40%時(shí)，tM2<70RP、HP中速磨煤機(jī)直吹式高熱值煙煤<82，低熱質(zhì)煙煤<77，次煙煤、褐煤<66備注：燃用混煤的，可允許tM2較低的相應(yīng)煤種取值；無(wú)煙煤只受設(shè)備允許溫度的限制2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表1磨出口最高允許溫度值℃制粉2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響③一次風(fēng)率偏高磨煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行中，由于磨煤機(jī)入口風(fēng)量測(cè)量的不準(zhǔn)確，為了保證磨煤機(jī)運(yùn)行安全，風(fēng)煤比曲線運(yùn)行控制往往偏離了設(shè)計(jì)值，如按設(shè)計(jì)RP923型磨煤機(jī)出力35t/h時(shí)風(fēng)量為72t/h，實(shí)際運(yùn)行中達(dá)到85t/h，風(fēng)量相差13t/h,在保持一定的磨煤機(jī)出口溫度下，一次風(fēng)量越大，則其中冷一次風(fēng)量也增大，這樣將會(huì)造成送風(fēng)量的降低，從而導(dǎo)致排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響③一次風(fēng)率偏高

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響④采取技術(shù)措施

(1)目前許多電廠煤質(zhì)下降,磨煤機(jī)出口溫度的提高是有一定潛力的?？蛇m當(dāng)提高一次風(fēng)風(fēng)粉混合物的溫度，減少冷風(fēng)的摻入量。(2)設(shè)計(jì)合理的風(fēng)粉比曲線，應(yīng)定期校驗(yàn)一次風(fēng)量的測(cè)量系統(tǒng)，防止因測(cè)量誤差導(dǎo)致磨煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行中一次風(fēng)量偏大。但一次風(fēng)率控制太低，易造成一次風(fēng)管內(nèi)積粉造成堵管與出現(xiàn)燒噴嘴的故障，因此，要根據(jù)原始設(shè)計(jì)及設(shè)備的具體狀況、運(yùn)行煤種來(lái)決定磨煤機(jī)不同出力下的風(fēng)煤比。同時(shí)滿足磨煤機(jī)干燥出力和鍋爐燃燒要求的一次風(fēng)速，應(yīng)控制最低一次風(fēng)風(fēng)速不低于18m/s。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響④采取技術(shù)措施

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響示例1：某電廠超超臨界機(jī)組鍋爐排煙溫度實(shí)際運(yùn)行值超過(guò)了設(shè)計(jì)值10℃以上；習(xí)慣投運(yùn)5臺(tái)磨煤機(jī)，而另外備用磨煤機(jī)的冷風(fēng)門開(kāi)度經(jīng)常在30%左右，同時(shí)磨煤機(jī)出口一次風(fēng)管隔絕門全開(kāi)，實(shí)測(cè)備用磨煤機(jī)對(duì)應(yīng)冷風(fēng)量約70～80t/h左右；通過(guò)調(diào)整對(duì)比。結(jié)果見(jiàn)表2，磨煤機(jī)出口隔絕門全開(kāi)，入口冷風(fēng)門開(kāi)30%時(shí),鍋爐排煙溫度為136.43℃，磨煤機(jī)出口隔絕門全關(guān)后，在同樣負(fù)荷下排煙溫度為133.72℃，比全開(kāi)時(shí)排煙溫度降低了2.71℃，因此在運(yùn)行調(diào)整中不能忽視一些設(shè)備的缺陷。將磨煤機(jī)出口溫度提高7℃，通過(guò)試驗(yàn)排煙溫度下降了2℃。見(jiàn)表3。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響示例1：

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表2磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)前后對(duì)排煙溫度影響序號(hào)項(xiàng)目單位磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)試驗(yàn)出口隔絕門開(kāi)出口隔絕門關(guān)1磨煤機(jī)通風(fēng)量(B/C/D/E/F)t/h130/150/129/129/134130/149/126/130/1332BCDEF磨平均一次風(fēng)溫℃68.5866.513環(huán)境/空預(yù)入口風(fēng)溫℃22/27.820/26.54空預(yù)出口風(fēng)溫(一次/二次風(fēng))℃295.06/322.75292.92/321.905實(shí)測(cè)空預(yù)入口煙溫(A/B/均)℃355.1/361.0/358.0357.3/358.5/357.96實(shí)測(cè)排煙溫度(A/B/均)℃138.2/138.8/138.5133.8/136.0/134.97實(shí)測(cè)排煙溫度(修正后)℃136.43133.722）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表2磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)前后

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表3磨煤機(jī)出口溫度變化對(duì)排煙溫度影響序號(hào)項(xiàng)目單位磨煤機(jī)出口溫度調(diào)整T-01T-021磨煤機(jī)出力(B/C/D/E/F)t/h69.2/69.3/66.1/68.8/69.669.7/70.0/66.7/69.1/70.22磨煤機(jī)通風(fēng)量(B/C/D/E/F)t/h155/168/174/168/149139/170/176/150/1404磨煤機(jī)入口風(fēng)溫(B/C/D/E/F)℃274/260/277/262/261255/236/252/236/2435磨煤機(jī)出口平均風(fēng)溫℃78.2471.346環(huán)境/空預(yù)器入口風(fēng)溫℃21.5/28.5721/27.627空預(yù)器出口風(fēng)溫(一次/二次風(fēng))℃292.76/323.06295.34/324.298實(shí)測(cè)空預(yù)器入口煙溫℃362.20363.809實(shí)測(cè)排煙溫度℃136.85138.7510實(shí)測(cè)排煙溫度(修正后)℃132.92134.942）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表3磨煤機(jī)出口溫度變化對(duì)排煙2.研究路線通過(guò)對(duì)制粉系統(tǒng)運(yùn)行狀況以和目前燃燒煤種的分析，以及必要的調(diào)研，并針對(duì)性開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。

找出影響磨煤機(jī)出力和細(xì)度的因素，提出提高制粉系統(tǒng)出力和降低煤粉細(xì)度的可行性技術(shù)方案和技術(shù)措施。

2.研究路線3）

受熱面積灰引起排煙溫度升高

①原因分析受熱面積灰指鍋爐受熱面積灰、結(jié)渣及空預(yù)器傳熱元件積灰，鍋爐受熱面積灰將使受熱面?zhèn)鳠嵯禂?shù)降低，鍋爐吸熱量降低，煙氣放熱量減少。空預(yù)器入口煙溫升高，從而導(dǎo)致排煙溫度升高；空氣預(yù)熱器堵灰則使空氣預(yù)熱器傳熱面積減少，也將使煙氣的放熱量減少，使排煙溫度升高。②減少漏風(fēng)采取技術(shù)措施：各個(gè)電廠普遍存在煤質(zhì)變差，發(fā)熱量下降灰分增加問(wèn)題，運(yùn)行中在汽溫保證的前提下優(yōu)化吹灰，確保吹灰器運(yùn)行正常，將空氣預(yù)熱器壓差控制在合理范圍。3）受熱面積灰引起排煙溫度升高①原因分析

4）

空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高

在夏天，空氣預(yù)熱器入口風(fēng)溫高，空氣預(yù)熱器傳熱溫差小，煙氣的放熱量就少，從而使排煙溫度升高。同時(shí)制粉系統(tǒng)需要的熱風(fēng)減少，流過(guò)空預(yù)器的一次風(fēng)減少，排煙溫度升高，這屬于環(huán)境因素，是難以克服的，若增加過(guò)多的受熱面，降低空預(yù)器入口煙溫，則冬季時(shí)，排煙溫度會(huì)低于露點(diǎn)值，為防止空預(yù)器低溫腐蝕，必須投入暖風(fēng)器，來(lái)提高排煙溫度，這樣，輔汽損失會(huì)增大，所以要根據(jù)環(huán)境溫度變化的規(guī)律，綜合考慮設(shè)計(jì)布置受熱面及暖風(fēng)器。

除環(huán)境溫度影響外，個(gè)別廠熱風(fēng)再循環(huán)關(guān)閉不嚴(yán)密引起排煙溫度升高。

4）

空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高在夏天，空氣5）

受熱面布置原因引起排煙溫度升高

由于鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)爐膛沾污系數(shù)估算不準(zhǔn)，使得受熱面布置不合理，或者是由于結(jié)構(gòu)不佳造成受熱面吸熱不足，導(dǎo)致空預(yù)器入口煙溫偏高，從而使得排煙溫度升高，這需要重新進(jìn)行設(shè)計(jì)校核計(jì)算，必要時(shí)可采取增加省煤器管排，或?qū)⑹∶浩饔晒夤苁礁臑轹捚?，增加省煤器的吸熱量，降低空預(yù)器入口煙溫。

5）

受熱面布置原因引起排煙溫度升高

由于鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)600MW超臨界鍋爐設(shè)計(jì)引起排煙溫度變化東方鍋爐廠采用日立公司技術(shù)，鍋爐運(yùn)行平穩(wěn)，但排煙溫度約高10～20℃；哈爾濱鍋爐廠采用三菱技術(shù)，排煙溫度約高10～20℃；上海鍋爐廠采用阿爾斯通技術(shù)，排煙溫度基本正常，但個(gè)別再熱器超溫。600MW超臨界鍋爐設(shè)計(jì)引起排煙溫度變化6）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高

煤質(zhì)變差水分、灰分增大，發(fā)熱量降低，燃料消耗量增大，煙氣量增大。加強(qiáng)燃料采購(gòu)與配煤管理，控制燃煤質(zhì)量，盡可能接近設(shè)計(jì)煤種。6）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高

煤質(zhì)變差水分、灰分增大，發(fā)熱量

通過(guò)以上分析，影響排煙溫度因素中與鍋爐燃燒調(diào)整有關(guān)主要有漏風(fēng)、摻冷風(fēng)量與受熱面積灰，因此在運(yùn)行中要加強(qiáng)調(diào)整，最大限度的降低排煙熱損失。排煙溫度升高的主要原因1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響;2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響;3）受熱面積灰引起排煙溫度升高;4）空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高;5）受熱面布置原因引起排煙溫度升高;6）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高。

通過(guò)以上分析，影響排煙溫度因素中與鍋爐燃燒調(diào)整有關(guān)主要1.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)過(guò)剩空氣系數(shù)對(duì)排煙損失也影響較大；q2將隨過(guò)?？諝庀禂?shù)的增加而增大，而q4卻隨增大而降低；最合理的過(guò)剩系數(shù)，應(yīng)使q2、q3、q4之和為最小；被稱為最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)。

過(guò)?？諝庀禂?shù)對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響在穩(wěn)定負(fù)荷與煤種下進(jìn)行；調(diào)整試驗(yàn)期間不進(jìn)行吹灰，調(diào)整試驗(yàn)值可在爐膛出口的設(shè)計(jì)值附近選3-4個(gè)值進(jìn)行；試驗(yàn)時(shí)保持一次風(fēng)量不變；通過(guò)調(diào)整送風(fēng)機(jī)的開(kāi)度改變過(guò)剩系數(shù)值；反平衡獲得不同工況下的鍋爐效率，并在不同負(fù)荷下進(jìn)行過(guò)?？諝庀禂?shù)的調(diào)整，最終獲得不同負(fù)荷下最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)曲線；如果鍋爐燃燒不同煤種時(shí)要進(jìn)行不同煤種過(guò)?？諝庀禂?shù)的調(diào)整。1.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)過(guò)?？諝庀禂?shù)對(duì)排煙損

1.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)

示例2表4不同負(fù)荷下氧量調(diào)整對(duì)鍋爐效率的影響工況調(diào)整項(xiàng)目CRT設(shè)定氧量%排煙溫度℃Cfh%q2%q4%η%1300MW調(diào)整氧量2.5139.45.025.5970.60193.3023.0140.74.535.8230.53993.1433.5146.42.096.4130.36192.7044.0141.52.266.2550.26592.985270MW調(diào)整氧量3.0133.54.435.4340.32893.7363.5133.23.175.6350.23393.6374.5134.62.296.3350.16892.998230MW調(diào)整氧量3.5126.43.495.2610.2693.8894.0125.73.15.4230.2393.75104.8127.72.3255.9240.1793.311.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)

示例2表

續(xù)表4不同負(fù)荷下氧量調(diào)整對(duì)鍋爐效率的影響工況調(diào)整項(xiàng)目CRT設(shè)定氧量%排煙溫度℃Cfh%q2%q4%η%11210MW調(diào)整氧量3.5121.02.985.2710.23693.84124.0124.30.7955.3600.13893.85134.5120.82.385.6240.19693.54144.8124.60.585.7170.10293.49155.5120.11.686.0120.13693.2016180MW調(diào)整氧量3.8122.33.9255.4260.31793.51174.5122.40.4905.6090.08893.84184.8123.12.3255.7270.21093.32195.5123.71.5956.140.15292.96206.0119.50.4956.3050.08992.9續(xù)表4不同負(fù)荷下氧量調(diào)整對(duì)鍋爐效率的影響工況調(diào)整項(xiàng)目

1.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)1.2、通過(guò)燃燒調(diào)整確定最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)

（2）．影響機(jī)械不完全燃燒熱損失因素（q4）

機(jī)械不完全燃燒熱損失通常僅次排煙熱損失；；一般約占0.5%～5%，主要取決于灰渣可燃物含量；灰分含量約20%、發(fā)熱量約22MJ/kg時(shí)，通常cf每增加1個(gè)百分點(diǎn)，q4損失增加約0.3～0.4個(gè)百分點(diǎn)，鍋爐熱效率降低約0.3～0.4個(gè)百分點(diǎn)；機(jī)組發(fā)電煤耗升高約1.0～1.3g/kWh。（2）．影響機(jī)械不完全燃燒熱損失因素（q4）機(jī)械不完全2.1降低灰渣可燃物含量的主要對(duì)策加強(qiáng)燃料采購(gòu)和配煤管理工作，定期對(duì)入爐煤、煤粉、飛灰和大渣進(jìn)行取樣與化驗(yàn)分析，指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)整。安裝在線檢測(cè)裝置，提高鍋爐運(yùn)行操作指導(dǎo)的實(shí)時(shí)性、準(zhǔn)確性。定期進(jìn)行制粉系統(tǒng)與燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化，確定經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度與最佳爐膛出口過(guò)剩氧量。提高制粉系統(tǒng)設(shè)備的檢修維護(hù)質(zhì)量，進(jìn)行必要的技術(shù)改造，確保達(dá)到需要的煤粉細(xì)度，降低一次風(fēng)管出口煤粉濃度的偏差值。2.1降低灰渣可燃物含量的主要對(duì)策加強(qiáng)燃料采購(gòu)和配煤管理工2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整①經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度定義：經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度是指使鍋爐的不完全燃燒損失與制粉系統(tǒng)電耗之和，即（q4+qzf）為最小的煤粉細(xì)度。其中：制粉單耗qzf（%）按下式整理成與q4損失相當(dāng)?shù)臒崃繐p失。qzf=2930bPzf/BQr式中b——本電廠的標(biāo)準(zhǔn)煤耗g/(kWh)；B——入爐煤量，kg/h;Pzf——制粉系統(tǒng)總電耗，kW。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整①經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度定義：經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度

2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整②煤粉細(xì)度選?。焊鶕?jù)中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《大容量煤粉鍋爐爐膛選型導(dǎo)則》（DL/T831-2002），煤粉細(xì)度按下式選?。?/p>

R90＝K＋0.5nVdaf

式中:K—系數(shù)，Vdaf>25%的煤質(zhì)，K＝4；Vdaf＝15%～25%的煤質(zhì)，K＝2；Vdaf<15%的煤質(zhì)，K＝0。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整②煤粉細(xì)度選?。焊鶕?jù)中華人民共

2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整③經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的選取考慮因素：煤的燃燒特性。一般來(lái)說(shuō)，揮發(fā)分高、灰分少、發(fā)熱量高的煤燃燒性能好，煤粉細(xì)度可以放粗；燃燒方式、爐膛的熱強(qiáng)度和爐膛的大小。爐膛的熱強(qiáng)度高及大爐膛時(shí)，煤粉細(xì)度可以放粗；煤粉的均勻性系數(shù)。均勻性好煤粉細(xì)度可以放粗。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整

2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整④經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度經(jīng)驗(yàn)選?。河捎诳紤]到制粉單耗qzf試驗(yàn)比較復(fù)雜，較簡(jiǎn)單的方法是只測(cè)量飛灰可燃物的Cfh與R90的關(guān)系。如圖4.2所示，在R90較小時(shí)，隨著R90的增加，Cfh變化比較平緩，但超過(guò)某一值后（圖中C點(diǎn)），Cfh迅速增大，可以將此轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為經(jīng)濟(jì)細(xì)度的估計(jì)值。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整④經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度經(jīng)驗(yàn)選?。河?.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整

圖4.2飛灰可燃物與煤粉細(xì)度的關(guān)系

通過(guò)調(diào)整，獲得煤粉細(xì)度與粗粉分離器擋板開(kāi)度(或轉(zhuǎn)速)之間的具體關(guān)系，以便向運(yùn)行人員提供運(yùn)行中控制煤粉細(xì)度。如果煤種發(fā)生變化可適當(dāng)調(diào)整。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整示例3某廠機(jī)組投產(chǎn)以來(lái)鍋爐飛灰可燃物偏高，基本處于8%～15%之間。煤粉細(xì)度R90從11%調(diào)整到5%，飛灰由燃燒調(diào)整前的8%～15%下降到調(diào)整后的4%-8%，鍋爐效率由調(diào)整前的85%-86%上升至88%以上，初步估算可使煤耗下降5～6g以上。2.2經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整示例3

(3)．影響化學(xué)不完全燃燒熱損失因素化學(xué)不完全燃燒熱損失是指排煙中殘留的可燃?xì)怏w，如C0、H2、CH4等未放出其燃燒熱而造成的損失；在煤粉爐中，q3一般不超過(guò)0.5％；根據(jù)燃料性質(zhì)和燃燒方式，控制合理的過(guò)?？諝庀禂?shù)，是運(yùn)行調(diào)整減少q3的主要措施。(3)．影響化學(xué)不完全燃燒熱損失因素化學(xué)不完全燃燒熱損失

(4)．影響散熱損失因素（q5)散熱損失的大小，主要決定于：鍋爐容量；鍋爐外表面積；爐墻結(jié)構(gòu)、管道保溫；周圍的空氣溫度等。(4)．影響散熱損失因素（q5)散熱損失的大小，主要決定(5)．影響灰渣物理熱損失q6因素

它的大小與燃料的灰分、爐渣占總灰量的份額、排渣方式以及爐渣溫度等因素有關(guān)。液態(tài)排渣爐，由于其排渣量和排渣溫度均大于固態(tài)排渣爐，故此項(xiàng)熱損失就要比固態(tài)排渣爐大。事實(shí)上，液態(tài)排渣爐的q6必須考慮，對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，當(dāng)燃煤的折算灰分小于10%，可以忽略灰渣物理熱損失，只有當(dāng)燃用高灰分煤時(shí)考慮計(jì)入q6。(5)．影響灰渣物理熱損失q6因素它的大小與燃料的灰分四、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行安全技術(shù)途徑4.1、提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性；4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣；4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕；4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管。四、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行安全技術(shù)途徑4.1、4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性①影響燃燒穩(wěn)定性因素：燃燒不穩(wěn)，是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，目前由于電煤供應(yīng)比較緊張，電廠來(lái)煤不穩(wěn)定，均影響鍋爐燃燒穩(wěn)定性，有時(shí)甚至造成鍋爐滅火，鍋爐燃燒穩(wěn)定是限制機(jī)組最低負(fù)荷的關(guān)鍵因素，低負(fù)荷時(shí)由于爐膛火焰溫度下降，煤粉著火困難，火焰穩(wěn)定性差，易熄火，如果處理不當(dāng)，就會(huì)引發(fā)爐膛爆炸事故。由于燃燒穩(wěn)定性差需要投大量助燃油，也影響鍋爐經(jīng)濟(jì)性。4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性①影響燃燒穩(wěn)定性因素：4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性引起燃燒不穩(wěn)或滅火具體情況：變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，由于風(fēng)粉配合不當(dāng)，引起燃燒不穩(wěn)或滅火由于低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，容易產(chǎn)生下粉不均，風(fēng)粉配合不協(xié)調(diào)，引起燃燒不穩(wěn)滅火；煤質(zhì)突變，打破風(fēng)粉平衡的燃燒狀態(tài)，引起燃燒不穩(wěn)滅火；由于鍋爐燃燒設(shè)備損壞，如燃燒器燒損或磨損等，引起空氣動(dòng)力場(chǎng)破壞產(chǎn)生燃燒不穩(wěn)。由于鍋爐結(jié)焦，爐膛打焦墜落，沖擊火焰而滅火。4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性引起燃燒不穩(wěn)或滅火具體情況：

4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性②提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性設(shè)備改進(jìn)措施：通過(guò)多種穩(wěn)燃措施來(lái)改進(jìn)燃燒穩(wěn)定性，采用新型鈍體燃燒器船型燃燒器穩(wěn)燃技術(shù)預(yù)燃室穩(wěn)燃技術(shù)以大速差射流穩(wěn)燃技術(shù)反吹系統(tǒng)燃燒技術(shù)煤粉濃淡燃燒技術(shù)等對(duì)于貧煤或無(wú)煙煤，增加衛(wèi)燃帶。4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性②提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性

4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性③通過(guò)燃燒調(diào)整方式提高鍋爐燃燒穩(wěn)定性措施：主要技術(shù)通過(guò)合理組織一、二次風(fēng)速、降低一次風(fēng)速；依據(jù)不同煤種采取不同配風(fēng)方式；提高煤粉煤粉濃度及煤粉細(xì)度等；在低負(fù)荷或煤質(zhì)變差時(shí)，提高各個(gè)燃燒器風(fēng)粉均勻性與功率等。4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性③通過(guò)燃燒調(diào)整方式提高鍋爐

4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性示例4：設(shè)計(jì)燃用混貧煤，實(shí)際燃燒摻燒無(wú)煙煤；曾出現(xiàn)過(guò)多次爐膛滅火和負(fù)壓波動(dòng)較大的情況；為了提高該爐燃燒穩(wěn)定性；主要調(diào)整了二次風(fēng)配風(fēng)方式與一次風(fēng)的調(diào)平等，同時(shí)進(jìn)行綜合調(diào)整對(duì)比分析，提出設(shè)備的整改措施；通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，在同樣負(fù)荷下鍋爐爐膛火焰平均溫度提高了55℃～81℃；調(diào)整后爐膛負(fù)壓波動(dòng)較小，鍋爐未發(fā)生滅火現(xiàn)象，燃燒不穩(wěn)引起投助燃油大大減少。4.1．提高鍋爐低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性示例4：4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

①鍋爐爐膛結(jié)渣危害爐膛結(jié)渣使得水冷壁的傳熱熱阻增加，水冷壁吸熱不足，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致鍋爐出力下降，降低負(fù)荷運(yùn)行；爐內(nèi)換熱下降，爐膛出口煙溫升高，導(dǎo)致主蒸汽和再熱蒸汽溫度升高，減溫水量劇增，主蒸汽和再熱蒸汽管壁溫度超溫;燃燒器結(jié)渣時(shí)，爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)受到影響。甚至導(dǎo)致跨焦引起爐膛滅火，嚴(yán)重時(shí)大的焦塊甚至?xí)枞叶?，被迫停爐打焦。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

①鍋爐爐膛結(jié)渣危害4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

水冷壁結(jié)渣冷灰斗結(jié)渣4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

水冷壁結(jié)渣4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

②影響鍋爐結(jié)焦的因素:鍋爐燃燒煤質(zhì)；燃燒方式及爐膛出口溫度的選擇、爐膛結(jié)構(gòu)、爐膛熱負(fù)荷及燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷的選擇；爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)、其它運(yùn)行工況的變化等。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

②影響鍋爐結(jié)焦的因素:4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

③通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐結(jié)焦措施:（1）一次風(fēng)速和風(fēng)溫合理控制;（2）控制合理的爐內(nèi)過(guò)剩空氣系數(shù);（3）組織良好的爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng);（4）合適的煤粉細(xì)度;（5）四角煤粉濃度應(yīng)盡量均勻;（6）合理分配燃燒器的熱負(fù)荷;（7）燃料風(fēng)的利用（四角切圓燃燒器）;（8）摻燒不同煤種。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

③通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

一次風(fēng)燃燒器火花示蹤軌跡

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

一次風(fēng)燃燒器火花示蹤軌二次風(fēng)燃燒器火花示蹤軌跡

二次風(fēng)燃燒器火花示蹤軌跡

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例5:

設(shè)備狀況：某電廠超臨界600MW機(jī)組，鍋爐四角切園燃燒方式，設(shè)計(jì)燃用神木石圪臺(tái)煙煤，制粉系統(tǒng)配備了6臺(tái)HP-943型碗式中速磨煤機(jī)，采用正壓直吹系統(tǒng)。燃燒器的特點(diǎn)為：二次風(fēng)射流向水冷壁方向偏轉(zhuǎn)了220，在爐內(nèi)形成了一次風(fēng)在內(nèi)二次風(fēng)在外的“風(fēng)包煤”不等切園方式，以防止?fàn)t膛水冷壁結(jié)焦。一次風(fēng)噴嘴采用了ABB/CE開(kāi)發(fā)的寬調(diào)節(jié)范圍的固定分叉式煤粉噴嘴（WR型）具有水平隔板，在噴嘴出口形成濃相和稀相兩股氣流，徑向濃淡燃燒方式具有易于著火和穩(wěn)定燃燒的優(yōu)點(diǎn)。盡管設(shè)計(jì)考慮鍋爐結(jié)焦因素，但由于設(shè)計(jì)煤種為易結(jié)渣煤種，使得爐膛溫度升高了，爐膛水冷壁結(jié)焦嚴(yán)重。674.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例5:

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

通過(guò)全面分析燃燒調(diào)整采取如下措施：①調(diào)整輔助風(fēng)和燃料風(fēng)的比例關(guān)系，適當(dāng)增加燃料風(fēng)的比例，②控制爐內(nèi)空氣量，將爐膛出口氧量進(jìn)行了重新標(biāo)定，并在額定負(fù)荷下由3.3%提高到3.8%左右。③對(duì)一次風(fēng)量進(jìn)行了重新標(biāo)定，保證一次風(fēng)速在25m/s范圍內(nèi)，對(duì)一次風(fēng)偏差進(jìn)行重新調(diào)平，保證一次風(fēng)速偏差控制在±5%范圍內(nèi)。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

通過(guò)全面分析燃燒調(diào)整4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣④限制單臺(tái)磨出力不超過(guò)48t/h,規(guī)定600MW負(fù)荷為5臺(tái)磨運(yùn)行，500MW為4臺(tái)磨運(yùn)行，350MW為3臺(tái)磨運(yùn)行。⑤針對(duì)主要來(lái)煤為神木煤和大同煤，有部分神華配煤、準(zhǔn)格爾煤、兗州煤等。進(jìn)行分倉(cāng)上煤，此項(xiàng)措施對(duì)防止結(jié)焦作用較大。⑥加強(qiáng)鍋爐吹灰，對(duì)損壞的吹灰器進(jìn)行了及時(shí)檢修，保證水冷壁和過(guò)熱器、再熱器表面基本干凈。上述措施有效防止鍋爐結(jié)渣，提高鍋爐運(yùn)行安全性。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣④限制單臺(tái)磨出力不超過(guò)44.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:

設(shè)備狀況：某電廠鍋爐，設(shè)計(jì)燃用貧煤；采用五臺(tái)HP863型中速磨正壓直吹式制粉系統(tǒng)，水平濃淡直流燃燒器，四角切圓燃燒，固態(tài)排渣，機(jī)組投產(chǎn)后不久，鍋爐水冷壁，尤其是衛(wèi)燃帶上出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的結(jié)渣現(xiàn)象，特別是在燃用較高發(fā)熱量的煤種時(shí)渣塊有熔融現(xiàn)象出現(xiàn)。爐膛內(nèi)的渣塊落下時(shí)不僅會(huì)引起爐膛負(fù)壓的波動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致?tīng)t膛滅火，而且大塊的渣還會(huì)砸壞冷灰斗，影響撈渣機(jī)正常的運(yùn)行。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:

調(diào)整具體措施：燃燒調(diào)整試驗(yàn)就圍繞著如何降低燃燒溫度，降低火焰中心溫度，改變火焰中心的位置，使其偏離衛(wèi)燃帶，從而減少衛(wèi)燃帶上的結(jié)渣而展開(kāi)。為了達(dá)到這個(gè)目標(biāo)，進(jìn)行了以下一些調(diào)整工作：（1）將所有磨煤機(jī)出口分離器擋板全關(guān)，（2）提高鍋爐運(yùn)行氧量，由原先的4%左右提高到5%，以降低燃燒溫度。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:（3）調(diào)整燃燒器擺角，下兩層一次風(fēng)（A、B磨）及其上下二次風(fēng)全部下傾10°，上兩層一次風(fēng)（E、D磨）及其上下二次風(fēng)全部上仰15°，中間的一次風(fēng)（C磨）及其上下二次風(fēng)不動(dòng)，仍保持水平。（4）二次風(fēng)配風(fēng)方式采用所謂的“正寶塔”方式；而燃燒器負(fù)荷分配采用“倒寶塔”方式，降低燃燒溫度。（5）降低一次風(fēng)速。噴口一次風(fēng)速由30m/s降低到設(shè)計(jì)值附近（26m/s）。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:調(diào)整效果：通過(guò)燃燒調(diào)整火焰中心平均可視溫度降低了125℃，爐膛內(nèi)可視最高溫度降低了90℃，燃燒器區(qū)域平均可視溫度降低了105℃，爐膛整體平均可視溫度降低了37℃；鍋爐排煙溫度降低了10℃左右；。從燃燒調(diào)整前后結(jié)渣圖片可以看出衛(wèi)燃帶上結(jié)渣情況得到明顯減輕。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例6:4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

燃燒調(diào)整前

燃燒調(diào)整后4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣燃燒調(diào)整4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

燃燒調(diào)整前

燃燒調(diào)整后4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

燃燒調(diào)4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕①水冷壁高溫腐蝕形成原因：水冷壁高溫腐蝕的區(qū)域通常發(fā)生在燃燒器中心線位置標(biāo)高附近，結(jié)渣不結(jié)渣的鍋爐均有可能發(fā)生，統(tǒng)計(jì)表明燃用貧煤鍋爐較易發(fā)生，一般均發(fā)生在向火側(cè)。凡是腐蝕嚴(yán)重的鍋爐水冷壁，在相應(yīng)腐蝕區(qū)域的煙氣成分中發(fā)現(xiàn)還原性氣氛（一氧化碳含量高）和含量較高的H2S氣體。并有未經(jīng)過(guò)燃燒的煤粒子飛向爐管表面時(shí)造成。未經(jīng)過(guò)完全燃燒的煤粒子釋放揮發(fā)分和氯化物，對(duì)金屬產(chǎn)生硫化作用加速腐蝕。

燃料中如果含有氯化物也使得管損耗的一個(gè)重要原因。煤中含氯量增加，其對(duì)低合金鋼的腐蝕率也隨之增加，如果含氯量達(dá)到0.6%，將造成高的腐蝕率。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕①水冷壁高溫腐蝕形成4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕②水冷壁高溫腐蝕采取技術(shù)措施：應(yīng)從入爐煤變化進(jìn)行查證，分析入爐煤含硫量的變化，加強(qiáng)配煤；對(duì)發(fā)生水冷壁區(qū)域的燃燒器進(jìn)行全面檢查和檢修；對(duì)易腐蝕減薄部位的水冷壁進(jìn)行熱噴涂工藝；也可采用側(cè)邊風(fēng)技術(shù)。改善水冷壁表面氣氛。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕②水冷壁高溫腐蝕采取4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕③鍋爐燃燒調(diào)整方面改善措施：除進(jìn)行煤種和設(shè)備改進(jìn)外，從鍋爐燃燒調(diào)整改善壁面氣氛：（1）保持不致太小的爐膛過(guò)剩空氣系數(shù)，避免水冷壁附近出現(xiàn)局部還原性氣氛。（2）盡可能使煤粉顆粒的激烈燃燒在噴嘴出口附近或爐膛中心進(jìn)行。（3）通過(guò)鍋爐燃燒調(diào)整合理分配燃燒器負(fù)荷，以控制燃燒器區(qū)域的熱流密度和單只燃燒器功率，降低爐膛內(nèi)局部火焰最高溫度。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕③鍋爐燃燒調(diào)整方面改

4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

③鍋爐燃燒調(diào)整方面改善措施：（4）在磨煤機(jī)出力能夠滿足鍋爐負(fù)荷要求的條件下，可適當(dāng)降低煤粉細(xì)度，有利于煤粉充分燃燒，減輕火焰沖墻和壁面附近的燃燒強(qiáng)度；（5）合理調(diào)整一次風(fēng)風(fēng)速，對(duì)于直流燃燒器，適當(dāng)增加一次風(fēng)風(fēng)速有利于防止氣流偏轉(zhuǎn)；但對(duì)于旋流燃燒器若一次風(fēng)速過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致燃燒推遲，并在中間激烈燃燒，導(dǎo)致氣流在兩側(cè)墻處產(chǎn)生較大的回流，使煤粉火焰刷墻，形成了高溫腐蝕的良好條件。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

③鍋爐燃燒調(diào)整方

4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:

設(shè)備狀況：某電廠鍋爐為哈爾濱鍋爐廠制造，鍋爐主要存在問(wèn)題是:水冷壁腐蝕較為嚴(yán)重，為了減輕和緩解水冷壁的腐蝕，對(duì)鍋爐進(jìn)行燃燒調(diào)整，主要通過(guò)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)。過(guò)?？諝庀禂?shù)調(diào)整、配粉方式調(diào)整，投磨方式調(diào)整、一、二次風(fēng)配比調(diào)整、煤粉細(xì)度調(diào)整等。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

調(diào)整效果：通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，CO有所下降，特別是前墻、后墻、左墻一氧化碳有明顯下降。優(yōu)化調(diào)整結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表6，通過(guò)調(diào)整緩解了水冷壁高溫腐蝕。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

調(diào)整

表6鍋爐燃燒調(diào)整前后一氧化碳對(duì)比項(xiàng)目單位調(diào)整前調(diào)整后水冷壁壁面氣氛測(cè)試結(jié)果前墻1%7.2250.98727.2382.20337.2485.363后墻1%7.3620.85327.3727.73837.3831.13647.3997.74257.4065.619表6鍋爐燃燒調(diào)整前后一氧化碳對(duì)比項(xiàng)目單位項(xiàng)目單位調(diào)整前調(diào)整后水冷壁壁面氣氛測(cè)試結(jié)果左側(cè)墻1%7.1200.75627.1370.77437.1657.70747.7197.70951.0872.529右側(cè)墻1%7.2721.02527.2845.48137.2947.72447.3067.72654.7133.72767.3307.72977.3437.731續(xù)表6鍋爐燃燒調(diào)整前后一氧化碳對(duì)比項(xiàng)目單位調(diào)整前調(diào)整后水左1%7.1200.75627.4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:

設(shè)備狀況：某廠鍋爐為B&W-1025/18.44-M的自然循環(huán)鍋爐，設(shè)計(jì)煤種貧煤，墻式燃燒方式。投產(chǎn)后鍋爐燃用的實(shí)際煤種和設(shè)計(jì)煤種的特性差異較大；煤的含硫量設(shè)計(jì)煤種不足1%，實(shí)際煤種則高達(dá)2.8%；燃燒器區(qū)域兩側(cè)墻的中部水冷壁管壁大多數(shù)管壁因高溫腐蝕而減薄，水冷壁壁厚由原來(lái)的6.5mm減薄到3.0-4.5mm，并由此導(dǎo)致水冷壁爆管。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

某電廠水冷壁腐蝕管4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕示例7:調(diào)整目的：（a）通過(guò)壁面氣氛測(cè)量確認(rèn)管壁減薄的原因；（b）通過(guò)燃燒調(diào)整及對(duì)應(yīng)工況壁面氣氛測(cè)量分析運(yùn)行因素的影響；確定有利于改善壁面氣氛的最佳運(yùn)行工況；（c）通過(guò)燃燒調(diào)整及對(duì)應(yīng)工況壁面氣氛測(cè)量，結(jié)合燃燒器結(jié)構(gòu)及布置研究、貼壁風(fēng)的布置，提出緩解和解決該爐高溫腐蝕問(wèn)題的技術(shù)方案。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕示例7:

4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例7:具體進(jìn)行如下調(diào)整改善壁面氣氛：（1）外二次風(fēng)旋流風(fēng)門全關(guān)不合理，是造成壁面還原性氣氛的重要運(yùn)行因素之一，通過(guò)外二次風(fēng)旋流風(fēng)門調(diào)整，可有效改善壁面氣氛。

（2）煤粉粗是引起壁面氣氛惡化的重要因素之一，調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果證明，煤粉細(xì)度粗，還原性氣氛惡劣范圍擴(kuò)大。4.2、通過(guò)燃燒調(diào)整減少鍋爐爐膛結(jié)渣

示例7:

4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:（3）氧量不足，壁面氣氛明顯惡化，由于引風(fēng)機(jī)出力原因，影響鍋爐送風(fēng)。導(dǎo)致過(guò)剩空氣系數(shù)偏??；（4）采用均等配風(fēng)方式可改善水冷壁壁面氣氛。通過(guò)上述燃燒調(diào)整有效抑制壁面還原性氣氛的產(chǎn)生，改善了鍋爐壁面氣氛，緩解水冷壁高溫腐蝕。4.3、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕水冷壁的高溫腐蝕

示例7:4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

(1)受熱面超溫爆管及產(chǎn)生原因水冷壁、過(guò)熱器、再熱器和省煤器“四管”爆漏事故在全廠事故及非計(jì)劃停運(yùn)中占有很大的比重，是影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的主要原因之一；引起原因既有設(shè)計(jì)方面的原因，又有制造、安裝、運(yùn)行及檢修等方面的原因；尤其過(guò)熱器、再熱器的超溫爆管問(wèn)題是我國(guó)電站鍋爐存在的帶有普遍性的問(wèn)題；大容量鍋爐尤為突出,并且隨鍋爐容量增大，超溫爆管事故呈增多趨勢(shì)，嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行安全性。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(1)4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

(2)受熱面超溫對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響某電廠為了避免發(fā)生過(guò)熱器、再熱器超溫爆管，不得不降溫5～10℃運(yùn)行，而主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度每降低10℃，機(jī)組的供電煤耗增加約0.93～0.72g/(kW·h)

4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(2)受熱4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱器超溫爆管采取的技術(shù)措施①燃燒器反切將三次風(fēng)或部分一次風(fēng)、二次風(fēng)與主體射流反切，是削弱爐膛出口氣流殘余旋轉(zhuǎn)，降低煙溫偏差的有效手段。②材料升級(jí)將容易爆管的部位的受熱面材料升級(jí)，用T91、TB304等更高檔的耐熱合金鋼取代或部分取代原合金鋼材料。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱器超溫爆管采取的技術(shù)措施③汽溫與璧溫的監(jiān)督為了監(jiān)測(cè)過(guò)熱器和再熱器的工作和可靠性，控制管壁溫度，分析過(guò)熱器和再熱器出口汽溫偏差的原因，運(yùn)行中必須監(jiān)測(cè)左、右主蒸汽溫度（再熱器溫）整體不超溫，按照調(diào)整好的出口溫度報(bào)警值進(jìn)行監(jiān)督。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱器超溫爆管采取的技術(shù)措施④燃燒調(diào)整分析鍋爐變負(fù)荷、啟停過(guò)程及其他運(yùn)行工況下的璧溫變化，記錄對(duì)應(yīng)關(guān)系；然后通過(guò)調(diào)節(jié)各層燃燒器之間的一、二次風(fēng)速及風(fēng)量分配，粉量分配、風(fēng)箱差壓、煤粉細(xì)度、過(guò)?？諝庀禂?shù)、燃燒器擺角等參數(shù)，有目的將爐內(nèi)管子壁溫降低到極限使用溫度以下。并確定對(duì)璧溫控制相應(yīng)有效控制參數(shù)。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管(3)防止過(guò)熱器、再熱4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例8:設(shè)備狀況：某電廠型鍋爐.鍋爐設(shè)計(jì)燃用混煤,采用直吹式制粉系統(tǒng),每臺(tái)鍋爐配備有四臺(tái)磨煤機(jī)中速磨煤機(jī),燃燒器采用控制流量、低NOX雙調(diào)風(fēng)旋流煤粉燃燒器,鍋爐存在著嚴(yán)重的對(duì)流受熱面管壁超溫的問(wèn)題，在磨啟動(dòng)過(guò)程中這一問(wèn)題尤為嚴(yán)重，為保證鍋爐的安全運(yùn)行，只能以降低蒸汽溫度運(yùn)行為代價(jià)，有時(shí)蒸汽溫度甚至低到520℃以下。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例8:

4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管示例8:具體采取調(diào)整措施：通過(guò)對(duì)流受熱面煙道煙氣溫度分布的測(cè)試，修正鍋爐氧量運(yùn)行曲線以及燃燒器套筒風(fēng)點(diǎn)火位修正調(diào)整等項(xiàng)研究；提出了解決問(wèn)題的技術(shù)方案和具體調(diào)整措施，并成功地解決了該爐日常運(yùn)行以及磨啟動(dòng)過(guò)程中的對(duì)流受熱面管壁超溫的問(wèn)題。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管示例8:4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例9:設(shè)備狀況：鍋爐為上海鍋爐廠有限公司制造的超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、四角切圓燃燒方式、平衡通風(fēng)、Π型露天布置、固態(tài)排渣、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)，鍋爐型號(hào)為SG-2150/25.4-M973，燃燒器布置有緊湊燃盡風(fēng)（CCOFA）、可水平擺動(dòng)的分離燃盡風(fēng)（SOFA）、預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴（CFS）、寬調(diào)節(jié)比（WR）煤粉噴嘴。主要存在問(wèn)題一直存在再熱汽溫偏低；

4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例9:4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例9:具體采取調(diào)整措施：對(duì)鍋爐SOFA燃盡風(fēng)水平擺角進(jìn)行調(diào)整SOFA燃燒器水平擺角調(diào)整后，并結(jié)合風(fēng)箱爐膛差壓、配風(fēng)方式、燃盡風(fēng)擋板開(kāi)度等參數(shù)的綜合調(diào)整，調(diào)整前試驗(yàn)工況再熱汽溫為551.2℃；調(diào)整后試驗(yàn)工況再熱汽溫為565.3℃。通過(guò)對(duì)SOFA燃燒器水平擺角的調(diào)整，再熱汽溫提高了14.1℃。4.4、通過(guò)燃燒調(diào)整減輕受熱面超溫爆管

示例9:

五、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)五、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

。風(fēng)量標(biāo)定試驗(yàn)；過(guò)?？諝庀禂?shù)的調(diào)整試驗(yàn)；煤粉細(xì)度的調(diào)整試驗(yàn)；一次風(fēng)粉均勻性的調(diào)整試驗(yàn)；燃燒器投運(yùn)方式的調(diào)整試驗(yàn)；一次風(fēng)煤比的調(diào)整試驗(yàn)；燃燒器擺角試驗(yàn)；燃盡風(fēng)調(diào)整（OFA)二次風(fēng)配風(fēng)方式的調(diào)整試驗(yàn)；鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式試驗(yàn)等。5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

。風(fēng)量標(biāo)定試驗(yàn)；5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

判斷燃燒調(diào)整試驗(yàn)獲得參數(shù)是否合理的依據(jù)是:鍋爐的經(jīng)濟(jì)性燃燒穩(wěn)定性得到提高;爐膛出口煙溫、爐內(nèi)溫度分布、汽溫特性、水動(dòng)力的穩(wěn)定性是否得到改善;NOx排量是否滿足環(huán)保要求。以上各個(gè)方面彼此如果發(fā)生沖突時(shí)，應(yīng)考慮要解決的主要問(wèn)題。5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)判斷燃燒調(diào)整5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

鍋爐排煙溫度高飛灰可燃物含量高過(guò)熱、再熱蒸汽溫度偏高或偏低煙溫偏差低負(fù)荷穩(wěn)燃性能差受熱面結(jié)渣、積灰鍋爐四管泄露鍋爐滅火燃燒器噴口燒損受熱面高溫腐蝕鍋爐出力不足5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

鍋爐排煙溫度高5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

針對(duì)以上問(wèn)題采取技術(shù)路線：現(xiàn)場(chǎng)收資、歷史數(shù)據(jù)摸底試驗(yàn);針對(duì)以上問(wèn)題進(jìn)行燃燒調(diào)整及診斷分析;提出技術(shù)改進(jìn)措施及方案。5.1鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

針對(duì)以上問(wèn)題采取技術(shù)路線：

5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

1.中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)試驗(yàn)(1)對(duì)鋼球磨煤機(jī)鋼球裝載量、通風(fēng)量等進(jìn)行試驗(yàn)調(diào)整，尋求適應(yīng)燃用煤種的最佳鋼球裝載量、通風(fēng)量，提高磨煤機(jī)出力，降低制粉單耗。(2)對(duì)粗粉分離器進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn)研究，確定分離器的分選特性，必要時(shí)對(duì)粗粉分離器實(shí)施改造，提高磨煤機(jī)出力，降低制粉單耗。(3)綜合分析評(píng)價(jià)試驗(yàn)研究結(jié)果，提出鋼球磨煤機(jī)制粉設(shè)備最佳運(yùn)行方式，使磨煤機(jī)在最經(jīng)濟(jì)工況下運(yùn)行。5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

1.中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)試驗(yàn)

5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

2.直吹式制粉系統(tǒng)(1)通過(guò)冷、熱態(tài)通風(fēng)量試驗(yàn)；(2)中速磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，通過(guò)出力特性、煤粉細(xì)度、分離器擋板、通風(fēng)量調(diào)整，分析中速磨煤機(jī)煤粉細(xì)度粗、石子煤量大主要影響因素，給出尋求解決問(wèn)題途徑，必要時(shí)提出改進(jìn)方案。通過(guò)試驗(yàn)得出實(shí)際運(yùn)行風(fēng)煤比曲線5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

2.直吹式制粉系統(tǒng)

5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

(3)雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)，一般磨制低揮發(fā)分煤或低可磨度煤，要求能磨制出較細(xì)的煤粉。重點(diǎn)進(jìn)行鋼球裝載量及鋼球配比優(yōu)化試驗(yàn)研究、分離器特性試驗(yàn)研究，最大限度發(fā)揮磨煤機(jī)研磨能力。針對(duì)煤粉細(xì)度不穩(wěn)定，對(duì)分離器存在問(wèn)題進(jìn)行改進(jìn)。5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

2.直吹式制粉系統(tǒng)(4)測(cè)量煤粉管道風(fēng)量分配、粉量分配并利用原有手段進(jìn)行調(diào)整，使燃燒器間風(fēng)量、煤量保持平衡，為燃燒優(yōu)化創(chuàng)造條件。若風(fēng)粉分配不均是由設(shè)備自身結(jié)構(gòu)造成，可采用熱工院研制開(kāi)發(fā)的雙可調(diào)煤粉分配技術(shù)對(duì)分配器進(jìn)行改造。(5)綜合分析評(píng)價(jià)試驗(yàn)研究結(jié)果，提出制粉設(shè)備最佳運(yùn)行操作卡片（曲線），使磨煤機(jī)在經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度和合理風(fēng)煤比下運(yùn)行。5.2制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)

2.直吹式制粉系統(tǒng)

謝謝！聯(lián)系電話/p>

e-mail:zhangguangcai@謝謝！聯(lián)系電話/p>

e-mail:西安熱工研究院有限公司二○一○年八月鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整技術(shù)主講人：張廣才西安熱工研究院有限公司鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整技術(shù)主講人

目錄一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整目的二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整技術(shù)現(xiàn)狀三、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑四、通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行安全技術(shù)途徑五、鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)內(nèi)容目錄一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整目的

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

首先滿足外界電負(fù)荷需要的蒸汽數(shù)量和合格的蒸汽品質(zhì)的基礎(chǔ)上，保證鍋爐安全、經(jīng)濟(jì)和環(huán)保運(yùn)行，具體歸納為：1.1.提高鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性應(yīng)通過(guò)運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整盡量減少各種損失，以提高鍋爐的效率；優(yōu)化配煤方式提供鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性；同時(shí)保證鍋爐正常穩(wěn)定的汽壓、汽溫和蒸發(fā)量，減少再熱器減溫水的流量等，以提高整個(gè)機(jī)組熱效率。

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的首先滿足外界電負(fù)荷

一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

主蒸汽溫度每降低10℃，影響發(fā)電煤耗約0.93g/kWh；再熱蒸汽溫度每降低10℃，影響發(fā)電煤耗約0.75g/kWh。過(guò)熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.08～0.12g/kWh；再熱器減溫水流量每增加10t/h，影響發(fā)電煤耗約0.52～0.63g/kWh。一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的主蒸汽溫度每降低1

1.2.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行的安全性提高鍋爐運(yùn)行的穩(wěn)定性；使得鍋爐燃燒完全火焰均勻充滿爐膛，防止鍋爐運(yùn)行火焰偏斜；減少水平煙道出口煙溫偏差;減少水冷璧周圍產(chǎn)生還原性氣氛；減少鍋爐結(jié)渣、防止燒損燃燒器;避免水冷壁、過(guò)熱器、再熱器不超溫等。一、鍋爐燃燒系統(tǒng)運(yùn)行

優(yōu)化調(diào)整目的

1.2.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整提高鍋爐運(yùn)行的安全性一、鍋爐燃燒

1.3.最大限度減少燃燒過(guò)程污染物排放量。

來(lái)自AH來(lái)自AH大風(fēng)箱燃燒器燃燒器燃燒器燃盡風(fēng)主燃燒區(qū)域采用低于0.8-0.9的過(guò)剩空氣系數(shù)，保持還原性氣氛，在燃盡風(fēng)口送入平衡風(fēng)，達(dá)到完全燃燒。在最上層燃燒器上設(shè)置燃盡風(fēng)口，組織全爐膛的分級(jí)燃燒，進(jìn)一步降低NOx生成。1.3.最大限度減少燃燒過(guò)程污染物排放量。來(lái)自AH來(lái)自A

二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

我國(guó)火力發(fā)電廠大多以煤為主要燃料；近年來(lái)由于電煤供應(yīng)較為緊張，鍋爐燃煤變化較為頻繁，實(shí)際燃用煤種常常偏離設(shè)計(jì)值,直接影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性；現(xiàn)有供煤及配煤系統(tǒng)存在許多不完善之處，加之電站燃用煤質(zhì)難以得到保障；隨著超臨界、超超臨界機(jī)組的投運(yùn)，對(duì)鍋爐燃燒運(yùn)行優(yōu)化提出更高的要求。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀目前我國(guó)火力電廠鍋爐運(yùn)行中，設(shè)備的實(shí)際制造、安裝和運(yùn)行方式存在缺陷；監(jiān)控參數(shù)存在偏差、負(fù)荷變化頻繁；優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)間隔較長(zhǎng)等原因；燃燒系統(tǒng)多種多樣；鍋爐燃燒達(dá)不到最佳工況的現(xiàn)象，需要通過(guò)燃燒優(yōu)化運(yùn)行調(diào)整，提高鍋爐熱效率，降低機(jī)組煤耗。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀切圓燃燒方式切圓燃燒方式墻式切園燃燒示意圖

墻式切園燃燒示意圖W火焰燃燒方式無(wú)煙煤這種反應(yīng)特性極低的煤種（可燃基揮發(fā)分低于10%），采用“W”火焰的燃燒方式，通過(guò)提高爐膛的熱負(fù)荷，延長(zhǎng)火焰行程等手段來(lái)獲得滿意的燃燒效果。W火焰燃燒方式無(wú)煙煤這種反應(yīng)特性極低的煤種（可燃基揮發(fā)分低于燃燒器燃盡風(fēng)口前墻左側(cè)墻后墻右側(cè)墻

前后墻對(duì)沖燃燒方式沿爐膛寬度方向熱負(fù)荷分布均勻過(guò)熱器、再熱器區(qū)爐寬方向的煙溫分布更加均勻燃燒器具有自穩(wěn)燃能力燃燒器燃盡風(fēng)口前墻左側(cè)墻后墻右側(cè)墻前后墻對(duì)沖燃燒方式沿爐膛二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

采用單因素法進(jìn)行鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)：尋求合理的一、二次風(fēng)配比、風(fēng)煤比的配比及及過(guò)?？諝庀禂?shù)等；尋求較佳配煤和上煤方式；通過(guò)試驗(yàn)調(diào)整較佳的煤粉細(xì)度；確定鍋爐燃燒系統(tǒng)的最佳運(yùn)行參數(shù)；提供不同負(fù)荷及煤種下過(guò)?？諝庀禂?shù)曲線、風(fēng)煤比曲線等。用以指導(dǎo)鍋爐優(yōu)化運(yùn)行。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀

采用鍋爐燃燒系統(tǒng)監(jiān)測(cè)儀表參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整：運(yùn)行人員監(jiān)控風(fēng)粉濃度、一次風(fēng)速、煙氣含氧量、飛灰含碳量在線檢測(cè)、煤質(zhì)成分在線檢測(cè)等參數(shù)調(diào)節(jié)鍋爐燃燒；目前電廠安裝的燃燒參數(shù)測(cè)量?jī)x表運(yùn)行的穩(wěn)定性和可靠性普遍較差，測(cè)量不準(zhǔn)確，同時(shí)檢修維護(hù)及管理的不到位；影響了鍋爐燃燒優(yōu)化產(chǎn)品的功能發(fā)揮。二、鍋爐燃燒系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整

技術(shù)現(xiàn)狀三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑

3.1鍋爐的熱平衡100％=(ql+q2+q3+q4+q5+q6)％式中：

q1—鍋爐有效利用熱量占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q2—排煙熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q3—化學(xué)不完全燃燒熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q4—機(jī)械不完全燃燒熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù);q5—鍋爐散熱熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)；q6—灰渣物理熱量損失占輸入熱量的百分?jǐn)?shù)。三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑3.2、鍋爐熱效率

=100-(q2+q3+q4+q5+q6)=q1從鍋爐熱平衡方程式計(jì)算式可知:鍋爐運(yùn)行中如能減少這些熱損失，就能提高鍋爐的有效利用熱量，也就能提高鍋爐的效率與運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。三、通過(guò)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整提高

鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性途徑3.3.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整降低各項(xiàng)熱損失的技術(shù)措施（1）影響鍋爐排煙熱損失因素（q2)排煙熱損失主要取決于排煙溫度與排煙氧量（過(guò)?？諝庀禂?shù)）排煙熱損失是鍋爐各項(xiàng)熱損失中最大的（5%～7%）;排煙溫度每升高10℃.排煙損失約增加0.5％～0.7％）;機(jī)組發(fā)電煤耗升高約1.7～2.2g/kWh。過(guò)高的排煙溫度，對(duì)鍋爐后電除塵及脫硫設(shè)備的安全運(yùn)行也構(gòu)成威脅。3.3.通過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整降低各項(xiàng)熱損失的技術(shù)措施（1）影響鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整技術(shù)課件煙氣余熱利于系統(tǒng)圖煙氣余熱1.1排煙溫度升高的主要原因1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響;2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響;3）受熱面積灰引起排煙溫度升高;4）空預(yù)器入口風(fēng)溫高引起排煙升高;5）受熱面布置原因引起排煙溫度升高;6）煤質(zhì)變差引起排煙溫度升高。

1.1排煙溫度升高的主要原因1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響;1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響①原因分析：漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)及煙道漏風(fēng)，是排煙溫度升高的主要原因之一

爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)α可表示為：α=△α+△α1+△α2+△α3

式中：△α—送風(fēng)系數(shù)；

△α1—爐膛漏風(fēng)系數(shù)；

△α2—制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)；

△α3—煙道漏風(fēng)系數(shù)。

由上式知道，α保持不變，當(dāng)漏風(fēng)系數(shù)∑△α`=△α1+△α2+△α3升高時(shí)，則送風(fēng)系數(shù)△α下降，即通過(guò)空預(yù)器的送風(fēng)量下降，排煙溫度升高。

1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響①原因分析：漏風(fēng)是指爐膛漏風(fēng)、制粉

1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響②減少漏風(fēng)采取技術(shù)措施：針對(duì)鍋爐本體及制粉系統(tǒng)的查漏和堵漏工作；爐底水封槽和爐頂密封；在運(yùn)行時(shí)，隨時(shí)關(guān)閉各看火門孔；盡量調(diào)整爐膛負(fù)壓及鋼球磨煤機(jī)入口負(fù)壓控制的較低水平等；經(jīng)驗(yàn)表明，通過(guò)漏風(fēng)綜合治理可降低排煙溫度約下降2～3℃。1）漏風(fēng)對(duì)排煙溫度影響②減少漏風(fēng)采取技術(shù)措施：

爐底漏風(fēng)治理對(duì)排煙溫度影響示例某超臨界機(jī)組投產(chǎn)后排煙溫度較高；通過(guò)針斷發(fā)現(xiàn)爐底漏風(fēng)較大；500MW負(fù)荷試驗(yàn)工況排煙溫度（修正后）為134.99℃；爐底漏風(fēng)治理后，520MW負(fù)荷試驗(yàn)工況排煙溫度（修正后）為121.55℃；基本相同負(fù)荷下?tīng)t底漏風(fēng)治理后，排煙溫度下降約15℃左右；鍋爐效率提高約0.8%。爐底漏風(fēng)治理對(duì)排煙溫度影響示例某超臨界機(jī)組投產(chǎn)后排煙溫2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響①原因分析：目前國(guó)產(chǎn)鍋爐機(jī)組，往往在設(shè)計(jì)時(shí)認(rèn)為進(jìn)入爐膛的風(fēng)量中，除爐膛及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)外，其他風(fēng)均通過(guò)預(yù)熱器。實(shí)際上制粉系統(tǒng)在運(yùn)行時(shí)，為了協(xié)調(diào)鍋爐燃燒需要的一次風(fēng)速和磨煤機(jī)風(fēng)量，往往要摻入部分冷風(fēng)，以保持一定的磨煤機(jī)出口溫度，使通過(guò)預(yù)熱器的風(fēng)量小于設(shè)計(jì)值，因而導(dǎo)致排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響①原因分析：

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響②運(yùn)行控制磨煤機(jī)出口溫度偏低按照《電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則》(DL/T466-2004)規(guī)定的磨煤機(jī)出口溫度，見(jiàn)表1。鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)熱風(fēng)溫度的選擇主要取決于燃燒的需要;所選定的熱風(fēng)溫度往往高于所要求的磨煤機(jī)入口的干燥劑溫度，因此要求在磨煤機(jī)入口前摻入一部分溫度較低的介質(zhì);運(yùn)行中磨煤機(jī)出口溫度控制的越低，則冷一次風(fēng)占的比例越大，即流過(guò)空預(yù)器的風(fēng)量流量降低，這樣引起排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響②運(yùn)行控制磨煤機(jī)出口溫度偏低2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表1磨出口最高允許溫度值℃制粉系統(tǒng)型式熱空氣干燥煙氣空氣混合干燥風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式（分離器后）貧煤150煙煤130褐煤、頁(yè)巖100～180鋼球磨煤機(jī)儲(chǔ)倉(cāng)式（磨煤機(jī)后）貧煤130煙煤、褐煤70褐煤90煙煤120雙進(jìn)雙出鋼球磨直吹式（緊湊式為分離器后，分離式為磨煤機(jī)后）煙煤70～75褐煤70Vdaf≤15%的煤100中速磨煤機(jī)直吹式后（分離器后）當(dāng)Vdaf<40%時(shí)，tM2=[(82-Vdaf)×5/3±5]當(dāng)Vdaf≥40%時(shí)，tM2<70RP、HP中速磨煤機(jī)直吹式高熱值煙煤<82，低熱質(zhì)煙煤<77，次煙煤、褐煤<66備注：燃用混煤的，可允許tM2較低的相應(yīng)煤種取值；無(wú)煙煤只受設(shè)備允許溫度的限制2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表1磨出口最高允許溫度值℃制粉2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響③一次風(fēng)率偏高磨煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行中，由于磨煤機(jī)入口風(fēng)量測(cè)量的不準(zhǔn)確，為了保證磨煤機(jī)運(yùn)行安全，風(fēng)煤比曲線運(yùn)行控制往往偏離了設(shè)計(jì)值，如按設(shè)計(jì)RP923型磨煤機(jī)出力35t/h時(shí)風(fēng)量為72t/h，實(shí)際運(yùn)行中達(dá)到85t/h，風(fēng)量相差13t/h,在保持一定的磨煤機(jī)出口溫度下，一次風(fēng)量越大，則其中冷一次風(fēng)量也增大，這樣將會(huì)造成送風(fēng)量的降低，從而導(dǎo)致排煙溫度升高。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響③一次風(fēng)率偏高

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響④采取技術(shù)措施

(1)目前許多電廠煤質(zhì)下降,磨煤機(jī)出口溫度的提高是有一定潛力的。可適當(dāng)提高一次風(fēng)風(fēng)粉混合物的溫度，減少冷風(fēng)的摻入量。(2)設(shè)計(jì)合理的風(fēng)粉比曲線，應(yīng)定期校驗(yàn)一次風(fēng)量的測(cè)量系統(tǒng)，防止因測(cè)量誤差導(dǎo)致磨煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行中一次風(fēng)量偏大。但一次風(fēng)率控制太低，易造成一次風(fēng)管內(nèi)積粉造成堵管與出現(xiàn)燒噴嘴的故障，因此，要根據(jù)原始設(shè)計(jì)及設(shè)備的具體狀況、運(yùn)行煤種來(lái)決定磨煤機(jī)不同出力下的風(fēng)煤比。同時(shí)滿足磨煤機(jī)干燥出力和鍋爐燃燒要求的一次風(fēng)速，應(yīng)控制最低一次風(fēng)風(fēng)速不低于18m/s。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響④采取技術(shù)措施

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響示例1：某電廠超超臨界機(jī)組鍋爐排煙溫度實(shí)際運(yùn)行值超過(guò)了設(shè)計(jì)值10℃以上；習(xí)慣投運(yùn)5臺(tái)磨煤機(jī)，而另外備用磨煤機(jī)的冷風(fēng)門開(kāi)度經(jīng)常在30%左右，同時(shí)磨煤機(jī)出口一次風(fēng)管隔絕門全開(kāi)，實(shí)測(cè)備用磨煤機(jī)對(duì)應(yīng)冷風(fēng)量約70～80t/h左右；通過(guò)調(diào)整對(duì)比。結(jié)果見(jiàn)表2，磨煤機(jī)出口隔絕門全開(kāi)，入口冷風(fēng)門開(kāi)30%時(shí),鍋爐排煙溫度為136.43℃，磨煤機(jī)出口隔絕門全關(guān)后，在同樣負(fù)荷下排煙溫度為133.72℃，比全開(kāi)時(shí)排煙溫度降低了2.71℃，因此在運(yùn)行調(diào)整中不能忽視一些設(shè)備的缺陷。將磨煤機(jī)出口溫度提高7℃，通過(guò)試驗(yàn)排煙溫度下降了2℃。見(jiàn)表3。2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響示例1：

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表2磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)前后對(duì)排煙溫度影響序號(hào)項(xiàng)目單位磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)試驗(yàn)出口隔絕門開(kāi)出口隔絕門關(guān)1磨煤機(jī)通風(fēng)量(B/C/D/E/F)t/h130/150/129/129/134130/149/126/130/1332BCDEF磨平均一次風(fēng)溫℃68.5866.513環(huán)境/空預(yù)入口風(fēng)溫℃22/27.820/26.54空預(yù)出口風(fēng)溫(一次/二次風(fēng))℃295.06/322.75292.92/321.905實(shí)測(cè)空預(yù)入口煙溫(A/B/均)℃355.1/361.0/358.0357.3/358.5/357.96實(shí)測(cè)排煙溫度(A/B/均)℃138.2/138.8/138.5133.8/136.0/134.97實(shí)測(cè)排煙溫度(修正后)℃136.43133.722）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表2磨煤機(jī)出口隔絕門開(kāi)關(guān)前后

2）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表3磨煤機(jī)出口溫度變化對(duì)排煙溫度影響序號(hào)項(xiàng)目單位磨煤機(jī)出口溫度調(diào)整T-01T-021磨煤機(jī)出力(B/C/D/E/F)t/h69.2/69.3/66.1/68.8/69.669.7/70.0/66.7/69.1/70.22磨煤機(jī)通風(fēng)量(B/C/D/E/F)t/h155/168/174/168/149139/170/176/150/1404磨煤機(jī)入口風(fēng)溫(B/C/D/E/F)℃274/260/277/262/261255/236/252/236/2435磨煤機(jī)出口平均風(fēng)溫℃78.2471.346環(huán)境/空預(yù)器入口風(fēng)溫℃21.5/28.5721/27.627空預(yù)器出口風(fēng)溫(一次/二次風(fēng))℃292.76/323.06295.34/324.298實(shí)測(cè)空預(yù)器入口煙溫℃362.20363.809實(shí)測(cè)排煙溫度℃136.85138.7510實(shí)測(cè)排煙溫度(修正后)℃132.92134.942）摻冷風(fēng)量對(duì)排煙溫度影響表3磨煤機(jī)出口溫度變化對(duì)排煙2.研究路線通過(guò)對(duì)制粉系統(tǒng)運(yùn)行狀況以和目前燃燒煤種的分析，以及必要的調(diào)