全套懸挑腳手架方案

PAGEPAGE56目錄HYPERLINK\l"_Toc356139856"一、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc356139857"二、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc356139858"三、腳手架搭設構(gòu)想1HYPERLINK\l"_Toc356139859"四、施工工藝技術(shù)2HYPERLINK\l"_Toc356139860"1、腳手架構(gòu)造2HYPERLINK\l"_Toc356139861"2、腳手架材料2HYPERLINK\l"_Toc356139862"3、搭設順序2HYPERLINK\l"_Toc356139863"4、腳手架工程技術(shù)要求3HYPERLINK\l"_Toc356139864"5、腳手架搭拆操作安全注意事項5HYPERLINK\l"_Toc356139865"6、懸挑腳手架施工5HYPERLINK\l"_Toc356139866"五、施工安全保證措施7HYPERLINK\l"_Toc356139867"（一）、組織保障7HYPERLINK\l"_Toc356139868"（二）、技術(shù)措施9HYPERLINK\l"_Toc356139869"（三）、監(jiān)測監(jiān)控10HYPERLINK\l"_Toc356139870"（四）、應急預案12HYPERLINK\l"_Toc356139871"六、計算書14HYPERLINK\l"_Toc356139872"（一）參數(shù)信息14HYPERLINK\l"_Toc356139873"（二）、大橫桿的計算14HYPERLINK\l"_Toc356139874"（三）小橫桿的計算16HYPERLINK\l"_Toc356139875"（四）扣件抗滑力的計算17HYPERLINK\l"_Toc356139876"(五)腳手架立桿荷載計算18HYPERLINK\l"_Toc356139877"（六）立桿的穩(wěn)定性計算19HYPERLINK\l"_Toc356139878"（七）連墻件的穩(wěn)定性計算21HYPERLINK\l"_Toc356139879"（八）懸挑腳手架驗算22HYPERLINK\l"_Toc356139880"（九）型鋼懸挑卸料平臺計算書30HYPERLINK\l"_Toc356139881"七、附圖38一、工程概況工程名稱：泗洪富園名都土建安裝工程建設單位：宿遷市富園房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設計單位:淮安市建筑設計研究院有限公司監(jiān)理單位：江蘇地元工程管理有限公司施工單位：江蘇富園建設有限公司建筑規(guī)模：富園名都1#樓、富園名都18#樓、富園名都19#樓、三個單體工程。富園名都1#樓：建筑總面積17548m2地上建筑面積16813m2地下室建筑面積735m2建筑占地615m2，建筑總面積17548m2，檐口高度為98.9m,剪力墻結(jié)構(gòu)32層基礎為筏板基礎；富園名都18#樓：建筑總面積18289m2地上建筑面積17406m2地下室建筑面積883m2地上建筑占地678m2，建筑總面積18289m2，檐口高度為95.90m,剪力墻結(jié)構(gòu)32層基礎為筏板基礎；富園名都19#樓：建筑總面積17548m2地上建筑面積16323m2地下室建筑面積735m2建筑占地615m2，建筑總面積17058m2，檐口高度為93.0m,剪力墻結(jié)構(gòu)32層基礎為筏板基礎；二、編制依據(jù)（1）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011（2）本工程施工圖（3）主要參考文獻《建筑施工手冊》第四版（4）建筑施工腳手架實用手冊》（5）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012（6）《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010（7）《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003（8）《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011（9）《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91（10）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011（11）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)[2009]87號文）三、腳手架搭設構(gòu)想本工程外腳手架采用扣件式鋼管腳手架，其中，7層及以下為落地式，上部為懸挑式共分為4段懸挑，懸挑梁分別位于7層（20.3m）、14層(40.6m)、21層(60.9m)、28層(81.2m)樓面標高處。四、施工工藝技術(shù)1、腳手架構(gòu)造基本尺寸（1）采用D48*3.0鋼管及相應扣件搭設雙排腳手架。立桿縱距≤1500，橫距900，內(nèi)立桿距外墻面凈距250至300，步距1800，底步架在200高度處設縱橫向掃地桿一道。作業(yè)層在高度1200和600處設護欄各一道，并設置踢腳板。腳手架外側(cè)掛垂直密目安全網(wǎng)，實行全封閉。（2）連墻件采用預埋D48*3.0鋼管扣結(jié)方式，間距為隨層兩跨。腳手板為竹笆片，作業(yè)層必須設置并采用雙層安全網(wǎng)兜底，其下按間隔12m布設一層，用安全網(wǎng)封閉。（3）懸挑腳手架每道架體最大高度：7個標準樓層H=2.95*7=20.3m，采用I16型鋼，每一縱距設置一根懸挑型鋼梁及斜拉鋼絲繩，鋼絲繩d=14（7*19+1），拉環(huán)采用Ф20U型螺栓，每根懸挑梁錨固端設3個U型錨固環(huán)（前部1個；錨固端2個，后部距端頭200），材料為Ф16鋼筋制作。（4）架體布置：縱向水平桿在立桿內(nèi)側(cè)，且在橫向水平桿之上；密目安全網(wǎng)位于外立桿內(nèi)側(cè)，架體綁扎牢固，連墻件間距隨層兩跨。2、腳手架材料（1）根據(jù)市場現(xiàn)狀，鋼管為D=48、壁厚3.0的焊接鋼管，材質(zhì)應符合《碳質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼》（GB700-88）的相應規(guī)定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐的鋼管長度宜為4-6m，用于小橫桿的鋼管應滿足使用要求。凡開裂、嚴重彎曲變形銹蝕的鋼管不得使用。（2）扣件的種類有直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件和對接扣件?？奂稀犊慑戣T鐵分類及技術(shù)條件》（GB978-67）的規(guī)定。鑄鐵件不得有裂紋、氣泡、砂眼等缺陷；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，確保使用時兩者接觸良好；扣件的活動部位應靈活。（3）連墻件采用D48短鋼管，在澆筑結(jié)構(gòu)混凝土時預埋在砼結(jié)構(gòu)上，預埋長度不小于50cm，另一端用扣件與腳手架扣緊。（4）型鋼梁的材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB-T/200）或《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》（GB-T/1591）的規(guī)定。（5）用于固定型鋼梁的U型鋼筋環(huán)或錨固螺栓材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋砼用鋼第一部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499,1）中HPB235級鋼筋的規(guī)定，采用冷彎成型。3、搭設順序懸挑式雙排腳手架的搭設順序：型鋼梁安裝→支撐或與鋼絲繩拉接→立桿→縱、橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)→兜底網(wǎng)和封網(wǎng)。拆除順序：除兜底網(wǎng)和封網(wǎng)后拆除外，其余順序與搭設順序相反，即先搭者后拆，后搭者先拆。4、腳手架工程技術(shù)要求1.懸挑梁采用雙軸對稱截面的型鋼。錨固型鋼懸挑梁的U型螺栓應預埋至砼梁、板底層鋼筋位置，與梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，并增設2根1.5m長d18的HRB400鋼筋。2.斜拉鋼絲繩雖不參與懸挑梁的受力計算，但必須認真施工，其直徑為D14，吊環(huán)直徑20mm，鋼絲繩與水平面的夾角≥45o，安裝時必須收緊，每端鋼絲繩卡不得少于3個。本工程樓板配筋為雙向Ф8@100、150，按規(guī)范和受力計算需增設板上部鋼筋（間距150增設至間距100）。3.相鄰立桿的對接扣件不得在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔1根立桿的兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。若采用搭接，搭接接頭只能用于頂層頂步，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。4.當腳手架搭至有連墻件的構(gòu)造點時，當此高度腳手架搭設好后，應立即安裝連墻件。5.兩相鄰的縱向水平桿（大橫桿）的接頭不設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500。橫向水平桿（小橫桿）靠外墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100。6.立桿頂端宜高出女兒墻上口不小于1m，宜高出檐口1.5m。各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3?？v向水平桿接長可采用對接或搭接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置設3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板緣至鋼管末端部應小于10m。7.連墻件宜靠近主節(jié)點布置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300。連墻件應從每段腳手架的底層第一步縱向水平桿處開始設置。連墻件宜呈水平狀態(tài)，當不能水平設置時，應向腳手架一段下斜連接。8.扣件的擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m。對接扣件的開口方向應朝上或朝內(nèi)。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。9．外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置，并應隨腳手架搭設同步搭設，每道剪刀撐寬度不小于4跨，斜桿與地面的夾角宜在45°~60°之間。10.防火：本工程安全網(wǎng)全部采用密目式阻燃安全網(wǎng)，腳手架防火主要依靠各樓層內(nèi)的沉箱衛(wèi)生間內(nèi)蓄水、向上輸送消防用水及各樓層面的滅火器作為腳手架的防火消防的主要準備手段。11.作業(yè)層應設置扶手欄桿（上欄桿）、中欄桿和擋腳板。它們均應搭設在外立桿的內(nèi)側(cè)。扶手欄桿的高度為1200，中欄桿居中位置，擋腳板高度不小于180。本工程使用竹笆片腳手板。應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且對接平鋪，4個角用1.2mm鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。縱向水平桿位于橫向水平桿之上，用扣件將其與橫向水平桿扣緊，為滿足竹腳手板的需要，應等間距設置（間距不大于400）。內(nèi)外立桿間距900，中間應設2根縱向水平桿。腳手架規(guī)范規(guī)定：當型鋼懸挑梁與建筑結(jié)構(gòu)錨固的壓點處樓板未設置上層受力鋼筋時，應經(jīng)計算在樓板內(nèi)配置用于承受型鋼梁錨固作用引起負彎矩的受力鋼筋。本工程樓板配置Ф8@100、150分離式負彎矩鋼筋，經(jīng)計算，樓板上層宜將間距150的鋼筋加密為100間距。15．型鋼懸挑腳手架（1）一次懸挑腳手架高度為20.3m。（2）型鋼懸挑梁宜采用雙軸對稱截面的型鋼。懸挑鋼梁型號及錨固件應按設計確定，鋼梁截面高度不應小于160mm。懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)上。錨固型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓直徑不宜小于16mm。（3）用于錨固的U形鋼筋拉環(huán)或螺栓應采用冷彎成型。（4）每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結(jié)構(gòu)斜拉結(jié)。鋼絲繩、鋼拉桿不參與懸挑梁受力計算；鋼絲繩與建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)的吊環(huán)應使用HPB235級鋼筋，其直徑不宜小于20mm，吊環(huán)預埋錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定（見附后圖）。(5)懸挑鋼梁懸挑長度應按設計確定，固定端長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。型鋼懸挑梁固定端應采用2個（對）及以上U形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓與建筑結(jié)構(gòu)梁板固定，U形鋼筋拉環(huán)或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010中鋼筋錨固的規(guī)定（見附后圖）。(6)型鋼懸挑梁懸挑端應設置能使用腳手架立桿與鋼梁可靠固定的定位點，定位點離懸挑梁端部不應小于200mm。(7)錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不宜小于120mm。如果樓板的厚度小于120mm應采取加固措施。(8)懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根。(9)懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續(xù)設置。剪刀撐設置應符合規(guī)范規(guī)定，橫向斜撐設置應符合規(guī)范規(guī)定。(10)連墻件設置應符合規(guī)定。(11)錨固型鋼的主體結(jié)構(gòu)混凝土強度等級不得低于C20。5、腳手架搭拆操作安全注意事項1.操作人員必須持證上崗，并有專人統(tǒng)一指揮，協(xié)調(diào)動作。2.在施工前對工人進行技術(shù)與安全交底，搭設完成后必須進行驗收。合格后方可使用，未經(jīng)驗收合格，任何人不得使用。3.操作過程中必須嚴格遵守工地施工現(xiàn)場的各項規(guī)章制度并嚴格執(zhí)行腳手架搭拆方案，執(zhí)行國家規(guī)范及省市規(guī)定。4.操作人員必須戴好安全帽、安全帶等安全防護用品，方能進行高空施工作業(yè)。5.必須確保架體的尺寸，桿件的垂直度，水平度、節(jié)點構(gòu)造，接頭位置和扣件的緊固度等符合要求，每搭完一步架子后，應檢查校正一次。搭設和使用過程中經(jīng)常檢查和調(diào)整。6.高空搭拆時嚴禁向下拋物，在架上傳遞、放置桿件時，應注意防止失衡閃失。搭設過程中，架上不得集中堆放桿件材料和超載，扣件等材料應放在樓面上，不能將建筑垃圾向外傾倒。7.搭拆腳手架，四周要設警戒區(qū)域，設置警戒線和明顯標志，并要派專人進行監(jiān)護。8.拆除連墻桿件必須將位于其上的全部可拆桿件都拆除之后進行，凡已松開連接桿件，應及時拆除運走，以免誤扶誤靠。9.使用過程中，任何人不準拆卸、改變已搭設的腳手架，如確需局部改變，應報告項目部批準后，安排專人操作。10.遇雨雪和6級以上大風天氣，以及夜間不得進行架子搭拆施工。懸挑腳手架施工腳手架施工除按以上要求外，并應做到：1.施工前，應按方案向施工作業(yè)人員進行安全、技術(shù)交底；2.按規(guī)范有關規(guī)定和本方案的要求，對型鋼材、鋼管扣件、腳手板進行檢查驗收，不合格的材料不得使用到工程上，并立即推出現(xiàn)場，對合格材料分類堆放整齊備用。對施工場地進行清理，并劃出警戒區(qū)域，設立明顯標志。3．本工程所有型鋼采用16號工字鋼，懸挑鋼梁規(guī)格、尺寸準確，并預先在內(nèi)、外立桿部位焊d25，L=200鋼筋，立桿安裝時直接套在該鋼筋上。4.腳手架搭設須符合工程進度要求，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步高度，若工程需要超過此限度而又不能安裝連墻件時，應設立拋（拉）桿等固定措施與建筑物拉結(jié)。直至連墻件安裝后方可視情況拆除臨時拋（拉）桿。5.型鋼懸挑梁安裝后，應檢查錨固端是否符合要求（包括標高、尺寸、錨固端壓板、木楔塞緊等情況）后，方可按順序搭設腳手架，每搭完一步后應進行檢查校正，確保桿件齊全、扣件扣緊、尺寸準確、垂直度符合要求。6.連墻件、剪刀撐應隨腳手架同時施工，不得滯后。當具備鋼絲繩安裝條件后，及時安裝鋼絲繩，其與水平面夾角為45o-60o。7.操作層的腳手板應鋪滿、鋪牢、鋪穩(wěn)，離墻面距離不大于150。8.腳手架拆除前應進行交底，按順序逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)，連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件。當腳手架拆至最下一根長立桿高度（約6m）時，應對架體采取加設臨時拋撐（或拉桿）等措施后，再繼續(xù)進行拆除施工。9.架體拆除時，地面上應有警戒區(qū)域，有專人指揮，多人同時操作時應分工明確，統(tǒng)一行動，并保持足夠的操作面，嚴禁向地面拋擲構(gòu)配件。10.使用過程中，不得隨意改動腳手架的桿件配件，不得超載。五、施工安全保證措施（一）、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系（二）、技術(shù)措施腳手架搭設技術(shù)措施懸挑腳手架陽角型鋼1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡，并檢測接地電阻不大于10Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內(nèi)，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結(jié)，不得截斷架體。8、結(jié)構(gòu)外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，結(jié)構(gòu)施工時施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結(jié)構(gòu)施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，施工荷載為2KN/㎡。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術(shù)措施1、拆架前:(1)應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；(2)應根據(jù)檢查結(jié)果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施。(3)應由單位工程負責人進行拆除安全技術(shù)交底；(4)應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》第6.4.32條第4款、第6.6.3條第1、2款的規(guī)定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結(jié)扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。（三）、監(jiān)測監(jiān)控1、安全管理(1)搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2)搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3)腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設質(zhì)量，應按安全技術(shù)規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4)作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5)當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。雪后架上作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪；(6)腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術(shù)規(guī)范進行。安全網(wǎng)應按規(guī)定搭設和拆除；(7)在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8)不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9)臨街搭設腳手架時，外側(cè)應有防止墜物傷人的防護措施；(10)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；(11)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2012的有關規(guī)定執(zhí)行；(12)搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。2、日常維護管理要求(1)使用完畢的腳手架架料和構(gòu)件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、型鋼和其他鋼構(gòu)件最好放在室內(nèi)，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內(nèi)；(2)彎曲的鋼管桿件要調(diào)直，損壞的構(gòu)件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3)做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區(qū)（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區(qū)可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經(jīng)徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內(nèi)壁可根據(jù)地區(qū)情況，每2~4年涂刷一次，每次涂刷兩遍。型鋼和其他鐵件可每年涂刷一次?？奂坑停撝萍考t丹及防銹涂料。(4)搬運長鋼管、長型鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5)腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6)健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)。由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據(jù)施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。（四）、應急預案1、目的提高整個項目部對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán)境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組組長、副組長長、成員等構(gòu)構(gòu)成。(1)領導各單位位應急小組的的培訓和演習習工作，提高高應變能力。(2)當發(fā)生突發(fā)發(fā)事故時，負負責救險的人人員、器材、車車輛、通信和和組織指揮協(xié)協(xié)調(diào)。(3)負責準備所所需要的應急急物資和應急急設備。(4)及時到達現(xiàn)現(xiàn)場進行指揮揮，控制事故故的擴大，并并迅速向上級級報告。3、應急反應預案(1)事故報告程程序事故發(fā)生后，作業(yè)業(yè)人員、班組組長、現(xiàn)場負負責人、項目目部安全主管管領導應逐級級上報，并聯(lián)聯(lián)絡報警，組組織搶救。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級級上報：一般般為現(xiàn)場事故故知情人員、作作業(yè)隊、班組組安全員、施施工單位專職職安全員。發(fā)發(fā)生重大事故故時，應立即即向上級領導導匯報，并在在24小時內(nèi)向向上級主管部部門作出書面面報告。(3)現(xiàn)場事故應應急處理施工過程中可能發(fā)發(fā)生的事故主主要有：機具具傷人、火災災事故、雷擊擊觸電事故、高高溫中暑、中中毒窒息、高高空墜落、落落物傷人等事事故?；馂氖鹿蕬碧幚砝恚杭皶r報警警，組織撲救救，集中力量量控制火勢。消消滅飛火疏散散物資減少損損失控制火勢勢蔓延。注意意人身安全，積積極搶救被困困人員，配合合消防人員撲撲滅大火。觸電事故處理：立立即切斷電源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等絕緣工工具把電線挑挑開。傷員被被救后，觀察察其呼吸、心心跳情況，必必要時，可采采取人工呼吸吸、心臟擠壓壓術(shù)，并且注注意其他損傷傷的處理。局局部電擊時，應應對傷員進行行早期清創(chuàng)處處理，創(chuàng)面宜宜暴露，不宜宜包扎，發(fā)生生內(nèi)部組織壞壞死時，必須須注射破傷風風抗菌素。高溫中暑的應急處處理：將中暑暑人員移至陰陰涼的地方，解解開衣服讓其其平臥，頭部部不要墊高。用用涼水或500%酒精擦其其全身，直至至皮膚發(fā)紅，血血管擴張以促促進散熱，降降溫過程中要要密切觀察。及及時補充水分分和無機鹽，及及時處理呼吸吸、循環(huán)衰竭竭，醫(yī)療條件件不完善時，及及時送醫(yī)院治治療。其他人身傷害事故故處理：當發(fā)發(fā)生如高空墜墜落、被高空空墜物擊中、中中毒窒息和機機具傷人等人人身傷害時，應應立即向項目目部報告、排排除其他隱患患，防止救援援人員受到傷傷害，積極對對傷員進行搶搶救。4、應急通信聯(lián)絡項目負責人：顧康康安全員：宋兵技術(shù)負責人：陳浩浩醫(yī)院救護中心：1120匪匪警：1100火警：1199通信聯(lián)系方式應在在施工現(xiàn)場和和營地的顯要要位置張貼，以以便緊急情況況下使用。六、計算書（一）參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)本工程雙排懸挑腳腳手架搭設最最大高度為220.3m，立桿采用用單立桿；搭設尺寸為：橫距距Lb為0.9m，縱縱距La為1.5m，步距為1..8m；內(nèi)排架距離外墻面面為0.20m～0.30m；大橫桿在上，搭接接在小橫桿上上的大橫桿根根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為為Φ48×3.00截面特征見見下表。截面面積（cm22）理論重量（kg//m）Wx（cm3）Ix（cm4）Ix(cm)4.243.334.4910.781.595橫桿與立桿連接方方式為單扣件件；連墻件采用隨層兩兩步兩跨，豎豎向間距2..95m，水平間距距3.0m，采用剛剛性連接；2.活荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)腳手架施工均均布活荷載標標準值:3kN/mm2；裝修施工工時，按2KKN/m2兩層同時作業(yè)業(yè)。3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇泗泗洪，基本風風壓取0.30kN/m2；風荷載高度變化系系數(shù)μz，取2.00，風荷載體體型系數(shù)μs=1.3φ=1.3**1.2*00.38/1=0..5928取1計算。4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)結(jié)構(gòu)自重標準準值(kN/m)):0.12248=0..1137；腳手板自重標準值值(kN/m2):0.100；欄桿擋擋腳板自重標標準值(kN/m)):0.1440；安全設施與安全網(wǎng)網(wǎng)(kN/m2):0.0010；腳手板類別:竹笆笆片腳手板；；欄桿擋板類類別:木腳手板擋擋板；每米腳手架鋼管自自重標準值((kN/m)):0.03333；（二）、大橫桿的的計算按照《扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》規(guī)規(guī)定，大橫桿桿按照三等跨跨連續(xù)梁進行行強度和撓度度計算，大橫橫桿在小橫桿桿的上面。將將大橫桿上面面的腳手板自自重和施工活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷載值計計算大橫桿的自重標準準值:P1=0.0333kN/mm；腳手板的自重標準準值:P2=0.1×0.9//(2+1))=0.033kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/((2+1)==0.9kNN/m；靜荷載的設計值::q1=1.2×0.0333+1.22×0.03=0.07596kNN/m；活荷載的設計值::q2=1.4×0.9=11.26kNN/m；圖1大橫桿設計荷荷載組合簡圖圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設計荷荷載組合簡圖圖(支座最大彎彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎彎距分別按圖圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎闼愎饺缦?:M1maax=0.008q1l2+0..10q2l2跨中最大彎距為M1maxx=0.088×0.07596×1.52+0.100×1.26×1.52=0.29972kN·m；支座最大彎距計算算公式如下::M2maax=-0..10q1l2-0..117q22l2支座最大彎距為M2maxx=-0..10×0.07596×1.52-0.1117×1.26×1.52=-0..5026kNN·m；選擇支座彎矩和跨跨中彎矩的最最大值進行強強度驗算：σ=Mmax(00.2972×106,0.50226×106)/4490=111.994N/mmm2；大橫桿的最大彎曲曲應力為σ=111.994N/mmm2小于大橫桿桿的抗彎強度度設計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三三跨連續(xù)梁均均布荷載作用用下的撓度。計算公式如下：νmaxx=(0.6677q1l4+0..990q22l4)/1000EI其中：靜荷載標準準值:q1=P1+P2=0.03333+0.09=0.12333kN/mm；活荷載標準值:q2=Q==0.9kNN/m；最大撓度計算值為為：ν=0.6777×0.11233×15004/(1000×2.066×105×1078000)+0..990×00.9×155004/(1000×2.066×105×1078000)=2.22mm；大橫桿的最大撓度度2.22mm，小于大橫桿桿的最大容許許撓度1500/1550mm與與10mmm，滿足要求求！（三）小橫桿的計計算根據(jù)JGJ1300-2011第5.2.44條規(guī)定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準準值：p1=0.00333×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準準值：P2=0.1×0.9×1.5/(2+11)=0.0045kN；活荷載標準值：QQ=3×0.9×1.5/(2+11)=1..35kN；集中荷載的設計值值:P=11.2×(0.05+0.045)+1..4×1.35=2.0044kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的標準值值最不利分配配的彎矩和；；均布荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mqmax=ql22/8Mqmax=1.22×0.0333×0.92/8=0..004kN·m；集中荷載最大彎矩矩計算公式如如下:Mpmax=Pl//3Mpmax=2.0004×0.9/33=0.60012kN·m；最大彎矩M=MMqmax++Mpmaax=0.6052kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.66052×106/4490=134.799N/mm2；小橫桿的最大彎曲曲應力σ=134..79N/mmm2小于小橫桿桿的抗彎強度度設計值2205N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小小橫桿自重均均布荷載與大大橫桿傳遞荷荷載的設計值值最不利分配配的撓度和；；小橫桿自重均布荷荷載引起的最最大撓度計算算公式如下::νqmax=5qll4/384EEIνqmax=5×00.0333×90004/(3844×2.066×105×1078000)=0.1229mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q==0.05+0.0455+1.35=1.445kN；集中荷載標準值最最不利分配引引起的最大撓撓度計算公式式如下:νpmax=Pl((3l2-4l2/9)/772EIνpmax=14445×900××(3×90002-4×90002/9)/(72××2.06××105×1078000)=1.68mm；最大撓度和ν==νqmax++νpmax=00.129+1.68=1.809mm；小橫桿的最大撓度度為1.809mm小于小橫桿桿的最大容許許撓度9000/1500=6與10mmm,滿足要求！?。ㄋ模┛奂够αΦ挠嬎阒苯恰⑿D(zhuǎn)單扣件件承載力取值值為8.000kN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》5.2.5):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設計計值,取8.00kkN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設計值；大橫桿的自重標準準值:P1=0.0333×1.5×2/2=00.05kN；小橫桿的自重標準準值:P2=0.0333×0.9/22=0.0115kN；腳手板的自重標準準值:P3=0.1×0.9×1.8/22=0.0668kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2..025kN；荷載的設計值:R=1.22×(0.05+0.015+0.068)+1..4×2.025=2.995kN；R<8.000kN，單扣扣件抗滑承載載力的設計計計算滿足要求求！(五)腳手架立桿荷載計計算按搭設高度17..7m(6個樓層)和14.755m(5個樓層)分別計算，作作用于腳手架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風荷荷載。靜荷載載標準值包括括以下內(nèi)容：：1、搭設高度為177.7m，標高48..700m的計算(1)每米立桿承受受的結(jié)構(gòu)自重重標準值，為為0.12488kN/mNG1=[00.12488+(1.50×2/2)×0.0333/1.880]×17.7=2.70kN；(2)腳手板的自重重標準值；采采用竹笆片腳腳手板，標準準值為0.1kN/m2NG2=00.1×2×1.5×(0.9+00.2)/22=0.08255kN；(3)欄桿與擋腳手手板自重標準準值；采用木木腳手板擋板板，標準值為為0.14kkN/mNG3=0..14×2×1.5/2=0..21kN；(4)吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網(wǎng)::0.0100kN/m2NG4=0..01×1.5×17.7=00.26555kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NG22+NG3+NG4=3.2588kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，立桿按按一縱距內(nèi)施施工荷載總和和的1/2取值。經(jīng)經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ=4×00.9×1.5/2=2.77kN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=1.2NGG+0.9×1.4NNQ=1.2×3.2588+0.9××1.4×2..7=7.312kN；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值為N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×3.258+1..4×2.77=7.690kN；2、搭設高度為144.75m，標高78..200m的計算(1)每米立桿承受受的結(jié)構(gòu)自重重標準值，為為0.1248kN//mNG1=[00.1248+(11.50×2/2)×0.03333/1.800]×14.755=2.25kNN；(2)腳手板的自重重標準值；采采用竹笆片腳腳手板，標準準值為0.1kN/m2NG2=00.1×2××1.5×(0.9+00.2)/22=0.08825kN；(3)欄桿與擋腳手手板自重標準準值；采用木木腳手板擋板板，標準值為為0.14kkN/mNG3=0..14×2××1.5/2=0..21kN；(4)吊掛的安全設設施荷載，包包括安全網(wǎng)::0.0100kN/m2NG4=0..01×1.5×14.755=0.2211kN；經(jīng)計算得到，靜荷荷載標準值NG=NG1+NG22+NG3+NG4=2.7644kN；活荷載為施工荷載載標準值產(chǎn)生生的軸向力總總和，立桿按按一縱距內(nèi)施施工荷載總和和的1/2取值。經(jīng)經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ=4×00.9×1.5/2=2.77kN；考慮風荷載時,立立桿的軸向壓壓力設計值為為N=1.2NGG+0.9×1.4NNQ=1.2×2.7644+0.9××1.4×2..7=6.7199kN；不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值為N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×2.7644+1.4×22.7=7.10kNN；（六）立桿的穩(wěn)定定性計算1、搭設高度為177.7m，標高48..700m的計算：風荷載標準值按照照以下公式計計算Wk=μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：ωω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高高度變化系數(shù)數(shù)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：μμz=1.777；μs--風荷載體體型系數(shù)：取取值為1；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值為為:Wk=0..35×1.777×1=0.62kN/mm2；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為:Mw=0.9×1.44WkLah2/10=00.9×1.4×0.62×1.5×1.82/10=00.380kN·m；考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設設計值：N==7.3122kN；不考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式σ=N/(φA)≤≤[f]立桿的軸心壓力設設計值：N==N'=77.690kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：ii=1.603cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ1330-20111)表5.3.33得：k=11.155；計算長度系數(shù)參照照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公公式l0=kuh確定：l0=3.1188m；長細比:L0//i=1977；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結(jié)果果查表得到：：φ=0.1186立桿凈截面面積：：A=4.224cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N/mmm2；考慮風荷載時σ=7312/(0..186×4424)+366000/4490=174.233N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=174.233N/mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！不考慮風荷載時σ=7690/(0.1186×4224)=97.51N//mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=97.51N//mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！腳手架立桿荷載計計算2、搭設高度為144.75m，標高78..200m的計算：風荷載標準值按照照以下公式計計算Wk=μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)定采采用：ω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高高度變化系數(shù)數(shù)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)定采采用：μz=2.000；μs--風荷載體體型系數(shù)：取取值為1；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值為為:Wk=0..35×2.000×1=0.70kNN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為:Mw=0.9×1.44WkLah2/10=00.9×1.4×0.70×1.5×1.82/10=00.429kN·m；考慮風荷載時,立立桿的穩(wěn)定性性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設設計值：N==6.719kN；不考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式σ=N/(φA)≤≤[f]立桿的軸心壓力設設計值：N==N'=7..10kN；計算立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑：ii=1.603cmm；計算長度附加系數(shù)數(shù)參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ1330-20111)表5.3.33得：k=11.155；計算長度系數(shù)參照照《建筑施工工扣件式鋼管管腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公公式l0=kuh確定：l0=3.1188m；長細比:L0//i=1977；軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比llo/i的結(jié)果果查表得到：：φ=0.1186立桿凈截面面積：：A=4.224cm2；立桿凈截面模量((抵抗矩)：W=4.499cm3；鋼管立桿抗壓強度度設計值：[[f]=2205N/mmm2；考慮風荷載時σ=6719/(0.1186×4224)+4290000/4490=180.744N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=180.774N/mmm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！不考慮風荷載時σ=7100/(0..186×4424)=90.003N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算σσ=90.033N/mm2小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。ㄆ撸┻B墻件的穩(wěn)穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設設計值應按照照下式計算：：Nl=Nlw+NN0連墻件風荷載標準準值按腳手架架頂部高度計計算μz＝2.00，μs＝1，ω0＝0.35，Wk=μz·μs·ω0=2.00×1×00.35=0.70kN/mm2；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風面積AAw=2.95*3=8.855m2；按《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ1330-20111)規(guī)定連墻墻件約束腳手手架平面外變變形所產(chǎn)生的的軸向力(kN),N0=3.000kkN；風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.4×WWk×Aw=8.673kN；連墻件的軸向力設設計值Nl=Nlw+NN0=11.6673kN＞8KN，故采用雙雙扣件，滿足足抗滑移。連墻件承載力設計計值按下式計計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；由長細比l/ii=300/166.03=118.71的的結(jié)果查表得得到φ=0.9488，l為內(nèi)排架距距離墻的長度度；A=4..24cm2；[f]=2205N/mmm2；連墻件軸向承載力力設計值為Nf=0.948×424×205=822.40kNN；Nl=11.673KNN<82.400KN,連墻件的設設計計算滿足足要求。懸挑腳手架驗算1.懸挑腳手架型鋼懸懸挑梁計算1-1計計算簡圖及公公式荷載示意圖集中荷載F值見腳腳手架計算內(nèi)內(nèi)容在集中荷載F作用用下，計算簡簡圖及公式壓力：RA=((1+q/ll)FRBB=-qF//l剪力：VC=-FFVB=qF/ll=-RB彎矩：Mmax==MA=-Fq撓度：WC=Fqq2l/3EI((1+q/ll)在均布荷載作用下下，計算簡圖圖及公式反力：RA=qql/2*((1+q/ll)2RB=ql/22(1-q//l)2剪力：VA左=--qaVA右=-RA-qaVB=-R彎矩：MA=-11/2qa22若L>a，當x=1/22(1+a//2)2時，Mmax==1/8qll2(1-a2/l2)2撓度：WC=qaal3/24EII(-1+44q2/l2+3a3/l3)1-2懸挑鋼梁計計算懸挑鋼梁材料：本工程全部采用II18型鋼。截面面特征：型號尺寸（mm）hb截面面積（mm22）理論重量（kg/m）Ix(cm4)Wx(cm3)Ix(cm)I181809430.7562436長度：按規(guī)范規(guī)定定，固定段長長度不應小于于懸挑段長度度的1.25倍。具體為為：剪力墻處：（1++1.25）*（1200++100）+150++200=33275取3300式中中1200為外立桿距距外墻長度，200為錨固端外外伸長度，100為外墻距支支點長度，150為外立桿外外的外伸長度度。陽臺處：（1+11.25）*（1600++1200++100）+150++200=66875取6900式中中1600為陽臺寬度度，其余同上上。（2）驗算算陽臺處I18梁計算簡圖：考慮風荷載時荷載載：q=0.24414KN//m*1.22=0.2990KN/mmF1=F2=7.3112KN,MMW=0.1889KNm不考慮風荷荷載時，F(xiàn)1=F2=7.690KN計算3-1強度計算：：在F1作用下，MA=--Fa=-77.690*2..8=-211.532KNmm在F2作用下，MA=--7.6900*1.9==-14.6111KNm在q作用下，MA=--1/2qaa2=-0.290*2..82/2=-11.137KNmmMmax=-(221.5322+14.6111+1.1377)=-37..28KNmmMmax/Wx==37.28*1106/185*1003=201.511N/mm23-2計算A、BB點支座反力力：A點反力RA:在F1作用下：RA=((1+a/ll)F=(11+2.8//3.7122)*7.690=13.49KN在F2作用下：RA=（1+1.99/3.7112)*7..690=11.63KN在q作用下：RA=qql/2(11+a/l))2=0.2900*3.7112/2(11+2.8//3.7122)=1.6657KNΣRA=13.49+111.63+1.6577=26.7777KNB點反力RB:在F1作用下：RB=--a/lF==-2.8//3.7122*7.690=-5.80KN在F2作用下：RB=--1.9/33.712**7.690=-3.944KN在q作用下：RB=qql/2(11-a/l))2=0.2900*3.7112/2(11-2.8//3.7122)=0.0033KNΣRB=-5.80-33.94+00.033=-9.707KN3-3驗算B點（懸懸挑梁錨固端端）Ф20U型鋼筋螺栓栓強度采用雙螺栓，即為為4根螺栓，螺螺栓面積A=4*π102=1256mmm2抗拉承載力F=550*8044.2*0..85=533.38KNN>9.707KN式中：0.85為為折減系數(shù)3-4整體穩(wěn)定性性驗算公式：Mx/ψbbWx<5Ψb=βb4320/λyAAh/WX[√1+(λyt1/4.4hh)2+nb]235//fy式中，βb-梁整整體穩(wěn)定性的的等效彎矩系系數(shù)，集中荷荷載作用在上上翼緣，取1.09；λy=L1/ig=2280/2..12=1332.1A--梁的毛截面面面積，取33076mmm2h、t1-梁截面全高和受壓壓翼緣厚度，分分別取180和10.7nb-截面不對稱影響系系數(shù)，取0將以上各數(shù)代入公公式，得Ψb=0.929937.28*1066/0.9299*185*1003=193.25N/mmm2＜210N//mm2驗算剪力墻處I118梁計算簡圖荷載：取F1=FF2=7.690KNqq=0.2990KN/mm計算：③-1強度計算在FF1作用下，MA=-FFa=7.690*1..3=-9..997KNNm在FF2作用下，MA=-00.4*7..690=-3.0776KNm在qq作用下，MA=-11/2qa22=-0.2990*1.332/2=-00.245KNmmΣA=-9.9977-3.0766-0.2455=-13.3318KNmmM/Wx=13..318*1006/185*1003=71.999N/mm2③-2驗算A、B點支座反力：A點反力RRA在F11作用下，RA=(1+11.3/1..612)**7.690=13.8992KN在F22作用下，RA=（1+0.44/1.6112)*7..69=9.60KNN在q作作用下，RA=0.290*1..612/22（1+1.33/1.6112）2=0.56KNΣRA=13.8992+9.60+0.56=24.0522KNB點點反力RB在F11作用下，RB=-1..3/1.6612*7..690=-6.198KN在F11作用下，RB=-0..4/1.6642*7..690=-1.8733KN在q作作用下，RB=0.2900*1.6112/2*（1-1.33/1.6112）=0.0009KNΣRB=-6.1998-1.873+0..009=-8.062KN③-3驗算B點（懸挑梁錨固端端）Ф16U型鋼筋螺栓栓強度規(guī)范要求U型螺栓栓直徑不宜小小于16mmm，取16mmm，支座反力力8.062KN<<10.566KN。故可認為為滿足要求，不不再做驗算③-4整體穩(wěn)定性驗算13.318*1106/0.8200*185*103=87.799N/mm2<205NN/mm2（4）驗算陽角處I118梁計算簡圖：考慮風荷載時荷載載：q=0.22414KNN/m*1..2=0.2290KN//mF1=F2=7.3112KN,MMW=0.1889KNm不考慮風荷荷載時，F(xiàn)1=F2=7.6900KN計算3-1強度計算：：在F1作用下，MA=--Fa=-77.69*1.7=-13.0733KNm在F2作用下，MA=--7.6900*0.4244=-3.266KNm在q作用下，MA=--1/2qaa2=-0.2290*1..72/2=-0..42KNmmMmax=-(113.0733+3.26+0.42)==-16.7753KNmmMmax/Wx==16.7553*106/185**103=90.56N//mm23-2計算A、BB點支座反力力：A點反力RA:在F1作用下：RA=((1+a/ll)F=(11+1.7/2.1855)*7.699=13.677KN在F2作用下：RA=（1+0.4224/2.1855)*7.699=1.165KN在q作用下：RA=qql/2(11+a/l))2=0.2990*2.1185/2((1+1.77/2.1855)=0.100KNΣRA=13.67+11.165+0.1=14.9335KNB點反力RB:在F1作用下：RB=--a/lF==-1.7/2.1855*7.69=-5.9883KN在F2作用下：RB=--0.4244/2.1855*7.85534=-11.49KNN在q作用下：RB=qql/2(11-a/l))2=0.2990*2.1185/2((1-1.77/2.1855)=6.433KNΣRB=-5.983--1.49+6.43=--1.043KN3-3驗算B點（懸懸挑梁錨固端端）Ф20U型鋼筋螺栓栓強度采用雙螺栓，即為為4根螺栓，螺螺栓面積A=4*π102=1256mmm2抗拉承載力F=550*12556*0.885=53..38KN>>1.043KN式中：0.85為為折減系數(shù)3-4整體穩(wěn)定性性驗算公式：Mx/ψbbWx<5Ψb=βb4320/λyAAh/WX[√1+(λyt1/4.4hh)2+nb]235//fy式中，βb-梁整整體穩(wěn)定性的的等效彎矩系系數(shù)，集中荷荷載作用在上上翼緣，取1.09；λy=L1/ig=2280/2..12=1332.1A--梁的毛截面面面積，取33076mmm2h、t1-梁截面全高和受壓壓翼緣厚度，分分別取180和10.7nb-截面不對稱影響系系數(shù)，取0將以上各數(shù)代入公公式，得Ψb=0.922916.753*1006/0.9229*1855*103=97.48N//mm2＜210N//mm2支座B點樓板驗算設樓板跨度L=33000，所承受懸懸挑鋼梁支座座反力F=10..56KN彎矩M值計算（按簡支梁梁）：M1=FLL/4=100.56*33/4=7..92KNMMM2=Faa=10.556*0.775=7.992KNM③本工程樓板厚度1120，配筋8@150，設板寬1000，即按斷面面尺寸1000**120簡支梁進行行計算受壓區(qū)鋼筋截面積積A=π*42*（1000//150）=π*42*7=351.668mm2板受壓區(qū)砼高度取取x=2a=2*115=30mmm，C30砼受彎抗壓壓強度16.5NN/mm2Mmax=16..5*10000*30**(105--30/2))+360**351.668*(1005-15--4)=555.44KNNm>7.992KNm板受拉區(qū)鋼筋計算算：A=7.92*1106/3660*(1005-30))=293..3mm2若配8，293..3/π*42=5.8根按間距200，11000/2200+1==6根，宜將結(jié)結(jié)施圖中樓板板上部分離式式配筋改為連連續(xù)式配筋腳手架規(guī)范規(guī)定：：“當型鋼懸挑挑梁與建筑結(jié)結(jié)構(gòu)錨固的壓壓點處樓板未未設置上層受受力鋼筋時，應應經(jīng)計算在樓樓板內(nèi)配置用用于承受型鋼鋼梁錨固作用用引起負彎矩矩的受力鋼筋筋”。以上計算算及增設鋼筋筋符合此規(guī)定定。（九）型鋼懸挑卸卸料平臺計算算書1、構(gòu)造參數(shù)卸料平臺名稱通用卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直直建筑外墻平臺長度A(m))4.1平臺寬度B(m))2卸料平臺與主體結(jié)結(jié)構(gòu)連接方式式U形鋼筋主梁間距L1(mm)2次梁間距s(m))0.6次梁外伸長度m((m)0內(nèi)側(cè)次梁離墻水平平距離a(m)0.3外側(cè)鋼絲繩離墻水水平距離a1(m)3.6外側(cè)鋼絲繩拉繩點點與平臺垂直直距離h1(m)3.3鋼絲繩夾個數(shù)32、荷載參數(shù)面板自重Gk1((kN/m2)0.39次梁自重Gk2((kN/m))0.098主梁自重Gk3((kN/m))0.1935欄桿、擋腳板類型型欄桿、沖壓鋼腳手手板擋板欄桿、擋腳板自重重Gk4(kN/m))0.15安全網(wǎng)設置設置密目安全網(wǎng)安全網(wǎng)自重Gk55(kN/m2)0.01施工活荷載Qk11(kN/m2)2堆放荷載Pk(kkN)5堆放荷載作用面積積S(m2)2施工活荷載動力系系數(shù)1.33、設計簡圖HYPERLINK"D:\\安全計算軟件安裝\\CSC2011\\OutPut\\型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖.dwg"安全計算軟件安裝裝\\CSCC2011\\\OutPPut\\型型鋼懸挑式__卸料平臺平平面布置圖..dwg"型型鋼懸挑式_卸料平臺平平面布置圖HYPERLINK"D:\\安全計算軟件安裝\\CSC2011\\OutPut\\型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖.dwg"安全計算軟件安裝裝\\CSCC2011\\\OutPPut\\型型鋼懸挑式__卸料平臺側(cè)側(cè)立面圖.ddwg"型鋼鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)側(cè)立面圖4、面板驗算模板類型沖壓鋼腳手板模板厚度t(mmm)5截面抵抗矩W(ccm3)4.17抗彎強度設計值[[f](N//mm2)205面板受力力簡圖如下：：計算簡圖圖(kN)取單位寬寬度1m進行驗算算q=1..2×Gk11×1+1..4×(1..3×QK11+Pk/S)×11=1.2××0.39××1+1.44×(1.33×2+5//2)×1==7.6088kN/m抗彎驗算算：Mmaxx=0.1000×q×ss2=0.1000×7.6608×0..62=0.2774kN·mmσ=Mmmax/WW=0.2774×1066/(4.117×1033)=65..681N//mm2<[f]==205N//mm2面板強度度滿足要求?。?、次梁驗算次梁類型槽鋼次梁型鋼型號10號槽鋼截面慣性矩Ix((cm4)198.3截面抵抗矩Wx(cm3)39.7抗彎強度設計值[[f](N//mm2)205彈性模量E(N//mm2)206000次梁內(nèi)力力按以兩側(cè)主主梁為支承點點的簡支梁計計算：承載能力力極限狀態(tài)：：q1=((1.2×GGk1+1.44×1.3×Qk1)×s++1.2×GGk2=(1..2×0.339+1.44×1.3××2)×0..6+1.22×0.0998=2.5582kN//mp1=11.4×Pkk=1.4××5=7kNN正常使用用極限狀態(tài)：：q2=((Gk1+Qk1)×s++Gk2=(0..39+2))×0.6++0.0988=1.5332kN