三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)資料課件

PAGEPAGE91設(shè)計(jì)原始資料地形、地貌、氣象、工程地質(zhì)及水文地質(zhì)、地震烈度等自然情況氣象：天津地區(qū)氣候?qū)儆谂瘻貛啙駶櫞箨懶约撅L(fēng)氣候區(qū)，部分地區(qū)受海洋氣候影響。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大風(fēng)頻繁，夏季炎熱多雨，雨量集中，秋季冷暖變化顯著。年平均氣溫12.20C，最冷月平均氣溫-40C，七月平均氣溫26.40C。工程地質(zhì)：天津地鐵一號(hào)線經(jīng)過地區(qū)處于海河沖積平原上，地形平坦，地勢低平，地下水位埋深較淺，沿線分布了較多的粉砂、細(xì)砂、粉土，均為地震可液化層，局部地段具有地震液化現(xiàn)象。沿線地層簡單，第四系地層廣泛發(fā)育，地層分布從上到下依次為人工堆積層、新近沉積層、上部陸相層、第一海相層、中上部陸相層、上部及中上部地層廣泛發(fā)育沉積有十幾米厚的軟土。人工填土層，厚度5m，?k=100KPa；粉質(zhì)黏土，中密，厚度15m，?k=150KPa；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度15m，?k=180KPa；粉質(zhì)黏土，密實(shí)，厚度10m，?k=190KPa。第一章方案比選一、橋型方案比選橋梁的形式可考慮拱橋、梁橋、梁拱組合橋和斜拉橋。任選三種作比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則適用性橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。舒適與安全性現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動(dòng)與沖擊。整個(gè)橋跨結(jié)構(gòu)及各部分構(gòu)件，在制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。經(jīng)濟(jì)性設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。先進(jìn)性橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)體現(xiàn)現(xiàn)代橋梁建設(shè)的新技術(shù)。應(yīng)便于制造和架設(shè)，應(yīng)盡量采用先進(jìn)工藝技術(shù)和施工機(jī)械、設(shè)備，以利于減少勞動(dòng)強(qiáng)度，加快施工進(jìn)度，保證工程質(zhì)量和施工安全。美觀一座橋梁，尤其是座落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)把美觀片面的理解為豪華的裝飾。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。梁橋梁式橋是指其結(jié)構(gòu)在垂直荷載的作用下，其支座僅產(chǎn)生垂直反力，而無水平推力的橋梁。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋受力明確，理論計(jì)算較簡單，設(shè)計(jì)和施工的方法日臻完善和成熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；2）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；3）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費(fèi)用較少；4）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較??；5）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；6）結(jié)構(gòu)自重較大，自重耗掉大部分材料的強(qiáng)度，因而大大限制其跨越能力；7）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料，并明顯降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；8）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。拱橋拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡直梁的跨中彎矩為qL2/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而拱軸為拋物線形的三鉸拱的任何截面彎矩均為零，拱只受軸向壓力。設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來建造。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力，因而修建推力拱橋要求有良好的地基。對(duì)于多跨連續(xù)拱橋，為防止其中一跨破壞而影響全橋，還要采取特殊的措施，或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地鐵一號(hào)線所建位置地質(zhì)情況是軟土地基，故不考慮此橋型。梁拱組合橋軟土地基上建造拱橋，存在橋臺(tái)抵抗水平推力的薄弱環(huán)節(jié)。為此采用大噸位預(yù)應(yīng)力筋以承擔(dān)拱的水平推力；預(yù)應(yīng)力筋的寄體是系梁，即加勁縱梁，從而以梁式橋?yàn)榛w，按各種梁橋的彎矩包絡(luò)圖用拱來加強(qiáng)。這樣可以使橋梁結(jié)構(gòu)輕型化，同時(shí)能提高這類橋梁的跨越能力。這類橋梁不僅技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)、造價(jià)低廉，同時(shí)橋型美觀，反映出力與美的統(tǒng)一、結(jié)構(gòu)形式與環(huán)境的和諧，增加了城市的景觀。斜拉橋斜拉橋的特點(diǎn)是依靠固定與索塔的斜拉索支撐梁跨，梁是多跨彈性支撐梁，梁內(nèi)彎矩與橋梁的跨度基本無關(guān)，而與拉索的間距有關(guān)。他們適用于大跨、特大跨度橋梁，現(xiàn)在還沒有其他類型的橋梁的跨度能超過他們。斜拉橋與懸索橋不同之處是，斜拉橋直接錨于主梁上，稱自錨體系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受壓，因此塔、梁均為壓彎構(gòu)件。由于斜拉橋的主梁通過拉緊的斜索與塔直接相連，增加了主梁抗彎、抗扭剛度，在動(dòng)力特性上一般遠(yuǎn)勝于懸索橋。懸索橋的主纜為承重索，它通過吊索吊住加勁梁，索兩端錨于地面，稱地錨體系。斜拉橋具有施工方便、橋型美觀、用料省、主梁高度小、梁底直線容易滿足通航和排洪要求、動(dòng)力性能好的優(yōu)點(diǎn)，發(fā)展非常迅速，跨徑不斷增大。但實(shí)際跨度不大，此橋型不予考慮。目前我國城市軌道交通高架橋結(jié)構(gòu)一般考慮簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)形式。簡支梁受力明確，受無縫鋼軌因溫度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計(jì)施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁結(jié)構(gòu)與同等跨度的簡支梁相比，可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭色不少。但連續(xù)梁對(duì)基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格，特別是由于聯(lián)長較大，橋上無縫鋼軌因溫度變化而產(chǎn)生的水平力很大，使得梁體與墩臺(tái)之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計(jì)難度?？紤]到天津地鐵工程地質(zhì)條件，綜合考慮，采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)作為高架區(qū)間的標(biāo)準(zhǔn)型式。比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案主橋跨橋型預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)續(xù)梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡直直梁梁拱組合橋主橋跨結(jié)構(gòu)特點(diǎn)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)續(xù)梁橋在垂直直荷載的作用用下，其支座座僅產(chǎn)生垂直直反力，而無無水平推力。結(jié)結(jié)構(gòu)造型靈活活，可模型好好，可根據(jù)使使用要求澆鑄鑄成各種形狀狀的結(jié)構(gòu)，整整體性好，剛剛度較大，變變性較小。受受力明確，理理論計(jì)算較簡簡單，設(shè)計(jì)和和施工的方法法日臻完善和和成熟在垂直荷載的作用用下，其支座座僅產(chǎn)生垂直直反力，而無無水平推力。結(jié)結(jié)構(gòu)造型靈活活，整體性好好，剛度較大大，其跨徑較??；且簡簡直梁梁高較較大，與城市市的景觀不協(xié)協(xié)調(diào)軟土地基上建造拱拱橋，存在橋橋臺(tái)抵抗水平平推力的薄弱弱環(huán)節(jié)。為此此采用大噸位位預(yù)應(yīng)力筋以以承擔(dān)拱的水水平推力；預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的寄寄體是系梁，即即加勁縱梁，從從而以梁式橋橋?yàn)榛w，按按各種梁橋的的彎矩包絡(luò)圖圖用拱來加強(qiáng)強(qiáng)。這樣可以以使橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)輕型化，同同時(shí)能提高這這類橋梁的跨跨越能力建筑造型側(cè)面上看線條明晰晰，與當(dāng)?shù)氐牡牡匦闻浜?，顯顯得美觀大方方跨徑一般，線條明明晰，但比較較單調(diào)，與景景觀配合很不不協(xié)調(diào)?？鐝捷^大，線條非非常美，與環(huán)環(huán)境和諧，增增加了城市的的景觀養(yǎng)護(hù)維修量小小較大設(shè)計(jì)技術(shù)水平經(jīng)驗(yàn)較豐富，國內(nèi)內(nèi)先進(jìn)水平經(jīng)驗(yàn)豐富，國內(nèi)先先進(jìn)水平經(jīng)驗(yàn)一般，國內(nèi)一一般水平施工技術(shù)滿堂支架法：結(jié)構(gòu)構(gòu)不發(fā)生體系系轉(zhuǎn)換，不引引起恒載徐變變二次矩，預(yù)預(yù)應(yīng)力筋可以以一次布置，集集中張拉等優(yōu)優(yōu)點(diǎn)。施工難難度一般預(yù)制T型構(gòu)件，運(yùn)至施工工地點(diǎn)，采用用混凝土現(xiàn)澆澆，將T型梁連接，其其特點(diǎn)外型簡簡單、制造方方便，整體性性好轉(zhuǎn)體施工法：對(duì)周周圍的影響較較小，將結(jié)構(gòu)構(gòu)分開建造，再再最后合攏，可可加快工期，是是近十年來新新興的施工方方法，施工難難度較大工期較短較短較長方案比選由上表可知，根據(jù)天津地鐵一號(hào)線的情況，結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)原則，選擇第一方案經(jīng)濟(jì)上比第三方案好；跨徑上滿足要求，景觀與環(huán)境協(xié)調(diào)，比第二方案好；工期上較短，對(duì)整個(gè)工程進(jìn)度來說不會(huì)受其影響；施工難度較小，針對(duì)當(dāng)?shù)氐刭|(zhì)情況，采用樁基，加強(qiáng)基礎(chǔ)強(qiáng)度。所以選擇第一方案作為首選。二、梁部截面形式梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T型梁等可采用的梁型。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方案需采用就地澆筑，現(xiàn)場澆筑砼及張拉預(yù)應(yīng)力工作量大，但可全線同步施工，施工期間工期不受控制,對(duì)橋下道路交通影響較其他方案稍大。簡直組合箱梁結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。雙箱梁預(yù)制吊裝，鋪預(yù)制板，重量輕。但從橋下看,景觀效果稍差。從預(yù)制廠到工地的運(yùn)輸要求相對(duì)較低，運(yùn)輸費(fèi)用較低。但橋面板需現(xiàn)澆施工,增加現(xiàn)場作業(yè)量，工期也相應(yīng)延長。但美觀較差，并且徐變變形大，對(duì)于無縫線路整體道床軌道結(jié)構(gòu)形式來說，存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點(diǎn)。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點(diǎn)是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩側(cè)的主梁可起到部分隔聲屏障的作用，但下承式混凝土結(jié)構(gòu)受力不很合理，受拉區(qū)混凝土即車道板圬工量大，受壓區(qū)混凝土圬工量小，梁體多以受壓區(qū)(上翼緣)壓潰為主要特征，不能充分發(fā)揮鋼及混凝土材料的性能。同時(shí)，由于結(jié)構(gòu)為開口截面，結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術(shù)儲(chǔ)備才能實(shí)現(xiàn)。T型梁結(jié)構(gòu)受力明確，設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟,跨越能力大,施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進(jìn)度較快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最高，由于梁底部呈網(wǎng)狀,景觀效果差。同時(shí)，其帽梁雖較槽型梁方案短些，但較其他梁型長，設(shè)計(jì)時(shí)其帽梁也須設(shè)計(jì)成預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土帽梁，另外預(yù)制和吊裝的實(shí)施過程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問題。相比之下，箱型梁抗扭剛度大，整體受力和動(dòng)力穩(wěn)定性能好，外觀簡潔，適應(yīng)性強(qiáng)，在直線、曲線、折返線及過渡線等區(qū)間段均可采用，且施工技術(shù)成熟，造價(jià)適中。因此，結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件，選擇連續(xù)箱型梁。箱型梁截面圖如下：三、橋墩方案比選橋墩類型有重力式實(shí)體橋墩、空心橋墩、柱式橋墩、輕型橋墩和拼裝式橋墩。重力式實(shí)體橋墩主要依靠自身重力來平衡外力保證橋墩的穩(wěn)定，適用于地基良好的橋梁。重力式橋墩一般用混凝土或片石混凝土砌筑，街面尺寸及體積較大，外形粗壯，很少應(yīng)用于城市橋梁?？招臉蚨者m用于橋長而谷深的橋梁，這樣可減少很大的圬工。柱式橋墩是目前公路橋梁、橋?qū)捿^大的城市橋梁和立交橋及中小跨度鐵路旱橋中廣泛采用的橋墩形式。這種橋墩既可以減輕墩身重量、節(jié)省圬工材料，又比較美觀、結(jié)構(gòu)輕巧，橋下通視情況良好。輕型橋墩適用于小跨度、低墩以及三孔以下（全橋長不大于20m）的公路橋梁。輕型橋墩可減少圬工材料，獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。在地質(zhì)不良地段、路基穩(wěn)定不能保證時(shí)，不宜采用輕型橋墩。拼裝式橋墩可提高施工質(zhì)量、縮短施工周期、減輕勞動(dòng)強(qiáng)度，使橋梁建設(shè)向結(jié)構(gòu)輕型化、制造工廠化及施工機(jī)械化發(fā)展。適用于交通較為方便、同類橋墩數(shù)量多的長大干線中的中小跨度橋梁工點(diǎn)。由上面的解釋可知，柱式橋墩是最合適的墩型，與天津地鐵一號(hào)線的要求非常吻合。所以選擇柱式橋墩。第二章上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定及內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)經(jīng)方案比選后采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長。根據(jù)橋下通航凈容要求，主跨徑定為。上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行個(gè)車道要求，采用單箱雙室箱型梁，箱寬。主跨徑的擬定主跨徑定為，邊跨跨徑根據(jù)國內(nèi)外已有經(jīng)驗(yàn)，為主跨的倍，采用倍的中跨徑，即，則全聯(lián)跨徑為：2．主梁尺寸擬定（跨中截面）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與起跨徑之比通常在～之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中，高跨比約在～，當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高是比較經(jīng)濟(jì)的方案?？梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達(dá)到美觀的效果，取梁高為，這樣高跨比為，位于～之間，符合要求。細(xì)部尺寸在跨中處頂板厚取，底板厚取，腹板厚??；支座處為便于配置預(yù)應(yīng)力筋，頂板厚取，底板厚取，腹板厚??；端部為了布設(shè)錨具，因此將腹板厚度設(shè)定為。具體尺寸見下圖：本橋主要材料預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號(hào)混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的鋼絞線，；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用級(jí)鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用級(jí)鋼筋。橋梁設(shè)計(jì)荷載根據(jù)規(guī)范規(guī)定荷載等級(jí)為輕軌車輛，如下圖：主梁內(nèi)力計(jì)算根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。（一）恒載內(nèi)力計(jì)算第一期恒載（結(jié)構(gòu)自重）恒載集度則：第二期恒載包括結(jié)構(gòu)自重、橋面二期荷載按65KN/m計(jì)。（二）活載內(nèi)力計(jì)算活載取重車荷載及輕車荷載，如下圖：活載計(jì)算時(shí)，為六節(jié)車廂?？煞譃榱N情況作用在橋梁上。（三）支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對(duì)支座沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。其具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉，其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。（四）荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖首先求出在自重和二期荷載及其共同作用下而產(chǎn)生的梁體內(nèi)力。梁體截面分布圖：利用橋梁計(jì)算軟件建模，將其平分為個(gè)單元，每單元，將單位集中荷載在梁體上移動(dòng)，畫出其各節(jié)點(diǎn)的影響線，影響線確定后，將移動(dòng)荷載作用在最大處，由此來計(jì)算出移動(dòng)荷載在最不利位置而產(chǎn)生的梁體的內(nèi)力。其具體計(jì)算過程如下：自重作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：將1/4跨截面、跨中截面和支座截面的數(shù)據(jù)列于下表：截面位置剪力彎矩端部-1609.28801/4跨截面-436.477424.43邊跨跨中截面-599.476813.18支座截面-2900.299-18022.007跨中截面0.929887.41檢算過程：分析：將梁體視為二次超靜定結(jié)構(gòu)，其計(jì)算簡圖如下：由上面計(jì)算可以知道，自重作用在梁上的荷載集度為：作用簡圖如圖：根據(jù)力法求解，將兩側(cè)的支座假設(shè)定為單位作用力1下，簡直梁的彎矩圖分別為：在自重作用下，支座處的支座反力為：根據(jù)力法的平衡方程：將以上數(shù)據(jù)代入方程：解得：將、帶入方程，求支座2和3的反力。計(jì)算簡圖如下解得：將數(shù)據(jù)與由Midas計(jì)算出的結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求。自重作用下的彎矩圖：在二期恒載作用下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-697.0701/4跨截面-209.573399.88邊跨跨中截面-277.933143.51支座截面-1300.033-8337.999跨中截面0.034662.54二期恒載作用下的彎矩圖：支座沉降下，梁產(chǎn)生的內(nèi)力為：截面位置剪力彎矩端部-1028.01101/4跨截面-1028.0117710.04邊跨跨中截面1028.0115420.088支座截面-1260.99930840.155跨中截面1260.995622.91支座沉降下，產(chǎn)生的彎矩圖為：利用Midas求出影響線。1截面反力影響線：1.000-0.122移動(dòng)荷載在1截面作用的最不利位置如圖所示：2截面即邊跨1/4截面彎矩影響線：3截面即邊跨跨中截面彎矩影響線：4截面即支座處反力影響線：1.000-0.113移動(dòng)荷載最不利加載情況：彎矩影響線為：0.776-2.726--3.65885截面即跨中截面彎彎矩影響線：：根據(jù)上面的影響線線，將移動(dòng)荷荷載加載在最最不利的位置置，由此得出出移動(dòng)荷載作作用下，梁產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)力為為：截面位置剪力彎矩端部-1092.67701/4跨截面-632.75035.35邊跨跨中截面-630.55799.35支座截面-1536.5-8747.8跨中截面502.956594.24移動(dòng)荷載作用下的的彎矩圖：將上述的荷載進(jìn)行行組合，可以以有5種情況：1、自重+二期恒載載2、自重+二期恒載載+沉降3、自重+二期恒載載+移動(dòng)荷載4、自重+二期恒載載+沉降+移動(dòng)荷載將上述組合分別計(jì)計(jì)算，求出內(nèi)內(nèi)力?，F(xiàn)將各各種組合下的的內(nèi)力列于下下表：自重+二期恒載截面位置剪力彎矩端部-2306.35501/4跨截面-646.0410824.311邊跨跨中截面-877.49956.69支座截面-4200.322-26360.006跨中截面0.9414549.955其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降截面位置剪力彎矩端部-3334.35501/4跨截面-1674.04418534.355邊跨跨中截面-1530.63325376.766支座截面-5461.3-45956.889跨中截面1261.9320172.866其彎矩圖：自重+二期恒載+移動(dòng)荷荷載截面位置剪力彎矩端部-3399.02201/4跨截面-1278.74415859.666邊跨跨中截面-1507.915756.044支座截面-5736.822-35107.886跨中截面503.921144.199其彎矩圖：自重+二期恒載+沉降++移動(dòng)荷載截面位置剪力彎矩端部-4427.02201/4跨截面-2306.74423569.7邊跨跨中截面-2161.13331176.111支座截面-6997.811-54704.668跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：將上述的的組合進(jìn)行包包絡(luò)，最終求求出彎矩包絡(luò)絡(luò)圖，根據(jù)包包絡(luò)圖進(jìn)行配配筋。包絡(luò)數(shù)據(jù)為：截面位置剪力彎矩端部-4427.02201/4跨截面-2306.74423569.7邊跨跨中截面-2161.13331176.111支座截面-6997.811-54704.668跨中截面1764.8832310.7其彎矩圖：第三章預(yù)應(yīng)力筋筋的設(shè)計(jì)與布布置根據(jù)包絡(luò)圖可知，支支座處的彎矩矩絕對(duì)值最大大，由此按支支座處的彎矩矩估算預(yù)應(yīng)力力筋的面積，通通長配置。根據(jù)輕軌規(guī)范規(guī)定定，頂面保護(hù)護(hù)層厚度取，則估算預(yù)應(yīng)力筋面積估算算公式為：其中：——彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋的抗抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：——預(yù)應(yīng)力鋼筋重重心到受壓合合力的距離，近近似取用則擬定鋼絞線采用，其面積為則總共所需鋼絞線線：取為140根，擬定共共18個(gè)預(yù)埋金屬屬波紋管管道道，則每個(gè)管管道至少有鋼鋼絞線為10根。由公式可知：截面抗彎承載力按按下式驗(yàn)算：：經(jīng)檢驗(yàn)：滿滿足要求根據(jù)規(guī)范取預(yù)埋金金屬波紋管直直徑為，管間的間距距為插圖預(yù)應(yīng)力筋圖綜合分析，三號(hào)預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋在在節(jié)點(diǎn)便可以以彎到下側(cè)，抵抵抗下部的彎彎矩值，上部部分由一號(hào)、二二號(hào)和短索就就可以滿足要要求，三號(hào)鋼鋼筋取用半徑徑為，則在節(jié)點(diǎn)時(shí)時(shí)高度為7880mm。在在節(jié)點(diǎn)時(shí)，上上部的彎矩由由一號(hào)預(yù)應(yīng)力力筋及短索就就可以承擔(dān)，二二號(hào)鋼筋可以以彎到下部與與三號(hào)鋼筋共共同承擔(dān)下部部所受的彎矩矩，采用半徑徑，則在節(jié)點(diǎn)點(diǎn)時(shí)二號(hào)筋高高度為，節(jié)點(diǎn)時(shí)二號(hào)號(hào)鋼筋的高度度時(shí)。在節(jié)點(diǎn)時(shí)，上上部彎矩由短短索既可以完完全承擔(dān)，所所以一號(hào)鋼筋筋此時(shí)也可以以彎到下部與與其它鋼筋共共同承擔(dān)下部部逐漸增大的的彎矩，在節(jié)節(jié)點(diǎn)采用半徑徑，節(jié)點(diǎn)時(shí)高高度為，到節(jié)點(diǎn)時(shí)一一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的高度。下下面進(jìn)行驗(yàn)證證：分析122節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋配置其中設(shè)受壓區(qū)高度利用公式求出，由由此來確定鋼鋼筋可下移的的最大位移。解得：此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，二二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，一號(hào)預(yù)應(yīng)力力鋼筋高度為為，滿足要求求。其鋼筋配置圖如下下圖：分析11節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋筋配置其中受壓區(qū)高度由公式式估算根據(jù)計(jì)算求出，此此刻，上部由由一號(hào)和二號(hào)號(hào)鋼筋承擔(dān)上上部彎矩，所所以由得，此刻二號(hào)筋和一一號(hào)筋的作用用高度為和，滿足要求求。其鋼筋配置圖如下下圖：分析10節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼筋筋布置其中此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，二二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的高度為為，一號(hào)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的高高度為。其鋼筋配置圖如下下圖：分析9號(hào)節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋布置其中此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，二二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，一一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下下圖：分析8號(hào)節(jié)點(diǎn)的預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋布置其中此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，二二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，一一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下下圖：分析7號(hào)節(jié)點(diǎn)(跨中)的的預(yù)應(yīng)力鋼筋筋布置其中此刻三號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，二二號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為，一一號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為。其鋼筋配置圖如下下圖：第四章非預(yù)應(yīng)力力鋼筋的布置置一、鋼筋布置圖由于預(yù)應(yīng)力鋼筋可可以完全承擔(dān)擔(dān)構(gòu)造的要求求，所以非預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋按按照構(gòu)造配筋筋。其具體布布置見下圖：：二、非預(yù)應(yīng)力鋼筋筋橫向布置計(jì)計(jì)算首先分析頂板及翼翼緣的自重及及上部作用下下的力為：頂板及翼緣自重取寬的板帶作為分析析對(duì)象已知：頂板厚取，翼翼緣厚取，具具體尺寸見下下圖：移動(dòng)荷載在雙車道道同時(shí)作用重重車時(shí)，由軌軌道傳至梁體體的力為：一列車作用為，作作用在每個(gè)軌軌道上，再傳傳力給梁體，其其作用面積為為，則在板上作作用荷載大小小為。二期荷載縱向上上，則在橫向向板上大小為為：當(dāng)這些力共同作用用時(shí)，求出其其最大彎矩，根根據(jù)最大彎矩矩配設(shè)橫向鋼鋼筋，滿足頂頂板的橫向要要求。其共同作用的簡圖圖為：支座反力：根據(jù)上面的數(shù)據(jù)可可以求出彎矩矩，彎矩圖如如下：其中：取，則（滿足要求）根據(jù)鋼筋表選用，則則，滿足要求求。第五章截面特性性表截面類型面積(cm2)慣性矩(cm4))質(zhì)心位置(cm))1凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72263.27740.323E984.662凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72263.27740.323E984.663凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.344凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.235凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.206凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.137凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.138凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.139凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48802.86E981.1610凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48802.86E981.2311凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48800.286E981.6812凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9513凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9714凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9515凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48800.286E981.6816凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48800.286E981.2317凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.4880.286E981.1618凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1319凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1320凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1321凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1322凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1323凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1324凈截面55468.06620.284E981.66換算截面57839.34410.285E981.1325凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.4880.286E981.1626凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48800.286E981.2327凈截面55468.06620.284E981.66換算截面58226.48800.286E981.6828凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9529凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9730凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72650.41100.325E984.9531凈截面55468.0662283508377181.66換算截面58226.48800.286E981.6832凈截面55468.0662283508377181.66換算截面58226.48802.86E981.2333凈截面55468.0662283508377181.66換算截面58226.48802.86E981.1634凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.1335凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.1336凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.1337凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.2038凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.2339凈截面55468.0662283508377181.66換算截面57839.34410.285E981.3440凈截面69891.99950.321E984.34換算截面72263.27740.323E984.6641凈截面69891.99950.321E984.34換算截面69891.99950.321E984.34第六章預(yù)應(yīng)力損損失計(jì)算一．預(yù)應(yīng)力筋與孔孔道壁之間摩摩擦引起的應(yīng)應(yīng)力損失；式中——由于摩擦擦引起的應(yīng)力力損失（）；——鋼筋（錨下）控控制應(yīng)力（）；——從張拉端至計(jì)計(jì)算截面的長長度上，鋼筋筋彎起角之和和（）；χ——從張拉端至至計(jì)算截面的的管道長度（）；——鋼筋與管道壁壁之間的摩擦擦系數(shù)，按表表采用；——考慮每米管道道對(duì)其設(shè)計(jì)位位置的偏差系系數(shù)，按表采采用。由規(guī)范表可知，管管道類型為金金屬波紋管時(shí)時(shí)，取，取。χ取值為跨中中截面到張拉拉端的距離，χ=。計(jì)算過程：其中二．錨具變形、預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋回縮和和分塊拼裝構(gòu)構(gòu)件接縫壓密密引起的應(yīng)力力損失；式中——由于錨頭變形形、鋼筋回縮縮和接縫壓縮縮引起的應(yīng)力力損失（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的的有效長度（）；——錨頭變形、鋼鋼筋回縮和接接縫壓縮值（）。采用夾片式JM112錨具，則根根據(jù)規(guī)范表可可知，＝4，接縫壓縮值值＝1。計(jì)算過程：三．混凝土加熱養(yǎng)養(yǎng)護(hù)時(shí)，預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋和臺(tái)座座之間溫差引引起的應(yīng)力損損失；此工程采用后張法法，所以預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋和臺(tái)座座之間溫差引引起的應(yīng)力損損失不予考慮慮。四．混凝土彈性壓壓縮引起的應(yīng)應(yīng)力損失；在后張法結(jié)構(gòu)中，由由于一般預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的數(shù)量量較多，限于于張拉設(shè)備等等條件的限制制，一般都采采用分批張拉拉、錨固預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋。在這這種情況下，已已張拉完畢、錨錨固的預(yù)應(yīng)力力筋，將會(huì)在在后續(xù)分批張張拉預(yù)應(yīng)力筋筋時(shí)發(fā)生彈性性壓縮變形，從從而產(chǎn)生應(yīng)力力損失。式中——由于混混凝土的彈性性壓縮引起的的應(yīng)力損失（）；——在先行張拉的的預(yù)應(yīng)力鋼筋筋重心處，由由于后來張拉拉一根鋼筋而而產(chǎn)生的混凝凝土正應(yīng)力；；對(duì)于連續(xù)梁梁可取若干有有代表性截面面上應(yīng)力的平平均值（）；——在所計(jì)算的鋼鋼筋張拉后再再張拉的鋼筋筋根數(shù)。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其其他形式為：：——表示預(yù)應(yīng)力筋筋張拉的總批批數(shù)；——在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）?！蓄A(yù)應(yīng)力筋筋預(yù)加應(yīng)力（扣扣除相應(yīng)階段段的應(yīng)力損失失和后）的內(nèi)力力；——預(yù)應(yīng)力筋預(yù)加加應(yīng)力的合力力至混凝土凈凈截面形心軸軸的距離；、——混凝土的凈截截面面積和截截面慣性矩。計(jì)算過程：根據(jù)截面特性列表表可知：則取，則五.預(yù)應(yīng)力筋松弛引起起的應(yīng)力損失失；對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅僅在傳力錨固固時(shí)鋼筋應(yīng)力力的情況下，才才考慮由于鋼鋼筋松弛引起起的應(yīng)力損失失，其終極值值：式中——由于鋼筋筋松弛引起的的應(yīng)力損失（）；——傳力錨固時(shí)預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的的應(yīng)力，按規(guī)規(guī)范第條的規(guī)規(guī)定計(jì)算（）；——松弛系數(shù)，對(duì)對(duì)鋼絞線，級(jí)級(jí)松弛時(shí)，按按采用，級(jí)松弛時(shí)，按按采用。計(jì)算過程：取0.08則則六．混凝土收縮和和徐變引起的的應(yīng)力損失。由于混凝土收縮、徐徐變引起的應(yīng)應(yīng)力損失終極極值按下列公公式計(jì)算：式中——由收收縮、徐變引引起的應(yīng)力損損失終極值（），——傳力錨固時(shí)，在在計(jì)算截面上上預(yù)應(yīng)力鋼筋筋重心處，由由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階階段的應(yīng)力損損失)和梁自重產(chǎn)產(chǎn)生的混凝土土正應(yīng)力；對(duì)對(duì)連續(xù)梁可取取若干有代表表性截面的平平均值（）；——混凝土徐變系系數(shù)的終極值值；——混凝土收縮應(yīng)應(yīng)變的終極值值；——梁的配筋率換換算系數(shù)；——非預(yù)應(yīng)力鋼筋筋彈性模量與與混凝土彈性性模量之比；；、——預(yù)應(yīng)力鋼筋及及非預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的截面面面積（）；——梁截面面積，對(duì)對(duì)后張法構(gòu)件件，可近似按按凈截面計(jì)算算（）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋及及非預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋重心至梁梁截面重心軸軸的距離（）；——截面回旋半徑徑()；——截面慣性矩，對(duì)對(duì)于后張法構(gòu)構(gòu)件，可近似似按按凈截面面計(jì)算（）；其中，、值可按表表采用。取，取。根據(jù)截面特特性列表可知知：計(jì)算過程：取支座座和跨中處分分析，求根據(jù)公式：在支座處：在跨中處：由上可知，在預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失后所所剩余的有效效預(yù)應(yīng)力為：：第七章正截面承承載能力計(jì)算算由平衡條條件可寫出如如下方程：沿縱向力的方向平平衡條件：對(duì)受拉區(qū)鋼筋（預(yù)預(yù)應(yīng)力筋和非非預(yù)應(yīng)力筋）合合力作用點(diǎn)力力矩平衡條件件：式中——混凝土彎曲抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值；——預(yù)應(yīng)力筋抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值；——非預(yù)應(yīng)力筋的的抗拉強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值；——非預(yù)應(yīng)力筋的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值；——受壓預(yù)應(yīng)力筋筋的計(jì)算應(yīng)力力；、——分別為受拉區(qū)區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和和非預(yù)應(yīng)力筋筋截面面積；；、——分別為受壓區(qū)區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和和非預(yù)應(yīng)力筋筋截面面積：：——受壓區(qū)混凝土土截面面積；；——受壓區(qū)混凝土土截面對(duì)受拉拉區(qū)鋼筋合力力作用點(diǎn)的凈凈矩；、——分別為受壓區(qū)區(qū)預(yù)應(yīng)力筋合合力作用點(diǎn)和和非預(yù)應(yīng)力筋筋合力作用點(diǎn)點(diǎn)至截面受壓壓邊緣的距離離；、——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力力筋和非預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋合力作作用點(diǎn)至截面面受壓邊緣和和受拉邊緣的的距離，；、——分別為受壓區(qū)區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和和非預(yù)應(yīng)力筋筋合力點(diǎn)至截截面受拉邊緣緣和受壓邊緣緣距離；——截面彎矩承載載能力；——截面彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值。其中假設(shè)受壓高高度,即在翼板內(nèi)，則則：受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的的應(yīng)力：式中——受壓區(qū)預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋與與混凝土彈性性模量之比；；——預(yù)應(yīng)力筋抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，按規(guī)范表表取值；——合力處由預(yù)應(yīng)應(yīng)力所產(chǎn)生的的混凝土應(yīng)力力；——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力力筋在荷載作作用前已存在在有效預(yù)應(yīng)力力。1．取截面4節(jié)點(diǎn)處，此時(shí)根據(jù)規(guī)范表，鋼筋筋強(qiáng)度取值為為：代入公式：得則檢驗(yàn)：2．取跨中處7節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處此時(shí)代入公式得：得則檢算：3．取支座處13節(jié)節(jié)點(diǎn)檢算此時(shí)代入公式得：得：因此，則檢算：第八章斜截面抗抗剪承載力斜截面抗剪承載力力計(jì)算公式為為：式中：——斜斜截面剪力設(shè)設(shè)計(jì)值；——斜截面抗剪承載能能力；——斜截面上混凝土和和箍筋提供的的抗剪承載力力；、——構(gòu)件的寬度和有效效高度；——箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值；——配置在同一截面內(nèi)內(nèi)箍筋各肢的的全部截面面面積；——箍筋間距；——斜截面上彎起鋼筋筋提供的抗剪剪承載力。因沒有非預(yù)應(yīng)力彎彎起鋼筋，則則、——分別為與檢算的斜斜截面相交的的非預(yù)應(yīng)力彎彎起鋼筋和預(yù)預(yù)應(yīng)力彎起鋼鋼筋的全部截截面面積；、——分別為彎起的非預(yù)預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)預(yù)應(yīng)力筋的切切線傾角。計(jì)算過程：支座處：取已知：則b．截面處：取已知：則跨中處：取已知：則經(jīng)上述檢算可知，斜斜截面抗剪承承載內(nèi)力滿足足要求。第九章截面正應(yīng)應(yīng)力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件件在各個(gè)受力力階段均有不不同得受力特特點(diǎn)，從施加加預(yù)應(yīng)力起，其其截面內(nèi)的鋼鋼筋和混凝土土就處于高應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)經(jīng)受著考驗(yàn)。為為了保證構(gòu)件件在各工作階階段工作的安安全可靠，除除按承載能力力極限狀態(tài)進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度檢算算外，還必須須對(duì)其在施工工和使用階段段的應(yīng)力狀態(tài)態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并并予以控制。預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混混凝土截面正正應(yīng)力計(jì)算本階段構(gòu)件主要承承受預(yù)加力和和構(gòu)件自重的的作用，其受受力特點(diǎn)是：：預(yù)加力值最最大（因預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失最小?。?，而外荷荷載最?。▋H僅有構(gòu)件的自自重作用）。由預(yù)加力產(chǎn)生的混混凝土截面正正應(yīng)力后張法構(gòu)件式中：———后張法構(gòu)件件預(yù)應(yīng)力筋的的有效預(yù)加力力（扣除相應(yīng)應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失），對(duì)于曲曲線配筋的后后張法梁：、——分別為受拉區(qū)和受受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力力筋的截面面面積；——彎起預(yù)應(yīng)力筋的截截面面積；、——分別為張拉受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)預(yù)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)錨錨下的控制應(yīng)應(yīng)力；、——分別為受拉區(qū)和受受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力力筋（扣除相相應(yīng)階段的預(yù)預(yù)應(yīng)力損失）的的有效預(yù)應(yīng)力力；——計(jì)算截面處彎起的的預(yù)應(yīng)力筋的的切線與構(gòu)件件軸線的夾角角；——后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力力筋的合力作作用點(diǎn)至凈截截面形心軸的的距離；、、——分別為構(gòu)件凈截面面面積、慣性性矩和截面模模量。由構(gòu)件自重產(chǎn)生的的混凝土截面面正應(yīng)力后張法構(gòu)件件式中：、——分別為自重重引起的計(jì)算算軸力和彎矩矩（軸力以壓壓為正）預(yù)加應(yīng)力階段的總總應(yīng)力后張法構(gòu)件件檢算過程：檢算代表截面a．取跨7節(jié)點(diǎn)處：：由預(yù)加力產(chǎn)產(chǎn)生的混凝土土截面正應(yīng)力力則則由構(gòu)件自重產(chǎn)生的的混凝土截面面正應(yīng)力（滿足要求）b．取跨中截面211節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)產(chǎn)生的混凝土土截面正應(yīng)力力則：由構(gòu)件自重重產(chǎn)生的混凝凝土截面正應(yīng)應(yīng)力（滿足要求）c．取支座截面133節(jié)點(diǎn)處：由預(yù)加力產(chǎn)產(chǎn)生的混凝土土截面正應(yīng)力力則則：由構(gòu)件自重產(chǎn)生的的混凝土截面面正應(yīng)力（滿足要求）使用階段的正應(yīng)力力計(jì)算后張法構(gòu)件式中：、———由二期恒載載引起的計(jì)算算軸力及彎矩矩（軸力以壓壓為正）、——使用階段由活載引引起的最不利利軸力及彎矩矩；由二期恒載載及活載產(chǎn)生生的混凝土截截面正應(yīng)力由由公式可知：：取跨7節(jié)點(diǎn)處：則取跨中截面21節(jié)節(jié)點(diǎn)處：則取支座截面13節(jié)節(jié)點(diǎn)處：則由上面檢算可知：：滿足要求第十章梁斜截面面主拉應(yīng)力和和主壓應(yīng)力主拉應(yīng)力：主壓應(yīng)力：其中：式中：——預(yù)預(yù)加力和使用用荷載在計(jì)算算的主應(yīng)力點(diǎn)點(diǎn)產(chǎn)生的混凝凝土截面正應(yīng)力力；——由豎向預(yù)應(yīng)力筋引引起的混凝土土豎向壓應(yīng)力力；——由使用荷載和彎起起的預(yù)應(yīng)力筋筋在計(jì)算主應(yīng)應(yīng)力點(diǎn)產(chǎn)生的混凝土土剪應(yīng)力；——豎向預(yù)應(yīng)力筋的有有效預(yù)應(yīng)力；；——單肢豎向預(yù)應(yīng)力筋筋的截面面積積；——計(jì)算主應(yīng)力處構(gòu)件件截面的寬度度；——豎向預(yù)應(yīng)力筋的間間距；——計(jì)算纖維處至換算算截面重心軸軸的距離（）；；——換算截面慣性矩（）；——計(jì)算彎矩（）。取跨中截面：取1/4跨截面4節(jié)節(jié)點(diǎn)處：取支座處13節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處：根據(jù)規(guī)范：經(jīng)檢算滿足要求。第十一章橋墩設(shè)設(shè)計(jì)恒載1.有橋跨結(jié)構(gòu)傳來的的恒載壓力梁自重：二期恒載：恒載為：由恒載引起的支座座反力為：列車梁由兩個(gè)支座座支撐在墩帽帽梁上，分別別記為A支座，B支座。則每每個(gè)支座的反反力2．橋墩自重橋墩的體積：橋墩自重：列車活載及附加力力計(jì)算1．列車活載取橋墩2計(jì)算，其其反力影響線線如下圖：將移動(dòng)荷載作用在在最不利情況況，如圖：則：輕車：2．附加力1）橋墩風(fēng)力①橋墩縱向風(fēng)力墩帽梁風(fēng)力：對(duì)墩底的彎矩：墩身風(fēng)力：對(duì)墩底的彎矩：合計(jì)墩身風(fēng)力：②橋墩橫向風(fēng)力無車時(shí)：墩帽梁風(fēng)力：對(duì)墩底的的彎矩：墩身風(fēng)力力：對(duì)墩底的的彎矩：合計(jì)橋墩墩風(fēng)力：有車時(shí)：則：2）梁上風(fēng)力無車時(shí)：對(duì)墩底的彎矩：有車時(shí)：則：3）列車所受風(fēng)力：：三、活載布置1、單孔單列恒載：列車活載：因此制動(dòng)力或牽引力：：按規(guī)范取豎豎向活載的10％，即：與沖擊力同時(shí)計(jì)算算時(shí)：對(duì)墩底的的彎矩：橫向風(fēng)力：對(duì)墩底的彎矩：列車橫向搖擺力：：對(duì)墩底的彎矩：2、單孔單列空車（不不計(jì)沖擊，不不計(jì)搖擺力）恒載：列車活載：：制動(dòng)力或牽牽引力：按規(guī)規(guī)范取豎向活活載的10％，即：對(duì)對(duì)墩底的彎矩矩：橫向風(fēng)力：：對(duì)墩底的彎彎矩：3、單孔雙列恒載：列車活載：：制動(dòng)力或牽引力：：按規(guī)范取豎豎向活載的10％，即：與沖擊力同時(shí)計(jì)算算時(shí)：對(duì)墩底的彎彎矩：橫向風(fēng)力：對(duì)墩底的彎矩：列車橫向搖擺力：：對(duì)墩墩底的彎矩：：4、雙孔單載恒載：列車活載：：制動(dòng)力或牽引力：：按規(guī)范取豎豎向活載的10％，即：與沖沖擊力同時(shí)計(jì)計(jì)算時(shí)：橫橫向風(fēng)力：對(duì)墩底的彎矩：列車橫向搖搖擺力：對(duì)對(duì)墩底的彎矩矩：5、雙孔單列空車（不不計(jì)沖擊，不不計(jì)搖擺力）恒載：列車活載：：制動(dòng)力或牽牽引力：按規(guī)規(guī)范取豎向活活載的10％，即：對(duì)對(duì)墩底的彎矩矩：橫向風(fēng)力：：