110KV線路繼電保護設計課程設計

機電學院電氣工程系電力系統(tǒng)繼電保護

課程設計課設名稱：110KV線路繼電保護設計姓名：*******班級:電氣11本2班學號：業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)業(yè)**********指導老師:吳老師日期：目錄一、設計原始資料TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"二、分析課題設計內容2\o"CurrentDocument"三、短路電流及殘壓計算6\o"CurrentDocument"四、保護的配合及整定計算13\o"CurrentDocument"五、繼電保護設備選擇17六、相間短路保護21七、結論24八、主要參考文獻251設計原始資料

系統(tǒng)示意圖如圖所示，發(fā)電機以發(fā)電機一變壓器組方式接入系統(tǒng)，最大開機方式為4臺機全開，最小開機方式為兩側各開1臺機，變壓器T5和T6可能2臺也可能1臺運行。參數(shù)為：X^X^5=X^6=15。，LA-=60KmX1.G3=X2G3=X1.G4=X2.G4=瞠E=115/v3KV中X1G1=X2G1=X1G2=X2G2=5。，Lbc=40KmX0口?X0以=15。，X1口?X］以=5。，X0了5=X0*=20。，線路阻抗彳=Z2=0AQ/Km，Z0=1.2Q/Km,Ki=1.2、K〃=1.15。E=115/v3KV中T6試對1、2、3、4進行零序保護的設計。T61.2完成內容請畫出所有元件全運行時三序等值網(wǎng)絡圖，并標注參數(shù)；所有元件全運行時，計算B母線發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路時的零序電流分布；分別求出保護1、4零序II段的最大、最小分支系數(shù)；分別求出保護1、4零序I、II段的定值，并校驗靈敏度；保護1、4零序I、II段是否需要安裝方向元件；保護1處裝有單相重合閘，所有元件全運行時發(fā)生系統(tǒng)振蕩，整定保護1不靈敏I段定值；其相間短路的保護也采用電流保護，試完成：分別求出保護1、4的段1、11定值，并校驗靈敏度；保護1、4的1、11段是否安裝方向元件；分別畫出相間短路的電流保護的功率方向判別元件與零序功率方向判別元件的交流接線；2分析課題設計內容正常運行的而電力系統(tǒng)是三相對稱的，其零序、負序電流和電壓理論上為零;多數(shù)的短路故障是三相不對稱的，其零序、負序電流和電壓會很大；利用故障的不對稱性可以找到正常和故障間的差別，并且這種差別是零與很大值的比較，差異更為明顯。利用三相對稱性的變化特征，可以構成反應負序分量原理的各種保護。當中性點直接接地系統(tǒng)中發(fā)生接地短路時，將出現(xiàn)很大的零序電壓和電流，利用零序電壓和零序電流構成的接地短路保護，具有顯著的特點，被廣泛應用在110Kv及以上電壓等級的電網(wǎng)中。零序保護的主保護是零序保護I段和零序保護II段。圖1網(wǎng)絡接線圖零序保護第I段在發(fā)生單相或兩相接地短路時，也可以求出零序電流310隨線路長度l變化的關系曲線，然后相似于相間短路電流保護的原則，進行保護的整定計算。零序電流速斷保護的整定原則如下：躲開下一條線路出口處單相或兩相接地時出現(xiàn)的最大零序電流310maX引入可靠系數(shù)K汕(一般取為?)，即I'=K'3I(1)actrel0*max躲開斷路器三相觸頭不同期合閘時所出現(xiàn)的最大零序電流310maX引入可靠系數(shù)Ki，即為I'act=Li3、⑵按躲開非全相運行狀態(tài)下又發(fā)生系統(tǒng)振蕩時所出現(xiàn)的最大零序電流整定。為此可以設置兩個零序電流I段保護，一個是按條件(1)和(2)整定(由于其定值較小，保護范圍較大，因此，稱為靈敏I段)，它的主要任務是對全相運行狀態(tài)下的接地故障起作用，具有較大的保護范圍，而當單相重合閘起動時，則將其自動閉鎖，需待恢復全相運行時才能重新投入；另一個是按條件(3)整定(由于其定值較大，因此稱為不靈敏I段)，裝設它的主要目的是為了在單相重合閘過程中，其它兩相又發(fā)生接地故障時，用以彌補失去靈敏I段的缺陷，盡快地將故障切除，當然，不靈敏I段也能反應全相運行狀態(tài)下的接地故障，只是其保護范圍較靈敏I段小。特殊情況的整定線路末端變壓器低壓側有電源的情況，零序保護I段一般可按不伸出變壓器范圍整定。我的。如末端的變壓器為兩臺及以上時，是否仍按上述原則整定可視具體情況比較優(yōu)缺點后再決定。端變壓器中性點不接地運行，只按躲開變壓器低壓側母線相間短路的最大不平衡電流整定，即I'=KKKI⑶(3)actrelbpfzqd.max式中，K兇可靠系數(shù)，?。?——不平衡系數(shù)，??；f一非周期分量系數(shù)，取2；I(3)——變壓器低壓側三相短路最大短路電流。d.max(2)零序保護第II段零序電流II段保護整定是按躲過下段線路第I段保護范圍末端接地短路時，通過本保護裝置的最大零序電流。同時還帶有高出一個^t的時限，以保證動作的選擇性。按與相鄰下一級線路的零序電流保護I段配合整定，即I''=KKI'(4)actrelfzact式中，K兇可靠系數(shù)，取?；\——分支系數(shù)，按實際情況選取可能的最大值；Ic——相鄰下一級線路的零序電流保護I段整定值。當按此整定結果達不到規(guī)定靈敏度數(shù)時，可改為與按與相鄰下一級線路的零序電流保護II段配合整定。按躲開本線路末端母線上變壓器的另一側母線接地短路時流過的最大零序電流整定，即TOC\o"1-5"\h\z3Li3I0.max⑸當本段保護整定時間等于或低于本線路相間保護某段的時間時，其整定值還必須躲開該段相間保護范圍末端發(fā)生相間短路的最大不平衡電流，即\o"CurrentDocument"I'=KKKI⑶(6)actrelbpfzqd.max引入零序電流的分支系數(shù)%，則保護1的零序II段整定為I"=卜I'(7)act.1Kact.20bra當變壓器T切除或中性點改為不接地運行時，則該支路即從零序等效網(wǎng)絡2中斷開，此時K=1。靈敏性的校驗。為了能夠保護本線路的全長，限時電流速斷保護必須在系統(tǒng)最小運行方式下，線路末端發(fā)生兩相短路時，具有足夠的反應能力。這個能力通常用靈敏系數(shù)K來衡量。對反應于數(shù)值上升而動作的過量保護裝置，靈敏sen系數(shù)的含義是保護范圍內發(fā)生金屬性短路時故障參數(shù)的計算值

保護裝置的動作參數(shù)

式中故障參數(shù)的計算值，應根據(jù)實際情況，合理地采用最不利于保護動作的系統(tǒng)運行方式和故障類型來選定。但不必考慮可能性很小的特殊情況。設此電流為/，代入上式中則靈敏系數(shù)為k.B.minK—k.B.min(8)act.1為了保證在線路末端短路時，保護裝置一定能夠動作，在考慮實際短路時存在的過渡電阻以及測量誤差等的影響，對限時電流速斷保護要求K^>1.3?1.5。零序電流II段保護的靈敏系數(shù)，應按照本線路末端接地短路時的最小零序電流來檢驗，并滿足Ksm的要求。當由于線路比較短或運行方式變化比較大，靈敏度不滿足要求時，可考慮用下列方式解決：使零序電流II段保護與下一條線路的零序電流II段保護配合，時限再抬高一級，可以取為1s。保留的零序電流II段保護，同時再增設一個與下一條線路的零序電流II段保護配合的動作時限為1s的零序II段。這樣保護裝置中，就具有兩個定值和時限均不相同的零序II段，一個定值較大，能在正常運行方式和最大運行方式下，以較短的延時切除本線路上所發(fā)生的接地故障；另一個具有較長的延時，能保證在各種運行方式下線路末端接地短路時，保護裝置具有足夠的靈敏系數(shù)。零序電流III段保護一般情況是作為本線路和相鄰線路的后備保護，在中性點直接接地系統(tǒng)中的終端線路上，它也可以作為主保護使用。零序電流III段保護按如下原則整定：(1)按躲開在下一條線路出口處相間短路時所出現(xiàn)的最大不平衡電流Ihub*max來整定，引入可靠系數(shù)K"'，即為relI'、、—K'、、I(9)act.Prelub.max與下一條線路零序III段相配合，就是本保護零序III段的保護范圍，不能超出相鄰線路上零序I段的保護范圍。當兩個保護之間具有分支電路時(有中性點接地變壓器時)，起動電流整定為act.1Krel—K0braact.2(10)式中，K"'i可靠系數(shù)，一般取為?K分支系數(shù)，即在相鄰的零序IIIact.1Krel—K0braact.2(10)保護裝置的靈敏系數(shù)，當作為本條線路近后備保護時，按本線路末端發(fā)生接地故障時的最小零序電流來校驗，要求K徹>2；當作為相鄰元件的遠后備保護時，按相鄰元件保護范圍末端發(fā)生接地故障時，流過本保護的最小零序電流（應考慮圖3-2所示的分支電路使電流減小的影響）來校驗，要求K>1.5。（3）當本段保護整定時間等于或低于本線路相間保護某段的時間時，其整定值還必須躲開該段相間保護范圍末端發(fā)生相間短路的最大不平衡電流，即I"'=KKKI⑶actrelbpfzqd.max（11）按上述原則整定的零序過電流保護，其起動電流一般都很?。ㄔ诙蝹燃s為2?3A），因此，在本電壓級網(wǎng)絡中發(fā)生接地短路時，它都可能起動，這時，為了保證保護的選擇性，各零序過電流保護的動作時限也應按圖2所示的階梯原則來選擇。圖2零序過電流保護的時限特性3短路電流及殘壓計算所有元件全運行時三序電壓等值網(wǎng)絡圖如圖3（a）、（b）、（c）所示。求出線路參數(shù)，即Lab=60Km,X.=60x0.4=24。,X0.ab=60x1.2=72。,Lbc=40Km,X1BCBC=40x0Lab=60Km,X.Lbc=40Km,X1BCBC=40x0.4=16。，Xo.bc=40x1.2=48QE中E中-E中-E(a)正序網(wǎng)絡(b)負序網(wǎng)絡(c)零序網(wǎng)絡圖3三序電壓等值網(wǎng)絡圖3.2保護短路點的選取母線A處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護2的最大零序電流。母線B處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護1和4的最大零序電流。母線C處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護3的最大零序電流。3.3短路電流的計算先求出所有元件全運行時，B母線分別發(fā)生單相接地和兩相接地短路時的復合序網(wǎng)等值圖。(1)單相接地短路時，故障端口正序阻抗為Z￡1=(Xi.ab+X1.G1；而1)||(x1bc+'LG3+Z￡1=(Xi.ab+=(24+5)||(16+6.5)=29x22.551.5=12.67(0)故障端口負序阻抗為Z￡2=Z￡1=12.67(Q)故障端口零序阻抗為Z￡0=(如界+X0.ABZ￡0=(如界+X0.AB)|X0F+X0BC)=79.5110155.5111++79.51055.51_10.012579+0.1+0.018018=0.130597=7.657(0)則B母線分別發(fā)生單相接地時的復合序網(wǎng)等值圖如圖4所示。］叫=0因為1Ib=0，可以導出Ic=0Uf1+Uf2+Uf0=0是一個串聯(lián)型復合序網(wǎng)。If1=If2=If0圖4復合序網(wǎng)等值圖故障端口零序電流為If圖4復合序網(wǎng)等值圖If0=^fZ￡i+駐2+Z￡011512.67+12.67+7.657=2.012(屈)在零序網(wǎng)中分流從而得到此時流過保護1、4的零序電流分別為I01=If0Zv0/[(*°』1+*0T2)+X0AB]=If0x°"】''79=0.194(屈)u.1f0乙0「2，0ABJj00130597v7102=If0ZE0/[(X0T3+X0T4)+X0BC]=If0x°"'"18=0.278(kA)u.2f0乙0、20BCj00.130597畫出B母線發(fā)生單相接地時零序電流分布圖如圖5畫出B母線發(fā)生單相接地時零序電流分布圖如圖5所示。(2)B母線兩相接地短路時，故障端口各序阻抗和單相接地短路時相同，即Z￡1=Z￡2=12.670，Zzo=7.657Qtr\IA=0c??.fT_n/If1+If2+If0=0因為yB=0，可以導出|h八="=”八是一個并聯(lián)型復合序網(wǎng)，則復Uc=0〔Uf1=Uf2=Uf0合序網(wǎng)圖如圖6所示。圖6圖6并聯(lián)型復合序網(wǎng)圖ZZ2||Z^0=12.67x7.657…=4.7712.67+7.657115._故瑞口正序電流為If1=Z￡]+Z￡2||Z￡0-12.67+4.77=3.807(kA)_If1_12.67故障端口零序電流為If0=ZV0x(Zv0HZV2)=If112.67+7.657=2,373(kA)同樣的，流過保護1、4的零序電流分別I01=If0Zv0/[(*°丁1+*°丁2)+X0AB]=If0x°W」9=0.229(kA)U.1f0v0i20ABf00.130597=0.327(kA)X0TZZ2||Z^0==0.327(kA)10.2=If0Zv0/[(2)+X0BC]=If0x0.130597從而得到如圖7所示B母線兩相接地短路時的零序電流分布圖。(3)先求保護(3)先求保護1的分支系數(shù)K1b。當BC段發(fā)生接地故障，變壓器5、6有助增作用，如圖8所示。BCM圖8變壓器助增圖BCM圖8變壓器助增圖ABMKb=^BCM=1+/abm=1+4IABMIABMX2對為，當只有一臺發(fā)電機變壓器組運行時X1最大，有Xlmax=X0.T1+T0.AB=15+72=87(Q)當兩臺發(fā)電機變壓器組運行時X1最小，有X1min=羹攔+T).AB=7.5+72=79.5(。)對X2,當T、T6只有一臺運行時X2最大，X2max=20；當T、％兩臺全

運行時X2最小，X2min=10。因此，保護1的最大分支系數(shù)K1.b.max=1+X1max=1+K1.b.maxX2min10最小分支系數(shù)K1bmin=1+*1min=1+795=4.975..mnX2max20同樣地分析保護4的分支系數(shù)%。當AB段發(fā)生接地故障，變壓器5、6有助增作用，如圖9所示。對^，當只有一臺發(fā)電機變壓器組運行時X1最大，有X1max=X0.T3+X0.BC=15+48=63(Q)當兩臺發(fā)電機變壓器組運行時X1最小，有X1min=^0^3+X0BC=7.5+48=55.5(0)最小分支系數(shù)K4bmin=1+^1min=1+=3.775.L/.X2max20

4保護的配合及整定計算4.1保護1距離保護的整定與校驗4.1.1保護1零序保護第I段整定(1)保護1整定計算零序I段：根據(jù)前面分析的結果，母線B故障流過保護1的最大零序電流為10.1.max-0.229(A)故I段定值iSet=K、x3l0.1.max=1.2x3x0.229=0.8244(屈)為求保護1的零序II段定值，應先求出保護3的零序一段定值，設在母線C處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護3的最大零序電流。此時有Z￡1=Z￡2=(X1.G1+X1.TZ￡1=Z￡2=(X1.G1+X1.T1

2+X1.AB+X1.BC)11(X1.G3；X1T3)=45x6.551.5=5.68(Q)+X0.AB)+X0.bcX^1=(79.51|10+48)||7.5=56.881|7.5=6.63(。)母線C單相接地短路時，有If0=115.=?=3.69(kA)Z￡1+Z￡2+Z￡35.68+5.68+6.63從而求得母線C單相接地短路時流過保護3的電流i0.3=3.69x7.556.88+7.5=0.43(kA)母線C處兩相接地短路時，有Z￡2Z￡21|Z￡05.68x6.635.68+6.63=3.06(。)正序電流%Z￡%Z￡1+Z￡2||Z￡01155.86+3.06=7.6(kA)零序電流ZvofZvof°=f1、Z￡2+Z￡0=7.6x5.685.86+6.63=3.5(kA)從而求得流過保護3的電流/。.3/。.3=3.5x7.556.88+7.5=0.408(kA)這樣，母線C處兩相接地短路時流過保護3的最大零序電流10.3.max=0.43(kA)⑵保護3的零序I段定值為^set.3=Krelx3I0.3.max=L2x3x0.43=1.548(匾)這樣，保護1的零序II段定值為KL115jH_relxI1-.5x1548-0358(kA)皿1—Kimnset3=4975=()校驗靈敏度：母線B接地故障流過保護1的最小零序電流10.min=0-194(kA)靈敏系數(shù)E.13I0.min_0.194x3=[6260.358—.靈敏系數(shù)E.1(3)保護4整定計算零序I段：根據(jù)前面分析的結果，母線B故障流過保護4的最大零序電流為10.4.max=0.327A，故I段定值jset.1=Krelx3I0.4.max=L2x3x0-327=1-18(kA)為求保護4的零序II段定值，應先求出保護2的零序一段定值，設在母線A處分別發(fā)生單相接地短路和兩相接地短路，求出流過保護2的最大零序電流。此時有Zv1=ZV2=(也+官+XiAB+XiBC)(XLG1+X\.T1Zv1=ZV2=(也+官1-AB1BC八251.5ZE0=[(X0T3+X0.BC)X°T5+X0AB]X0T1=(55.5110+72)||7.5=80.47||7.5=6.86(H)乙乙11乙A處單相接地時，有"0Z￡1+Z￡2+Z￡3115<3=4.179(kA)4.52+4.52+"0Z￡1+Z￡2+Z￡3115<3=4.179(kA)4.52+4.52+6.86從而求得流過保護2的電流102=4.179乂0.280.47+7.57.5=0.356(kA)A處兩相接地時，有Z￡2||Z￡0=452x6.86=2.723(0)乙211H4.52+6.86正序電流115一If1=—=—=9.17(kA)f1Z￡1+Z￡2||Z￡04.52+2.723零序電流If0=!f1xZ￡2+Z￡0J=947745^=3-64(kA)從而求得流過保護2的電流I0.2=3.64x7.5=0.31(kA)80.47+7.5這樣，流過保護2的最大零序電流10.2.max=0.356(kA)(4)保護2的零序I段定值為I1=K17x3I02=1.2x3x0.256=1.286(kA)set.2relu.z.maxv7這樣，保護4的零序II段定值為I〃=KrelxI,。=x1.286=0.39(kA)set.4set.2q77c'7K4.b.min3.775校驗靈敏度：母線B接地故障流過保護4的最小零序電流10.min=。.278(kA)靈敏系數(shù)=y=竺竺二2.14靈敏系數(shù)re/〃0.39set.1(5)計算母線A發(fā)生接地短路時(最大運行方式、單相及兩相接地)流過保護1的最大零序電流，然后將該零序電流值與保護1的I、II段定值相比較，如果零序電流小于定值，則A母線接地短路時保護1的零序電流繼電器不會啟動，所以不必加方向元件；如果零序電流大于定值，則必須加裝方向元件。對保護1而言：由第(4)問分析知道：當母線A在最大運行方式下單相接地時流過保護1的零序電流最大，為：3/0.1.max=3/0.2.max=3x0-356=L°68(kA)，大于保護1的I、II段整定值，故需要加裝方向元件。對保護4而言：當母線C在最大運行方式下單相接地時流過保護4的零序電流最大，為：3/0.4.max=3/0.3.max=3x0.43=1.29(kA)，大于保護4的I、II段整定值，故需要加裝方向元件。(6)不靈敏I段按躲過非全相振蕩整定，即按在1處斷路器單相斷開、兩側電勢角為180°時流過保護1的零序電流整定。此時有Z]￡=-LG1；Xm+X1AB+X1BC+XLG3；X1T3=5+24+16+6.5=51.5(Q)Zoz=掣;X0.AB;(X0.BC;X0T1)X0T5=7.5;72+55.51|10=87.97(。)乙乙II乙單相斷開時，故障端口正序電流2EPSinf2X1153/f1=2—=—=1.58(kA)f1Z1￡;Z2￡Z0￡51.5+51.589.97故障端口也是流過保護1的零序電流，即/f0=/f1xZ2zZ2Z;Z0￡=1.58x51.551.5+87.98=0.583(kA)接地短路時流過保護1的最大零序電流為0.229kA，二者中取大者，故保護1的不靈敏I段的定值為//et.1=K"x3/f0=1.2/f0=/f1xZ2zZ2Z;Z0￡=1.58x51.551.5+87.98=0.583(kA)互感器分為電流互感器TA和電壓互感器TV,它們既是電力系統(tǒng)中一次系統(tǒng)與二次系統(tǒng)間的聯(lián)絡元件，同時也是一次系統(tǒng)與二次系統(tǒng)的隔離元件。它們將一次系統(tǒng)的高電壓、大電流，轉變成二次系統(tǒng)的低電壓、小電流，供測量、監(jiān)視、控制及繼電保護使用?；ジ衅鞯木唧w作用是：（1）將一次系統(tǒng)各級電壓均變成100以下的低電壓，將一次系統(tǒng)各回路電流變成5A以下的小電流，以便于測量儀表及繼電器的小型化、系列化、標準化。（2）講一次系統(tǒng)與二次系統(tǒng)在電氣方面隔離，同時互感器二次側有一點可靠接地，從而保證了二次設備及人員安全。5.1.1電流互感器的選擇（1）電流互感器的選擇電流互感器一次回路額定電壓和電流選擇。電流互感器一次回路額定電壓和電流選擇應滿足：七產(chǎn)US（12）1N1-1.max（13）式中，UN1/、IN1一電流互感器一次額定電壓和電流。為了確保所供儀表的準確度，互感器的一次側額定電流應盡可能與最大工作電流接近。二次額定電流的選擇電流互感器的二次額定電流有5A和1A兩種，一般強電系統(tǒng)用5A，弱電系統(tǒng)用1A。電流互感器種類和型式的選擇在選擇互感器時，應根據(jù)安裝地點（如屋內、屋外）和安裝方式（如穿墻式、支持式、裝入式等）選擇相適應的類別和型式。選用母線型電流互感器時，應注意校核窗口尺寸。電流互感器準確級的選擇為保證測量儀表的準確度，互感器的準確級不得低于所供測量儀表的準確級。例如:裝于重要回路（如發(fā)電機、調相機、變壓器、廠用饋線、出線等）中的電能表和計費的電能表一般采用0.5?1級表，相應的互感器的準確級不應低于級；對測量精度要求較高的大容量發(fā)電機、變壓器、系統(tǒng)干線和500kV級宜用級。供運行監(jiān)視、估算電能的電能表和控制盤上儀表一般皆用級的，相應的電流互感器應為0.5?1級。供只需估計電參數(shù)儀表的互感器可用3級的。當所供儀表要求不同準確級時，應按相應最高級別來確定電流互感器的準確級。二次容量或二次負載的校驗為了保證互感器的準確級，互感器二次側所接實際負載Z21或所消耗的實際容量荷S2應不大于該準確級所規(guī)定的額定負載ZN2或額定容量SN2(ZN2及SN2均可從產(chǎn)品樣本查到)，即S22S2=022氣或Z>Z=R+R+R+R(14)N221Witoumr式中，R「R一電流互感器二次回路中所接儀表內阻的總和與所接繼電器內阻的總和，可由產(chǎn)品樣本中查得；RWi一電流互感器二次聯(lián)接導線的電阻；Rtou一電流互感器二次連線的接觸電阻，一般取為Q。(15)R<SnLMou+Rm+R)(15)Wi12N2因為A=〉，所以A>:c一YRwi『(ZN2-I—Rm-R)式中，A>1ca一電流互感器二次回路連接導線截面積(mm2)及計算長度(mm)。按規(guī)程要求聯(lián)接導線應采用不得小于2的銅線，實際工作中常取2的銅線。當截面選定之后，即可計算出聯(lián)接導線的電阻Rwi。有時也可先初選電流互感器，在已知其二次側連接的儀表及繼電器型號的情況下，確定連接導線的截面積。但須指出，只用一只電流互感器時電阻的計算長度應取連接長度2倍，如用三只電流互感器接成完全星形接線時，由于中線電流近于零，則只取連接長度為電阻的計算長度。若用兩只電流互感器接成不完全星形結線時，其二次公用線中的電流為兩相電流之向量和，其值與相電流相等，但相位差為60，故應取連接長度的、百倍為電阻的計算長度。所以本題中電流互感器的型號為LCWB6-110B。5.1.2電壓互感器的選擇電壓互感器一次回路額定電壓選擇為了確保電壓互感器安全和在規(guī)定的準確級下運行，電壓互感器一次繞組所接電力網(wǎng)電壓應在()U范圍內變動，即滿足下列條件Ni1-1UNi>L>0-9UNi(16)式中，UNi一電壓互感器一次側額定電壓。選擇時，滿足UNi=UNs即可。電壓互感器二次側額定電壓的選擇電壓互感器二次側額定線間電壓為100V，要和所接用的儀表或繼電器相適應。（3）電壓互感器種類和型式的選擇電壓互感器的種類和型式應根據(jù)裝設地點和使用條件進行選擇，例如：在6-35kV屋內配電裝置中，一般采用油浸式或澆注式；110-220kV配電裝置通常采用串級式電磁式電壓互感器；220kV及其以上配電裝置，當容量和準確級滿足要求時，也可采用電容式電壓互感器。（4）準確級選擇和電流互感器一樣，供功率測量、電能測量以及功率方向保護用的電壓互感器應選擇級或1級的，只供估計被測值的儀表和一般電壓繼電器的選用3級電壓互感器為宜。（5）按準確級和額定二次容量選擇首先根據(jù)儀表和繼電器接線要求選擇電壓互感器接線方式，并盡可能將負荷均勻分布在各相上，然后計算各相負荷大小，按照所接儀表的準確級和容量選擇互感器的準確級額定容量。有關電壓互感器準確級的選擇原則，可參照電流互感器準確級選擇。一般供功率測量、電能測量以及功率方向保護用的電壓互感器應選擇級或1級的，只供估計被測值的儀表和一般電壓繼電器的選用3級電壓互感器為宣。電壓互感器的額定二次容量（對應于所要求的準確級）S，應不小于電壓互N2感器的二次負荷5，即S>S。TOC\o"1-5"\h\z2N22(17)S=玄Scos中)2+(ZSs泌)2一/P)2+(&)220000式中，S0/、P0、q—各儀表的視在功率、有功功率和無功功率。cos中一各儀表的功率因數(shù)。(17)如果各儀表和繼電器的功率因數(shù)相近，或為了簡化計算起見，也可以將各儀表和繼電器的視在功率直接相加，得出S2大于的近似值，它若不超過SN2,則實際值更能滿足式子的要求。"2由于電壓互感器三相負荷常不相等，為了滿足準確級要求，通常以最大相負荷進行比較。計算電壓互感器各相的負荷時，必須注意互感器和負荷的接線方式。所以本題中的電壓互感器的型號為JDZJ-3。5.2繼電器的選擇5.2.1按使用環(huán)境選型使用環(huán)境條件主要指溫度（最大與最?。?、濕度（一般指40攝氏度下的最大相對濕度）、低氣壓（使用高度1000米以下可不考慮）、振動和沖擊。此外，尚有封裝方式、安裝方法、外形尺寸及絕緣性等要求。由于材料和結構不同，繼電器承受的環(huán)境力學條件各異，超過產(chǎn)品標準規(guī)定的環(huán)境力學條件下使用，有可能損壞繼電器，可按整機的環(huán)境力學條件或高一級的條件選用。對電磁干擾或射頻干擾比較敏感的裝置周圍，最好不要選用交流電激勵的繼電器。選用直流繼電器要選用帶線圈瞬態(tài)抑制電路的產(chǎn)品。那些用固態(tài)器件或電路提供激勵及對尖峰信號比較敏感地地方，也要選擇有瞬態(tài)抑制電路的產(chǎn)品。5.2.2按輸入信號不同確定繼電器種類按輸入信號是電、溫度、時間、光信號確定選用電磁、溫度、時間、光電繼電器，這是沒有問題的。這里特別說明電壓、電流繼電器的選用。若整機供給繼電器線圈是恒定的電流應選用電流繼電器，是恒定電壓值則選用電壓繼電器。5.2.3輸入?yún)⒘康倪x定與用戶密切相關的輸入量是線圈工作電壓，而吸合電壓則是繼電器制造廠控制繼電器靈敏度并對其進行判斷、考核的參數(shù)。對用戶來講，它只是一個工作下極限參數(shù)值。控制安全系數(shù)是工作電壓（電流）吸合電壓（電流），如果在吸合值下使用繼電器，是不可靠的、不安全的，環(huán)境溫度升高或處于振動、沖擊條件下，將使繼電器工作不可靠。整機設計時，不能以空載電壓作為繼電器工作電壓依據(jù)，而應將線圈接入作為負載來計算實際電壓，特別是電源內阻大時更是如此。當用三極管作為開關元件控制線圈通斷時，三極管必須處于開關狀態(tài)，對6VDC以下工作電壓的繼電器來講，還應扣除三極管飽和壓降。當然，并非工作值加得愈高愈好，超過額定工作值太高會增加銜鐵的沖擊磨損，增加觸點回跳次數(shù)，縮短電氣壽命，一般，工作值為吸合值的倍，工作值的誤差一般為±10%。5.2.4根據(jù)負載情況選擇繼電器觸點的種類和容量國內外長期實踐證明，約70%的故障發(fā)生在觸點上，這足見正確選擇和使用繼電器觸點非常重要。觸點組合形式和觸點組數(shù)應根據(jù)被控回路實際情況確定。動合觸點組和轉換觸點組中的動合觸點對，由于接通時觸點回跳次數(shù)少和觸點燒蝕后補償量大，其負載能力和接觸可靠性較動斷觸點組和轉換觸點組中的動斷觸點對要高，整機線路可通過對觸點位置適當調整，盡量多用動合觸點。根據(jù)負載容量大小和負載性質（阻性、感性、容性、燈載及馬達負載）確定參數(shù)十分重要。認為觸點切換負荷小一定比切換負荷大可靠是不正確的，一般說，繼電器切換負荷在額定電壓下，電流大于100mA、小于額定電流的75%最好。電流小于100mA會使觸點積碳增加，可靠性下降，故100mA稱作試驗電流，是國內外專業(yè)標準對繼電器生產(chǎn)廠工藝條件和水平的考核內容。由于一般繼電器不具備低電平切換能力，用于切換50mV、50MA以下負荷的繼電器訂貨，用戶需注明，必要時應請繼電器生產(chǎn)廠協(xié)助選型。繼電器的觸點額定負載與壽命是指在額定電壓、電流下，負載為阻性的動作次數(shù)，當超出額定電壓時，可參照觸點負載曲線選用。當負載性質改變時，其觸點負載能力將發(fā)生變動。6、相間短路保護分別求出保護1、4的段1、11定值，并校驗靈敏度；保護1、4的1、11段是否安裝方向元件；分別畫出相間短路的電流保護的功率方向判別元件與零序功率方向判別元件的交流接線；保護1的1、11段整定。最大運行方式為G1、G2全運行，相應的X=%+X1=5QTOC\o"1-5"\h\zs.min2最小運行方式為一臺電機運行，相應的X=%G1+X廣10QE母線B處三相短路流過保護1的最大電流I=^d.8.maxX+X保護1的［段定值為氣1=K)XIf,X'.'…一-「〔E母線C三相短路流過保護3的最大電流I=Pd.C.maxX+X保護3的［段定值為I)3=K)xIdcFd保護1的II段定值為Ill］=Ki「XII:皿母線B兩相短路流過保護1的最小電流I=旦―E—d.B.max2X+X保護1電流II斷的靈敏度系數(shù)KI=4^5=挫！=0.83靈敏度不滿足要求。TOC\o"1-5"\h\z皿1In2.063set.1保護4的I、II段整定。最大運行方式為G3、G4全運行，相應的X=X3+X3Qs.min2最小運行方式為一臺電機運行，相