混凝土結(jié)構(gòu)講義10

第十章預(yù)應(yīng)力混凝土的原理及計算規(guī)定10.1預(yù)應(yīng)力混凝土的概念(ConceptofPRC)一、鋼筋混凝土的缺欠跨度為5.2m的簡支梁，截面尺寸為200×450mm2，作用均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=10kN/m，均布恒荷載gk=5kN/m。第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定★

產(chǎn)生上述問題原因主要是因為混凝土的抗拉強度太低，導(dǎo)致受拉區(qū)混凝土過早開裂，截面抗彎剛度顯著降低?！?/p>

鋼筋混凝土梁應(yīng)用于大跨度結(jié)構(gòu)時，如為增加剛度而加大截面尺寸，會導(dǎo)致自重進(jìn)一步增大，形成惡性循環(huán)?！?/p>

如增加鋼筋來提高剛度，則鋼材的強度得不到充分利用，造成浪費?！?/p>

采用高強鋼筋，按正截面承載力要求可減少配筋，截面抗彎剛度基本與配筋面積成比例降低，故撓度變形控制難以滿足?！?/p>

裂縫寬度與鋼筋應(yīng)力基本成正比，一般Ms=(0.6~0.8)My，如配筋按正截面承載力計算，Ms下sss=(0.5~0.7)fy。對于Ⅱ級鋼筋，fy=300MPa，sss=150~210MPa，裂縫寬度已達(dá)(0.15~0.25)mm。如采用Ⅵ級高強鋼筋，fy=580MPa，則sss=290~406MPa，裂縫寬度已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過容許限值。第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定二、預(yù)應(yīng)力的基本概念第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定由于預(yù)加應(yīng)力spc較大，受拉邊緣仍處于受壓狀態(tài)，不會出現(xiàn)開裂；受拉邊緣應(yīng)力雖然受拉，但拉應(yīng)力小于混凝土的抗拉強度，一般不會出現(xiàn)開裂；受拉邊緣應(yīng)力超過混凝土的抗拉強度，雖然會產(chǎn)生裂縫，但比鋼筋混凝土構(gòu)件（Np=0）的開裂明顯推遲，裂縫寬度也顯著減小。第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定10.2施加預(yù)應(yīng)力的方法先張法第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定第十章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的原理及計算規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定后張法(Pretension)第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定后張法Post-tension第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土★錨具的可可靠性★高強鋼絲絲的可靠靠度★一定要有非預(yù)應(yīng)力筋第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定10.3預(yù)應(yīng)力混混凝土的的基本受受力分析析一、截面面應(yīng)力計計算二、截面面受力特特點受荷以前受荷以后第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定預(yù)應(yīng)力混混凝土受受彎構(gòu)件件是依靠內(nèi)力力臂的變變化來抵抗外外彎矩的的作用，，在受力力過程中中預(yù)應(yīng)力力筋一直直承受較較大的拉拉力Np，而截面混混凝土則則一直主主要承受受壓力C。鋼筋混凝凝土受彎彎構(gòu)件開開裂后，，內(nèi)力臂基基本保持持不變，而鋼筋筋拉力T和壓區(qū)混混凝土的的壓力C隨彎矩增增長而不不斷增大大。預(yù)應(yīng)力混混凝土的的這種受受力特點點，充分分利用了了鋼筋抗抗拉強度度和混凝凝土抗壓壓強度高高特性，，可以使使得高強強度材料料強度高高的性能能得以發(fā)發(fā)揮。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定三、平衡衡荷載概概念取第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定r當(dāng)w=gk時，曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋對混凝凝土產(chǎn)生生橫向分分布壓力力恰好抵消消梁均布恒恒荷載gk。按這種方方法設(shè)計計的預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)稱為平平衡荷載載法。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定10.4預(yù)應(yīng)力混混凝土的的材料及及錨夾具具一、預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋◆預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋的強強度越高高越好?！舳以陬A(yù)預(yù)應(yīng)力混混凝土制制作和使使用過程程中，由由于種種種原因，，預(yù)應(yīng)力力筋中預(yù)預(yù)先施加加的張拉拉應(yīng)力會會產(chǎn)生損損失，因因此，為為使得扣扣除應(yīng)力力損失后后仍具有有較高的的張拉應(yīng)應(yīng)力，也必須使使用高強強鋼筋（（絲）作作預(yù)應(yīng)力力筋?！魹楸苊庠谠诔d情情況下發(fā)發(fā)生脆性性破斷，，預(yù)應(yīng)力力筋還必必須具有一定定的塑性性。同時還還要求具具有良好好的加工工性能，，以滿足足對鋼筋筋焊接、、鐓粗的的加工要要求。◆對鋼絲類類預(yù)應(yīng)力力筋，還還要求具具有低松弛性性和與混凝凝土良好好的粘結(jié)結(jié)性能，，通常采采用‘刻痕’’或‘壓壓波’方法來提提高與混混凝土粘粘結(jié)強度度。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定1、冷拉低低合金鋼鋼筋◆通常將Ⅳ級熱軋鋼鋼筋經(jīng)冷冷拉后作作為預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋，，抗拉強強度可達(dá)達(dá)580MPa?！魹榻鉀Q粗粗直徑鋼鋼筋的連連接問題題，鋼筋筋表面軋軋制成不不帶縱向向肋的精精制螺紋紋，可用用套筒直直接連接接?！舻S著近近年來高高強鋼絲絲和鋼絞絞線的大大量生產(chǎn)產(chǎn)，這種種預(yù)應(yīng)力力筋的應(yīng)應(yīng)用已很很少。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定2、中高強強鋼絲中高強鋼鋼絲是采采用優(yōu)質(zhì)質(zhì)碳素鋼鋼盤條，，經(jīng)過幾幾次冷拔拔后得到到。中強鋼絲絲的為800~1200MPa，高強鋼絲絲的強度度為1470~1860MPa。鋼絲直徑徑為3~9mm。為增加與與混凝土土粘結(jié)強強度，鋼鋼絲表面面可采用用‘刻痕痕’或‘‘壓波’’，也可可制成螺螺旋肋。。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定刻痕鋼絲螺旋肋鋼絲第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定消除應(yīng)力力鋼絲：：鋼絲經(jīng)冷冷拔后，，存在有有較大的的內(nèi)應(yīng)力力，一般般都需要要采用低低溫回火火處理來來消除內(nèi)內(nèi)應(yīng)力。。消除應(yīng)應(yīng)力鋼絲絲的比例例極限、、條件屈屈服強度度和彈性性模量均均比消除除應(yīng)力前前有所提提高，塑塑性也有有所改善善。3、鋼絞線線鋼絞線是是用2、3、7股高強鋼鋼絲扭結(jié)結(jié)而成的的一種高高強預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋，，其中以以7股鋼絞線線應(yīng)用最最多。7股鋼絞線線的公稱稱直徑為為9.5~15.2mm，通常用于于無粘結(jié)結(jié)預(yù)應(yīng)力力筋，強強度可高高達(dá)1860MPa。2股和3股鋼絞線線用途不不廣，僅僅用于某某些先張張法構(gòu)件件，以提提高與混混凝土的的粘結(jié)強強度。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定無粘結(jié)預(yù)預(yù)應(yīng)力束束4、熱處理理鋼筋用熱軋中中碳低合合金鋼經(jīng)經(jīng)過調(diào)質(zhì)質(zhì)熱處理理后制成成的高強強度鋼筋筋，直徑徑為6~10mm，抗拉強度度為1470MPa。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定除冷拉低低合金鋼鋼筋外，，其余預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的應(yīng)力力-應(yīng)變曲線線均無明明顯屈服服點，采采用殘余余應(yīng)變?yōu)闉?.2%的條件屈服服點作為抗拉拉強度設(shè)設(shè)計指標(biāo)標(biāo)。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定二、混凝凝土——預(yù)應(yīng)力混混凝土要要求采用用高強混混凝土★可以施加加較大的的預(yù)壓應(yīng)應(yīng)力，提提高預(yù)應(yīng)應(yīng)力效率率；★有利于減減小構(gòu)件件截面尺尺寸，以以適用大大跨度的的要求；；★具有較高高的彈性性模量，，有利于于提高截截面抗彎彎剛度，，減少預(yù)預(yù)壓時的的彈性回回縮；★徐變較小小，有利利于減少少徐變引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失；★與鋼筋有有較大粘粘結(jié)強度度，減少少先張法法預(yù)應(yīng)力力筋的應(yīng)應(yīng)力傳遞遞長度；；★有利于提提高局部部承壓能能力，便便于后張張錨具的的布置和和減小錨錨具墊板板的尺寸寸；★強度早期期發(fā)展較較快，可可較早施施加預(yù)應(yīng)應(yīng)力，加加快施工工速度，，提高臺臺座、模模具、夾夾具的周周轉(zhuǎn)率，，降低間間接費用用一般預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土構(gòu)件件的混凝凝土強度度等級不不低于C30，當(dāng)采用高高強鋼絲絲時不低低于C40。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定三、錨具和夾夾具第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定夾片式錨錨具第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定10.5張拉控制制應(yīng)力和和預(yù)應(yīng)力力損失◆在張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋對構(gòu)件件施加預(yù)預(yù)應(yīng)力時時，張拉拉設(shè)備（（千斤頂頂油壓表表）所控控制的總張拉力力Np,con除以預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋面面積Ap得到的應(yīng)應(yīng)力稱為為張拉控制制應(yīng)力scon?！羲穷A(yù)應(yīng)應(yīng)力筋在在在構(gòu)件件受荷以以前所經(jīng)經(jīng)受的最最大應(yīng)力力?！魪埨刂浦茟?yīng)力scon取值越高高，預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋對對混凝土土的預(yù)壓壓作用越越大，可可以使預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋充分發(fā)發(fā)揮作用用。◆但scon取值過高高，可能能會在張張拉時引引起破斷斷事故，，產(chǎn)生過過大應(yīng)力力松弛。。因此，《規(guī)范》規(guī)定了張張拉控制制應(yīng)力限限值[scon]。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝土土結(jié)構(gòu)的的原理及及計算規(guī)規(guī)定因為對預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋的張拉拉過程是是在施工工階段進(jìn)進(jìn)行的，，同時張張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋也也是對它它進(jìn)行的的一次檢檢驗，所所以表中中[scon]是以預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋的的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強度度給出出的，，且[scon]可不受受抗拉拉強度度設(shè)計計值的的限制制。在下列列情況況下，，[scon]可提高高0.05fptk：⑴為提高高構(gòu)件件在施施工階階段的的抗裂裂性能能，而而在使使用階階段受受壓區(qū)區(qū)內(nèi)設(shè)設(shè)置的的預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋；⑵為部分分抵消消應(yīng)力力松弛弛、摩摩擦、、分批批張拉拉和溫溫差產(chǎn)產(chǎn)生預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失。為避免免scon的取值值過低低，影影響預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋充充分發(fā)發(fā)揮作作用，，《規(guī)范》規(guī)定scon不應(yīng)小小于0.4fptk。第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定二、預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失◆預(yù)應(yīng)力力筋張張拉后后，由由于混混凝土土和鋼鋼材的的性質(zhì)質(zhì)以及及制作作方法法上原原因，，預(yù)應(yīng)力力筋中中應(yīng)力力會從從scon逐步減減少，并經(jīng)經(jīng)過相相當(dāng)長長的時時間才才會最最終穩(wěn)穩(wěn)定下下來，，這種種應(yīng)力力降低低現(xiàn)象象稱為為預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失。?！粲捎谧钭罱K穩(wěn)穩(wěn)定后后的應(yīng)應(yīng)力值值才對對構(gòu)件件產(chǎn)生生實際際的預(yù)預(yù)應(yīng)力力效果果。因此，，預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失是是預(yù)應(yīng)應(yīng)力混混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計計和施施工中中的一一個關(guān)關(guān)鍵的的問題題。◆過高或或過低低估計計預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失，，都會會對結(jié)結(jié)構(gòu)的的使用用性能能產(chǎn)生生不利利影響響。第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定10.5張拉控控制應(yīng)應(yīng)力和和預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失由于預(yù)預(yù)應(yīng)力力的通通過張張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋得得到，，凡是能能使預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋產(chǎn)產(chǎn)生縮縮短的的因素素，都都將引引起預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失，主要有有：◆錨固損損失：：錨具變變形引引起預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋的的回縮縮、滑滑移◆摩擦損損失：：在預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋張拉拉過程程中，，后張張法預(yù)應(yīng)力力筋與與孔道道壁之之間的的摩擦擦，先張張法預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋與與錨具具之間間以及及折點點處的的摩擦擦，也也會使使張拉拉應(yīng)力力造成成損失失?！艋炷镣恋氖帐湛s和和徐變變引起起的損損失◆松弛損損失：長度度不變變的預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋，，在高高應(yīng)力力的長長期作作用下下會產(chǎn)產(chǎn)生松弛，會引引起預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失?！魷夭顡p損失：：先張法法中的的熱養(yǎng)護(hù)護(hù)引起起的溫溫差損損失◆彈性壓壓縮損損失：：混凝土土彈性性壓縮縮，后后張法法中后后拉束束對先先張拉拉束造造成的的壓縮縮變形形而產(chǎn)產(chǎn)生分批張張拉損損失等。1、錨固固損失失sl1預(yù)應(yīng)力力筋張張拉后后錨固固時，，由于于錨具具受力力后變變形、、墊板板縫隙隙的擠擠緊以以及鋼鋼筋在在錨具具種的的內(nèi)縮縮引起起的預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失記為為sl1。對直線線預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋，第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定2、摩擦擦損失失sl2摩擦損損失是是指在在后張法法張拉鋼鋼筋時時，由由于預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋與與周圍圍接觸觸的混混凝土土或套套管之之間存存在摩摩擦，，引起起預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋應(yīng)力力隨距距張拉拉端距距離的的增加加而逐逐漸減減少的的現(xiàn)象象。直線預(yù)應(yīng)力筋曲線預(yù)應(yīng)力筋第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定取dx=rdq，Np=spAp第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定q為張拉拉端與與計算算截面面曲線線部分分的切切線夾夾角（（rad）設(shè)該夾夾角很很小，，可近近似取取張拉拉端到到計算算截面面的距距離x=rq，則摩擦擦損失失sl2為，若第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定對于曲曲線預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋張張拉錨錨固時時，由由于錨錨具變變形和和鋼筋筋內(nèi)縮縮a(mm)，使預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋有回回縮的的趨勢勢，從從而產(chǎn)產(chǎn)生反向摩摩擦力力以阻止止其內(nèi)內(nèi)縮。。反向摩摩擦力力只在在一定定的影影響長長度lf(m)內(nèi)發(fā)生生，即在距距張拉拉端lf處，預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋的的內(nèi)縮縮值為為零。。第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定設(shè)反向向摩擦擦和正正向摩摩擦相相同Ds=2sl2內(nèi)縮值值第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定設(shè)反向向摩擦擦和正正向摩摩擦相相同Ds=2sl2一端張拉兩端張拉超張拉減少摩摩擦損損失的的措施施第十章章預(yù)預(yù)應(yīng)力力混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的原理理及計計算規(guī)規(guī)定3、熱養(yǎng)養(yǎng)護(hù)損損失sl3為縮短短先張張法構(gòu)構(gòu)件的的生產(chǎn)產(chǎn)周期期，常常采用用蒸汽汽養(yǎng)護(hù)護(hù)加快快混凝凝土的的凝結(jié)結(jié)硬化化。升溫時時，新澆混混凝土土尚未未結(jié)硬硬，鋼筋筋受熱熱膨脹脹，但但張拉拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋的臺臺座是是固定定不動動的，，亦即即鋼筋筋長度度不變變，因因此預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋中中的應(yīng)應(yīng)力隨隨溫度度的增增高而而降低低，產(chǎn)產(chǎn)生預(yù)預(yù)應(yīng)力力損失失sl3。降溫時時，混凝凝土達(dá)達(dá)到了了一定定的強強度，，與預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋之之間已已具有有粘結(jié)結(jié)作用用，兩者共共同回回縮，，已產(chǎn)生生預(yù)應(yīng)應(yīng)力損損失sl3無法恢恢復(fù)。設(shè)養(yǎng)護(hù)護(hù)升溫溫后，，預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋與臺臺座的的溫差差為Dt℃，取鋼筋的溫溫度膨脹系系數(shù)為1×10-5/℃，則有，第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)的的原理及計計算規(guī)定4、鋼筋松弛弛損失sl4鋼筋在高應(yīng)應(yīng)力長期作作用下具有有隨時間增增長產(chǎn)生塑塑性變形的的性質(zhì)。在長度保持持不變的條條件下，應(yīng)力值隨隨時間增長長而逐漸降降低，這種種現(xiàn)象稱為為松弛。應(yīng)力松弛與與初始應(yīng)力力水平和作作用時間長長短有關(guān)。。根據(jù)應(yīng)力松松弛的長期期試驗結(jié)果果，《規(guī)范》取普通預(yù)應(yīng)力鋼絲和鋼絞線：低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲和鋼絞線：當(dāng)scon≤0.7fptk時，當(dāng)0.7fptk<scon≤0.8fptk時，ψ為超張拉系系數(shù)，一次次張拉時，，取ψ=1；超張拉時，，取ψ=0.9。當(dāng)scon≤0.5fptk時，可不考考慮應(yīng)力松松弛損失，，即取sl4=0。第十章預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)的的原理及計計算規(guī)定5、收縮徐