C20~C50大體積混凝土溫度控制方案報(bào)告16篇2

大體積混凝土低溫升梯度設(shè)計(jì)與綜合抗裂技術(shù)中鐵大橋勘測(cè)設(shè)計(jì)院有限公司武漢理工大學(xué)課題驗(yàn)收匯報(bào)完成單位:匯報(bào)人:丁慶軍教授2013年11月21日匯報(bào)提綱一、立項(xiàng)背景二、研究?jī)?nèi)容與完成情況三、取得的創(chuàng)新性成果四、國(guó)內(nèi)外同類技術(shù)對(duì)比分析五、獲得的知識(shí)產(chǎn)權(quán)六、工程應(yīng)用我國(guó)大體積混凝土施工規(guī)范GB50496-2009中定義：“實(shí)體最小尺寸大于或等于1m，或預(yù)計(jì)會(huì)因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導(dǎo)致有害裂縫產(chǎn)生的混凝土”一、立項(xiàng)背景承臺(tái)塔柱實(shí)心段錨碇封底結(jié)構(gòu)厚，體積大，鋼筋密，一次澆筑量大。大體積混凝土工程一次性連續(xù)澆注混凝土幾百方至幾千方，施工時(shí)間長(zhǎng)，工程條件復(fù)雜，施工工藝要求高,受環(huán)境影響大，要求混凝土具有良好的工作性（流動(dòng)性好，塌落度經(jīng)時(shí)損失小，凝結(jié)時(shí)間長(zhǎng)，不離析、泌水）.水化熱高，溫度場(chǎng)梯度大，極易產(chǎn)生裂縫。大體積混凝土硬化期間，由于水泥水化過(guò)程釋放的水化熱所產(chǎn)生的溫度變化和混凝土的收縮共同作用，由此而產(chǎn)生的溫度應(yīng)力和外約束拉應(yīng)力，往往導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)出現(xiàn)有害裂縫。采取合理措施降低水化熱，控制混凝土內(nèi)外溫差防止過(guò)大收縮是施工和管理質(zhì)量控制工作的重點(diǎn).大體積混凝土特點(diǎn)大體積混凝土溫度裂縫控制技術(shù)措施大體積混凝土溫度應(yīng)力控制施工控制相變儲(chǔ)能大體積混凝土通過(guò)降低絕熱溫升減小△T控制溫度裂縫的產(chǎn)生配合比設(shè)計(jì)外加劑（緩凝）使用優(yōu)質(zhì)礦物摻和料優(yōu)選水泥品種（低、中熱）控制混凝土入倉(cāng)溫度（加冰）預(yù)埋冷卻水管、保溫（控制溫升、溫差）分層澆筑（控制混凝土澆筑質(zhì)量）溫度及應(yīng)力監(jiān)測(cè)石蠟相變體系膨潤(rùn)土+癸酸相變集料烷酸類相變微膠囊材料相變材料造價(jià)高制備工藝復(fù)雜力學(xué)性能大幅降低施工控制不易大體積混凝土存在的問(wèn)題根據(jù)施工規(guī)范（設(shè)計(jì)規(guī)范不統(tǒng)一），水泥用量較高，水化溫升高，里表溫差大，產(chǎn)生溫度應(yīng)力導(dǎo)致混凝土開(kāi)裂；混凝土澆注后的保溫和降溫技術(shù)沒(méi)有很好掌握，通常采用預(yù)埋冷卻水管通水來(lái)降低大體積混凝土的升溫峰值，減小內(nèi)表溫差，進(jìn)行溫控。但是這種方式在實(shí)際施工中控制不當(dāng)（溫峰后降溫速率過(guò)快）也會(huì)產(chǎn)生溫度裂縫降低耐久性能；冷卻水管存在壓漿不實(shí)的問(wèn)題，水、有害離子的滲入，導(dǎo)致冷卻水管銹蝕，影響橋梁結(jié)構(gòu)安全性，冷卻水管用量較大，增大工程成本；

封底混凝土工作性能不良，遇水易分散，導(dǎo)致導(dǎo)管布置間距大，混凝土不密實(shí)，引起混凝土滲水。

索塔部位實(shí)心段大體積混凝土超高、超遠(yuǎn)距離泵送且標(biāo)號(hào)較高（C50）、水化溫升比較高易造成內(nèi)外溫差較大、自收縮比較大、易開(kāi)裂；混凝土養(yǎng)護(hù)不到位，脫模時(shí)間過(guò)早，造成大體積混凝土表面出現(xiàn)微裂紋；承臺(tái)裂縫塔柱裂縫二、研究?jī)?nèi)容及完成情況1、低溫升抗裂大體積混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)及其溫控技術(shù)研究2、抗水分散、自密實(shí)、低溫升抗裂混凝土的制備及其施工技術(shù)3、索塔抗裂高性能混凝土的設(shè)計(jì)及其泵送施工技術(shù)研究?jī)?nèi)容完成情況對(duì)照任務(wù)書(shū)，全面完成了課題研究任務(wù)，申請(qǐng)國(guó)家發(fā)明專利6項(xiàng)，發(fā)表論文8篇。

三、取得的創(chuàng)新性成果大體積混凝土裂縫控制技術(shù)低溫升抗裂大體積混凝土配合比設(shè)計(jì)（材料設(shè)計(jì)）通過(guò)開(kāi)發(fā)新材料、配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)，降低水化升溫和收縮，提高混凝土的抗拉強(qiáng)度內(nèi)部-低溫升抗裂大體積混凝土邊部-高韌性抗裂大體積混凝土減小△T提高混凝土降低增強(qiáng)大體積結(jié)構(gòu)抗裂性能大體積混凝土梯度抗裂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)）研究思路（1）混凝土土裂縫驅(qū)動(dòng)動(dòng)力影響因因素研究了膠凝凝材料組成成、溫濕度度環(huán)境條件件、限制因因素等對(duì)1）微裂紋起起裂條件；；2）斷裂面三三維構(gòu)造；；3）收縮率；；4）內(nèi)部相對(duì)對(duì)濕度；5）開(kāi)裂敏感感性等，確確定了關(guān)鍵鍵影響因素素條件。薄膜養(yǎng)護(hù)IRH值室內(nèi)養(yǎng)護(hù)IRH值水養(yǎng)護(hù)IRH值IRH與收縮值的的關(guān)系可用用公式y(tǒng)=ax+b表示自收縮率和和開(kāi)裂面積積及抗拉強(qiáng)強(qiáng)度三者之之間關(guān)系：：抗拉強(qiáng)度和和開(kāi)裂面積積為自變量量x和y，AS作為因變量量ξs,ξs可以用含有有常數(shù)項(xiàng)、、X和Y的多項(xiàng)式表表示，其其中,X=1/(x-2)和Y=1/y,R2超過(guò)了0.852常數(shù)項(xiàng)和自變量項(xiàng)系數(shù)常數(shù)項(xiàng)55740.68136X1790.729Y-1190830.729X*Y-227542.5151X2956.8542741Y28224359.842X2*Y-4258.586697X*Y2657491.4132X31.07279099Y3-17920949.92SamplesFittedequationsCorrelationcoefficient:R2A1-A6ξs=390.52x-45.118y-349.4240.9472B1-B6ξs=-3.204x+15.066y+113.2090.8818(2)基于微觀測(cè)測(cè)試技術(shù)，，研究了水水泥基材料料微觀結(jié)構(gòu)構(gòu)的開(kāi)裂敏敏感性微觀觀察1——環(huán)境掃描電電鏡觀察環(huán)境相對(duì)濕濕度降低，，砂漿集料料剛性體與與凝膠體之之間的界面面裂隙增大大相對(duì)濕度為為80%相對(duì)濕度為為40%相對(duì)濕度為為10%凝膠膠凝膠膠凝膠膠剛性性體體剛性性體體剛性性體體相對(duì)對(duì)濕濕度度從從85%到50%，相相對(duì)對(duì)濕濕度度從從85%到20%微觀觀觀觀察察2————DMP方法法微微觀觀觀觀察察收收縮縮（3）混混凝凝土土開(kāi)開(kāi)裂裂敏敏感感性性試試驗(yàn)驗(yàn)與與評(píng)評(píng)價(jià)價(jià)方方法法A、圓圓環(huán)環(huán)法法B、平板板法編號(hào)水(kg/m3)水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)纖維(kg/m3)砂(kg/m3)石(kg/m3)減水劑(Wb%)基準(zhǔn)14540080081110180.9PP145400801.081110180.9PPF145400800.881110180.9SF145400806080310020.9試件編號(hào)抗裂性指標(biāo)初裂時(shí)間/h裂縫最大寬度/mm平均開(kāi)裂面積a/mm2單位面積的裂縫數(shù)目b/根·m-2單位面積上的總開(kāi)裂面積c/mm2·m-2評(píng)定等級(jí)基準(zhǔn)3.90.352.3692217.1ⅡPP17.00.050.803024.0ⅤPPF20.10.050.25123.0ⅤSF6.30.151.297394.2ⅣC、采用自主研研發(fā)的WTST-150約束可可調(diào)式式單軸軸溫度度－應(yīng)應(yīng)力開(kāi)開(kāi)裂試試驗(yàn)機(jī)機(jī)試驗(yàn)驗(yàn)機(jī)由由溫濕濕度調(diào)調(diào)節(jié)裝裝置、、步進(jìn)進(jìn)電機(jī)機(jī)、滾滾珠絲絲桿、、力傳傳感器器等組組成，，底座座上設(shè)設(shè)有環(huán)環(huán)境箱箱。通過(guò)測(cè)測(cè)試最最高溫溫升、、最高高溫度度、降降至室室溫時(shí)時(shí)的最最大拉拉應(yīng)力力、混混凝土土的抗抗拉強(qiáng)強(qiáng)度、、應(yīng)力力儲(chǔ)備備值、、安全全系數(shù)數(shù)等參參數(shù)進(jìn)進(jìn)行混混凝土土的開(kāi)開(kāi)裂敏敏感性性評(píng)價(jià)價(jià)。溫濕度調(diào)節(jié)裝置進(jìn)氣管道出氣管道步進(jìn)電機(jī)滾珠絲桿力傳感器活動(dòng)端固定端碳纖維棒.位移傳感器雙層模板底座試件環(huán)境箱連桿溫度傳感器圖2-16新型試驗(yàn)機(jī)的主機(jī)結(jié)構(gòu)組成示意圖圖2溫度－應(yīng)力開(kāi)裂試試驗(yàn)試驗(yàn)特征參數(shù)數(shù)值時(shí)間入模溫度250第一次收縮最大拉應(yīng)力/Mpa-0.01212第一零應(yīng)力溫度/℃29.124最大壓應(yīng)力/Mpa0.23972最大壓應(yīng)力時(shí)的溫度/℃49.6最高溫度/℃49.672溫升/℃24.6第二零應(yīng)力溫度/℃46.381溫度降至室溫時(shí)拉應(yīng)力/Mpa1.40265抗拉強(qiáng)度/Mpa1.90應(yīng)力儲(chǔ)備/％35.7合江一橋拱拱座C30大體積混凝凝土絕熱溫溫升28℃，取消冷卻卻水管后混混凝土最高高水化溫升升50℃左右，內(nèi)外外溫差小于于25℃，應(yīng)力儲(chǔ)備備值達(dá)35.7%，且各齡期期混凝土的的最大溫度度主拉應(yīng)力力均小于相相同齡期的的抗拉強(qiáng)度度，有較大大的安全系系數(shù)，在施施工中可有有效避免溫溫度裂縫的的產(chǎn)生。編號(hào)水水泥粉煤灰砂石減水劑317226013071510739.4416523016072810952.6拱座C30大體積混凝凝土配合比比(kg/m3)17基本原理——鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)中均均存在不同同層次的核核心限制收收縮：鋼筋限制水水泥砂漿；；粗骨料限限制水泥砂砂漿；細(xì)骨骨料限制水水泥凈漿；；未水化水水泥顆粒限限制凝膠。。溫度濕度變變化會(huì)對(duì)受受限制體產(chǎn)產(chǎn)生附加應(yīng)應(yīng)變，設(shè)為：建立受力模模型及為計(jì)計(jì)算見(jiàn)圖為為：圖1受力模型圖2計(jì)算簡(jiǎn)圖（3）提出了微裂縫驅(qū)動(dòng)動(dòng)力產(chǎn)生原原因及計(jì)算算方法，建立了剛性性體限制下下水泥漿體體的開(kāi)裂驅(qū)驅(qū)動(dòng)力公式式。18192、低溫升抗抗裂大體積積混凝土配配合比設(shè)計(jì)計(jì)混凝土密實(shí)實(shí)骨架設(shè)計(jì)原理大體積混凝凝土膠凝材料體體系優(yōu)化大體積混凝凝土緩凝保塑減水劑、減縮增韌劑開(kāi)發(fā)低溫升抗裂裂大體積混凝土配比比設(shè)計(jì)方法法最大幅度減少膠凝材料用用量，抑制水化升溫的同時(shí)，兼顧混凝土力學(xué)性能和和耐久性能能（1）密實(shí)骨架架堆積設(shè)計(jì)計(jì)（2）補(bǔ)償收縮縮材料（低水泥泥用量，低低溫升、低低收縮）減少收縮減小水化峰峰值延遲水化峰峰值出現(xiàn)時(shí)時(shí)間②方法密實(shí)堆積設(shè)計(jì)計(jì)是通過(guò)礦物物摻和料填充充細(xì)集料空隙隙、礦物摻和和料和細(xì)集料料的混合物填填充粗集料之之間的空隙來(lái)來(lái)實(shí)現(xiàn)最小空空隙率Vv，再利用Vv控制混凝土中中的水泥漿體體用量Vp，從而達(dá)到減減少混凝土中中水泥用量和和單位用水量量。漿量Vp與空隙Vv、集料表面積積s（含粉煤灰））和漿量厚度度t之間的關(guān)系為為：Vp=Vv+s×t=N×Vv，依據(jù)強(qiáng)度和和耐久性要求求設(shè)定水膠比比，借鑒普通通混凝土的水水膠比取值，，C30混凝土的水膠膠比可在0.36～0.40之間選取，C40混凝土的水膠膠比在0.32~0.36之間選取，C50混凝土的水膠膠比在0.28~0.32之間選?。蛔钭詈笤偾蟪霭璋韬退?。①原理粉煤灰等等礦物摻摻合料的的密度和和細(xì)度均均比砂小小，從材材料堆積積理論上上講，密密度小的的材料填填充密度度大的材材料，其其曲線會(huì)會(huì)表現(xiàn)為為具有峰峰值的拋拋物線形形式。按按四分法法取料，，進(jìn)行最最大容重重測(cè)定，，將實(shí)驗(yàn)驗(yàn)數(shù)據(jù)通通過(guò)曲線線擬合得得出致密密堆積系系數(shù)α、β，獲得最最大堆積積密度Uw。不同強(qiáng)度度等級(jí)低低溫升抗抗裂大體體積混凝凝土配合合比優(yōu)化化設(shè)計(jì)（（密實(shí)骨骨架堆積積法）1)確定粉煤煤灰填充充砂的比比例2)以α比例的細(xì)細(xì)集料(含粉煤灰灰與砂)填充粗集集料得最最大堆積積因子a.配合比計(jì)計(jì)算步驟驟3)由此得出出最大單單位重為為Uw，(其中wf、ws、wa分別表示示粉煤灰灰、砂、、石子的的單位重重量；不不同級(jí)配配的粗、、細(xì)骨料料對(duì)應(yīng)不不同的α、β）4)最大單位位質(zhì)量中中的粗集集料質(zhì)量量：；5)最大單位位重中的的砂的重重：6)最大單位位重中的的粉煤灰灰重：7)最小空空隙率率：8)混凝土土中所所需填填塞和和潤(rùn)滑滑的水水泥漿漿量：：式中：：N—水泥漿漿量的的放大大倍數(shù)數(shù)；s—為骨料料表面面積；；t—為包裹裹于骨骨料表表面的的潤(rùn)漿漿厚度度。9)骨料的的用量量：10)由于水水泥漿漿量需需要放放大，，則集集料質(zhì)質(zhì)量作作如下下調(diào)整整：注：ws’為調(diào)整整后砂砂的質(zhì)質(zhì)量，，wa’調(diào)整后后粗骨骨料的的質(zhì)量量，，wf’為調(diào)整整后粉粉煤灰灰的質(zhì)質(zhì)量，，WC、WW分別為為水泥泥、水水的質(zhì)質(zhì)量，，λ為水膠膠比。。1)最大容容重試試驗(yàn)要要求①取若干干砂樣樣，放放入烘烘箱，，待烘烘干后后用于于試驗(yàn)驗(yàn)。②稱取一一定量量的干干砂，，進(jìn)行行篩分分分析析，得得出細(xì)細(xì)度模模數(shù)，，屬于于中砂砂即可可。③稱取一一定量量（足足以填填滿3L容重桶桶）的的干砂砂，按按2%的比例例往砂砂中添添加粉粉煤灰灰，加加到8%左右后后，按按1%的比例例減慢慢添加加粉煤煤灰。。在最最大單單位重重附近近，多多做幾幾次求求取平平均值值。④對(duì)求得得的數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)進(jìn)行曲曲線擬擬合，，得出出二次次曲線線方程程，對(duì)對(duì)方程程進(jìn)行行求一一階導(dǎo)導(dǎo)數(shù)，，并令令其為為0。將求得的的α值代回方程程，即可求求得粉煤灰灰與砂的最最大堆積密密度Uw。⑤求β的方法與求求α的方法一樣樣，只不過(guò)過(guò)用含粉煤煤灰比例為為α的砂、粉煤煤灰混合物物取代砂。。由此通過(guò)過(guò)曲線擬合合同樣可得得β、Uw（三者的最最大單位重重）。b.配合比設(shè)計(jì)計(jì)系數(shù)的確確定2）α、β以及Uw的確定以細(xì)度模數(shù)數(shù)為2.8的中砂、5-25mm連續(xù)級(jí)配的的碎石、需需水比為96%的Ⅱ級(jí)粉煤灰為為例，根據(jù)據(jù)以上試驗(yàn)驗(yàn)方法、得得到的粉煤煤灰充填單單位重?cái)?shù)據(jù)據(jù)見(jiàn)下表。。αUw/(kg/m3)βUw/(kg/m3)0.041826.70.301993.30.101913.30.442133.30.091853.30.502060.0以堆積系數(shù)數(shù)為橫坐標(biāo)標(biāo)，以堆積積密度為縱縱坐標(biāo)，作作出拋物線線圖，擬合合的二次曲曲線的方程程為：Y=–24068X2+4775.5X+1676.2粉煤灰充填填單位重致密堆積因因子α圖對(duì)上式求一一階導(dǎo)，并并令其為0，可得α=10%時(shí)，Uw=1913.1kg/m3，即粉煤灰灰與砂的最最大單位重重為1913.1kg/m3。當(dāng)α=10%時(shí)，將粉煤煤灰加入中中砂與碎石石的最佳混混合物中，，可以得到到拋物線如如圖，其曲曲線方程為為：Y=–2897.2X2+2503.5X+1584.5。對(duì)上式求一一階導(dǎo)，并并令其為0，可得β＝43％，此時(shí)，Uw＝2125.3kg/m3，即粉煤灰灰、砂、石石子三者的的最大單位位重為2125.3kg/m3。致密堆積因子子β圖3）n值的確定在致密系數(shù)α、β以及最大單位位重Uw確定的前提下下，從表6.3.3-2可得：如果同同一水膠比時(shí)時(shí)，n降低，則Vp=Vv+s×t=n×Vv隨之下降，水水泥漿量相應(yīng)應(yīng)減小，而骨骨料用量相應(yīng)應(yīng)增加；反之之，則水泥漿漿量增加，骨骨料減少；然然而，n值過(guò)于減小，，雖然保證了了水泥的用量量減少，但降降低了混凝土土的工作性和和強(qiáng)度；如若若n值過(guò)大，則會(huì)會(huì)達(dá)不到降低低水泥用量的的目的，從而而經(jīng)濟(jì)性和耐耐久性也體現(xiàn)現(xiàn)不出來(lái)。通通過(guò)多次試驗(yàn)驗(yàn)找到的合理理的n值為1.2，既保證了強(qiáng)強(qiáng)度，又使得得經(jīng)濟(jì)性和耐耐久性體現(xiàn)出出來(lái)。n值混凝土工作性能1.1漿料包裹不住砂、石，坍落度小，且損失大，基本無(wú)流動(dòng)性，擴(kuò)展度小，不適宜泵送1.2漿料能包裹住砂石集料，坍落度滿足設(shè)計(jì)要求，損失小，且適宜于泵送1.4漿料用量過(guò)多，雖然有較大的坍落度和擴(kuò)展度，但膠凝材料用量過(guò)多，不滿足經(jīng)濟(jì)性和耐久性的要求n值與混凝土工工作性能4)骨料用量的校校正由于水泥漿量量需要放大（（步驟10計(jì)算式），對(duì)對(duì)骨料用量進(jìn)進(jìn)行調(diào)整后得得出每立方米混凝凝土中砂、石石、粉煤灰的的用量分別為為796kg、1099kg和160kg，砂率為42%。5）膠凝材料的用用量的計(jì)算漿料體積率，設(shè)水膠比為為λ，則由上式可得故有依據(jù)強(qiáng)度和耐耐久性要求設(shè)設(shè)定水膠比，，借鑒普通混混凝土的水膠膠比取值，鋪鋪裝水泥混凝凝土的水膠比比可在0.34～0.40之間選取，最最后根據(jù)以上上公式求出拌拌合用水量。。通過(guò)上述計(jì)計(jì)算過(guò)程，可可得出水泥、、粉煤灰、水水、砂及石的的用量。減水水劑的摻量可可根據(jù)水泥與與減水劑的適適應(yīng)性分析和和施工和易性性來(lái)確定。6）配合比試驗(yàn)驗(yàn)驗(yàn)證通過(guò)密實(shí)骨架架堆積理論設(shè)設(shè)計(jì)出混凝土土的配合比后后，還需對(duì)其其進(jìn)行試驗(yàn)的的驗(yàn)證：①對(duì)密實(shí)骨架堆堆積法所得配配合比的工作作性能與抗壓壓強(qiáng)度進(jìn)行試試驗(yàn)，檢驗(yàn)其其是否能夠滿滿足橋梁工程程混凝土的技技術(shù)指標(biāo)；②驗(yàn)證密實(shí)骨架架堆積配合比比是否達(dá)到了了減少膠凝材材料用量、提提高工作性能能和耐久性能能的目的。（1）進(jìn)行混凝土土配合比試配配時(shí)，應(yīng)采用用工程中實(shí)際際使用的原材材料，混凝土土的攪拌方法法，宜與生產(chǎn)產(chǎn)時(shí)使用的方方法相同。（2）混凝土配配合比試配時(shí)時(shí)，每盤混凝凝土的最小攪攪拌量應(yīng)大于于15升；當(dāng)采用機(jī)機(jī)械攪拌時(shí)，，其攪拌量不不應(yīng)小于攪拌拌機(jī)額定攪拌拌量的1/4。（3）按計(jì)算的配配合比進(jìn)行試試配時(shí)，首先先應(yīng)進(jìn)行試拌拌，以檢查拌拌合物的性能能。當(dāng)試拌得得出的拌合物物工作性能不不能滿足要求求時(shí)，應(yīng)調(diào)整整用水量、砂砂率、外加劑劑摻量、摻加加方法等；當(dāng)當(dāng)其仍然不能能滿足要求時(shí)時(shí)，應(yīng)調(diào)整水水泥、礦物摻摻合料、外加加劑等材料種種類，直到符符合要求為止止。c.試配、調(diào)整與與確定（4）混凝土工作作性能評(píng)價(jià)指指標(biāo)有：坍落落度、坍落度度經(jīng)時(shí)損失、、壓力泌水、、擴(kuò)展度、倒倒坍落筒流出出時(shí)間等，初初始坍落度一一般宜控制在在180mm～220mm，2h后坍落度宜在在160mm以上，現(xiàn)場(chǎng)澆澆注時(shí)混凝土土坍落度應(yīng)大大于160mm；對(duì)于彎、斜斜、坡橋等特特殊段落，可可根據(jù)具體情情況控制現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)水泥混凝土土澆注時(shí)的坍坍落度大于160mm。（5）制作混凝土土強(qiáng)度試驗(yàn)試試件前，應(yīng)檢檢驗(yàn)混凝土拌拌合物的坍落落度或擴(kuò)展度度、粘聚性、、保水性及拌拌合物的表觀觀密度，并以以此結(jié)果作為為代表相應(yīng)配配合比的混凝凝土拌合物的的性能。（6）進(jìn)行混凝凝土強(qiáng)度試驗(yàn)驗(yàn)時(shí)，一般宜宜試拌三種不不同混凝土配配合比，每種種配合比至少少應(yīng)制作一組組（每組三塊塊）試件，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)到28d時(shí)試壓；；需要時(shí)時(shí)可同時(shí)時(shí)制作幾幾組試件件供3d、7d試壓，提提供參考考配合比比，滿足足施工急急用，但但應(yīng)以標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)護(hù)28d強(qiáng)度或按按現(xiàn)行國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)（粉煤煤灰混凝凝土應(yīng)用用技術(shù)規(guī)規(guī)程）(DG/JT08-230-2006)、現(xiàn)行行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)《粉煤灰在在混凝土土和砂漿漿中應(yīng)用用技術(shù)規(guī)規(guī)程》(JGJ28)等規(guī)定的的齡期強(qiáng)強(qiáng)度的檢檢驗(yàn)結(jié)果果為依據(jù)據(jù)調(diào)整配配合比。。（1）對(duì)混凝凝土性能能指標(biāo)有有特殊要要求時(shí)；；（2）水泥、、外加劑劑或礦物物摻合料料品種、、質(zhì)量有有顯著變變化時(shí)；；（3）該配合合比的混混凝土生生產(chǎn)間斷斷半年以以上時(shí)；；（4）施工環(huán)環(huán)境條件件和天然然原材料料發(fā)生較較大變化化時(shí)。d.當(dāng)遇有下下列情況況之一時(shí)時(shí)，應(yīng)重重新進(jìn)行行配合比比設(shè)計(jì)：：以合江一一橋C30大體積拱拱座混凝凝土、合合江二橋橋塔座C40實(shí)心段混混凝土、、塔實(shí)心心段C50混凝土為為例。該該工程的的相關(guān)原原材料物物理性能能參數(shù)如如下：水泥：重重慶騰輝輝P·O42.5水泥，表表觀密度度3100kg/m3；粉煤灰：：重慶華華珞Ⅰ級(jí)粉煤灰灰，表觀觀密度為為2250kg/m3，Ⅱ級(jí)粉煤灰灰，表觀觀密度2200kg/m3；砂：合江江當(dāng)?shù)氐牡暮由埃碛^密密度為2760kg/m3；卵石：合合江當(dāng)?shù)氐氐穆咽槭?，，表觀密密度為2700kg/m3。密實(shí)骨架架堆積法法設(shè)計(jì)法法算例第一步：：針對(duì)工工程提供供的砂、、石集料料以及粉粉煤灰等等原材料料，進(jìn)行行密實(shí)填填充試驗(yàn)驗(yàn)，具體體方法為為：稱取一定量量（足以填填滿3L容重桶即可可）的干砂砂，按2%的比例往砂砂中添加粉粉煤灰，加加到8%左右，加粉粉煤灰比例例減慢，按按1%的比例往砂砂中添加粉粉煤灰。在在最大單位位重附近，，多做幾次次求取平均均值。同理理，將最密密實(shí)填充的的粉煤灰和和砂的混合合物作為細(xì)細(xì)集料，進(jìn)進(jìn)行與碎石石的最大密密實(shí)填充試試驗(yàn)，得到到下表所示示的數(shù)據(jù)。。水泥（華華新）密度度為3100kg/m3，粉煤灰（（Ⅱ級(jí)）的密度度為2200kg/m3，河卵石的的密度為2700kg/m3，砂的密度度為2760kg/m3，水的密度度為1000kg/m3。αUw/(kg/m3)βUw/(kg/m3)0.051676.70.3520530.081712.20.3820910.101746.70.4021200.121769.40.4221490.151783.30.4521660.201756.50.502140密實(shí)填充數(shù)數(shù)據(jù)對(duì)所得的數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行曲曲線擬合，，所得的拋拋物線圖見(jiàn)見(jiàn)下圖：從上圖看出，，擬合的二次次曲線的方程程為：Y=–9637.7X2+2999X+1544.8，對(duì)其進(jìn)行求求一階導(dǎo)，并并令其為0，可得α=15%時(shí)，Uw=1783.8kg/m3，即粉煤灰與與砂的最大單單位重為1783.8kg/m3。當(dāng)α=15%時(shí)，將粉煤灰灰加入中砂與與碎石的最佳佳混合物中，，同樣可以得得到拋物線如如上圖，其曲曲線方程為：：Y=–9444.6X2+8672.5X+168.24，求一階導(dǎo)，并并令其為0，可得β＝45％，此時(shí)，Uw＝2166kg/m3，即粉煤灰、、砂、石子三三者的最大單單位重為2166kg/m3。粉煤灰+砂密實(shí)填充曲曲線圖粉煤灰+砂+碎石密實(shí)實(shí)填充曲曲線圖第二步：：進(jìn)行相相關(guān)參數(shù)數(shù)設(shè)定，，并按照照公式計(jì)計(jì)算混凝凝土配合合比。強(qiáng)度等級(jí)試驗(yàn)參數(shù)設(shè)定/計(jì)算參數(shù)密實(shí)堆積配合比（kg/m3）UwGSFAλNVvVpWsWaWfWcWwC30216611918281460.381.100.190.217921145150226140C400.331.200.190.237891134139282139C500.311.300.190.257691105135331144密實(shí)堆積積相關(guān)參參數(shù)計(jì)算算結(jié)果根據(jù)上述述試驗(yàn)和和計(jì)算，，獲得的的密實(shí)骨骨架堆積積法混凝凝土配合合比，并并進(jìn)行了了工作性性能和力力學(xué)性能能測(cè)試，，試驗(yàn)結(jié)結(jié)果如下下表：強(qiáng)度等級(jí)水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)砂(kg/m3)碎石(kg/m3)水(kg/m3)減水劑(kg/m3)坍落度(cm)抗壓強(qiáng)度(MPa)7d28dC3022615079211451403.382030.141.6C4028214978911341393.802039.752.5C50*33113576911051444.602150.263.6注：(1)聚羧酸減減水劑的的摻量根根據(jù)具體體施工時(shí)時(shí)對(duì)混凝凝土工作作性能要要求以及及減水劑劑的減水水率、保保塑性能能、含氣氣量、緩緩凝時(shí)間間來(lái)確定定；(2)C50混凝土配配合比采采用的是是Ⅰ級(jí)粉煤灰灰。密實(shí)骨架架堆積法法混凝土土配合比比及性能能實(shí)際施工工配合比比在密實(shí)實(shí)骨架堆堆積法設(shè)設(shè)計(jì)確定定的配合合比基礎(chǔ)礎(chǔ)上進(jìn)行行了微調(diào)調(diào)，也能能滿足《普通混凝凝土配合合比設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)程》JGJ55-2000，確定混混凝土的的實(shí)際施施工配合合比及性性能如下下表：強(qiáng)度等級(jí)水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)砂(kg/m3)碎石(kg/m3)水(kg/m3)減水劑(kg/m3)坍落度(cm)抗壓強(qiáng)度(MPa)7d28dC3022515079211301453.382128.040.1C4024018077411151403.802040.854.0C5032913175411211384.702148.362.7通過(guò)對(duì)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)混凝凝土的溫溫度監(jiān)控控，測(cè)得得的C30大體積塔塔座混凝凝土實(shí)際際溫升為為29℃，采用Ⅰ級(jí)粉煤灰灰制進(jìn)行行C40承臺(tái)大體體積混凝凝土的配配制時(shí)，，以50kg的粉煤灰灰等量取取代水泥泥，混凝凝土絕熱熱溫升為為32℃，在不通通冷卻水水管的情情況下，，混凝土土內(nèi)外溫溫差均小小于25℃。實(shí)際施工工配合比比及性能能合江一橋橋拱座、、二橋承承臺(tái)和塔塔實(shí)心段段混凝土土施工配配合比(kg/m3)合江二橋橋2號(hào)墩承臺(tái)臺(tái)長(zhǎng)37.6×20.1××6米，一次次性澆注注。入模模溫度為為28攝氏度，，最高溫溫度為61.8℃，內(nèi)外最最大溫差差23.5℃。90天強(qiáng)度達(dá)達(dá)到63MPa，PH值12.6。合江二橋塔柱柱實(shí)心段26.5×14.7×3米，一次性澆澆注。入模溫溫度為30℃，最高溫度為為58.9℃，內(nèi)外最大溫溫差19.7℃。合江一橋拱座座C30大體積混凝土土，總方量為為11000方，28天強(qiáng)度38~41MPa，90天強(qiáng)度53~57MPa，新拌混凝土土PH值12.4。入模溫度25℃，混凝土最高高溫度53~55℃℃，內(nèi)外溫差19℃，未出現(xiàn)裂縫縫A、高活性補(bǔ)償償收縮礦物摻摻合料RA研發(fā)了由鋼渣、礦渣、、硫鋁酸鹽水水泥熟料和石石膏混合而成的具具有高活性和和補(bǔ)償收縮功功能的干粉狀狀高活性補(bǔ)償償收縮礦物摻摻合料(RA)，該體系中四種種成分相互作作用、協(xié)調(diào)發(fā)發(fā)展，利用硫硫鋁酸鹽水泥泥熟料和石膏膏的早期反應(yīng)應(yīng)生成鈣釩石石，提供強(qiáng)度度和發(fā)揮其補(bǔ)補(bǔ)償收縮功能能，鋼渣中的的f-CaO、f-MgO中后期水化生生成Ca(OH)2、Mg（OH）2體積膨脹，補(bǔ)補(bǔ)償混凝土的的收縮。同時(shí)時(shí)，體系中的的磨細(xì)高爐礦礦渣粉、鋼渣渣粉與水泥匹匹配發(fā)揮其高高活性，使得得該礦物摻合合料既具有高高活性也具有有持續(xù)膨脹補(bǔ)補(bǔ)償收縮的功功能。38為了進(jìn)一步降降低混凝土溫溫升，減少收收縮，開(kāi)發(fā)了了以下功能材材料39編號(hào)水泥kg/m3粉煤灰kg/m3RAkg/m3抗壓強(qiáng)度/MPa膨脹率×10-428d84d氯離子擴(kuò)散系數(shù)/m2/s28d碳化深度/mm抗裂等級(jí)28d90dC3010015014042.453.40.5~1.02.5×10-125.0ⅤC4014014014056.569.10.3~0.81.8×10-123.5ⅤC5023013012064.774.8-0.3~0.51.5×10-121.0Ⅴ表1高活性補(bǔ)償收收縮礦物摻合合料制備的混混凝土性能混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30C40C50最高溫度（取消冷卻水管，℃）50~5557~6365~70水化溫升（℃）20~2527~3335~40表2采用高活性補(bǔ)補(bǔ)償收縮礦物物摻合料制備備的混凝土的的最高溫度和和水化溫升(℃)注：入模溫度度30℃武漢中北路跨跨楚河橋各組分用量（kg/m3）坍落度（cm）抗壓強(qiáng)度（MPa）水水泥粉煤灰RA砂石減水劑0h1h7d28d14514014014078511004.822.019.535.455.3入模溫度為10℃，混凝土最最高溫度40.2℃℃，最大內(nèi)表表溫差均小小于21℃，在分塊澆筑+混凝土配合合比優(yōu)化設(shè)設(shè)計(jì)的綜合溫控控措施溫度控制效果果效果明顯顯，沒(méi)有產(chǎn)產(chǎn)生溫度裂裂縫。中北路跨楚楚河橋橋臺(tái)臺(tái)長(zhǎng)約66.80m，寬約7.70m，高約3.20m，屬于大體體積混凝土土結(jié)構(gòu)。本本工程綜合合采用設(shè)置置后澆段分分塊澆筑以以及配合比比優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)減少水泥泥用量的方方法，降低低水化熱，，達(dá)到取消消冷卻水管管，抑制橋橋臺(tái)混凝土土結(jié)構(gòu)溫度度裂縫產(chǎn)生生的目的。。武漢東一路路跨楚河橋橋各組分用量（kg/m3）坍落度（cm）抗壓強(qiáng)度（MPa）水水泥粉煤灰RA砂石減水劑0h1h7d28d14514014014078511004.822.019.535.455.3入模模溫溫度度為為10℃℃，混凝凝土土內(nèi)內(nèi)部部最最高高溫溫度度小小于于60.5℃℃，斷斷面面平平均均最最高高溫溫度度小小于于58.9℃℃，橋橋臺(tái)臺(tái)大大體體積積混混凝凝土土內(nèi)內(nèi)表表最最大大溫溫差差小小于于22.6℃℃，，沒(méi)沒(méi)有有產(chǎn)產(chǎn)生生溫溫度度裂裂縫縫。。東一一路路跨跨楚楚河河橋橋單單個(gè)個(gè)橋橋臺(tái)臺(tái)基基礎(chǔ)礎(chǔ)采采用用6根φ2.5m鉆孔孔灌灌注注樁樁，，其其中中0#橋臺(tái)臺(tái)長(zhǎng)長(zhǎng)約約42.00m，寬寬約約10.20m，高高約約4.00m，混混凝凝土土澆澆筑筑方方量量約約為為1713.60m3；1#橋臺(tái)臺(tái)長(zhǎng)長(zhǎng)約約47.30m，寬寬約約10.20m，高高約約4.00m，混混凝凝土土澆澆筑筑方方量量約約為為1929.84m3，0#和1#橋臺(tái)臺(tái)均均屬屬于于大大體體積積混混凝凝土土結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)。。復(fù)摻粉粉煤灰灰和礦礦粉的的大體體積混混凝土土配合合比（（kg/m3）復(fù)摻粉粉煤灰灰和礦礦粉的的大體體積混混凝土土的性性能標(biāo)號(hào)坍落度（mm）抗壓強(qiáng)度（MPa）收縮（×10-6）0h1h3d7d28d3d7d28dC3022020019.832.545.8101168231C4022020023.537.952.1112188262C5021019529.647.665.3128204299標(biāo)號(hào)水水泥粉煤灰礦粉砂石減水劑C301429615015079510553.8C4014514014014078010604.73C5015023013012077010505.28復(fù)摻礦礦粉和和粉煤煤灰的的大體體積混混凝土土配合合比優(yōu)優(yōu)化設(shè)設(shè)計(jì)降低水水化溫溫升，，但增增大了了混凝凝土的的自收收縮C、減縮增韌韌劑的開(kāi)發(fā)發(fā)以有機(jī)硅氧氧烷基團(tuán)與與聚醚基團(tuán)團(tuán)進(jìn)行修飾飾，優(yōu)化氨氨基甲酸酯酯嵌段共聚聚物結(jié)構(gòu)，，制備出具具有減縮與與增韌作用用的外加劑劑，探明了了以網(wǎng)絡(luò)狀骨架架結(jié)構(gòu)為特征的減減縮增韌機(jī)機(jī)理。_____SidechainLongsidechain較低的摻量量、分散、減縮、、增韌聚合物網(wǎng)絡(luò)絡(luò)骨架結(jié)構(gòu)構(gòu)編號(hào)水泥粉煤灰水粗集料細(xì)集料減水劑減縮增韌劑%減縮劑：增韌劑135013015410537631.2%\\235013015410537631.2%1.0%1:1335013015410537631.2%1.0%1:2435013015410537631.2%1.0%1:328d抗折強(qiáng)度混凝土自收收縮率單摻粉煤灰灰C50大體積混凝凝土低溫升抗裂裂混凝土與與普通混凝凝土收縮對(duì)對(duì)比結(jié)果標(biāo)號(hào)水水泥粉煤灰礦粉砂石減水劑減縮增韌劑C30（抗裂）1429615916379510553.84.2C30（普通）158290100/79510553.8/C40（抗裂）14513014014079510554.14.4C40（普通）15533080/77010704.8/C50（抗裂）15023013012077010505.284.8C50（普通）15040080/75010705.8/標(biāo)號(hào)3d*10-67d*10-628d*10-660d*10-6180d*10-6C30（抗裂）59113174203246C30（普通）101168231304382C40（抗裂）75129203233286C40（普通）112188262322412C50（抗裂）88143230263319C50（普通）128204299346458承臺(tái)，直徑徑40.6m，厚6m，C30塔座下部30*26m，上部25*21m厚2.5m，C40塔柱下部實(shí)實(shí)心段24*18m，厚9m，C50塔，中部實(shí)實(shí)心段19*18m,10.7厚,C50嘉紹斜拉橋橋，塔高173m嘉紹大橋大大體積混凝凝土推薦配配合比（kg/m3）嘉紹大橋大大體積混凝凝土的性能能標(biāo)號(hào)坍落度（mm）抗壓強(qiáng)度（MPa）28d碳化深度(mm)抗凍等級(jí)氯離子滲透系數(shù)（×10-12m2/s）0h1h3d7d28dC3022020019.832.545.85.0F3002.0C4022020023.537.952.13.5F3001.5C5021019529.647.665.32.0F3001.0標(biāo)號(hào)水水泥粉煤灰礦粉砂石減水劑減縮增韌劑C301429615015079510553.84.0C4014514014014078010604.734.4C5015023013012077010505.284.8礦物摻合料料對(duì)混凝土土孔溶液離離子堿度的的影響承臺(tái)第一層層第3天水化熱溫溫度云圖承臺(tái)第一層層第7天水化熱溫溫度云圖層號(hào)最高溫度/℃最大溫差/℃承臺(tái)第一層56.821.5承臺(tái)第二層60.323.8大體積混混凝土溫溫控計(jì)算算——嘉紹大橋橋（無(wú)冷冷卻水管管）承臺(tái)第二二層第3天水化熱熱溫度云云圖承臺(tái)第二二層第7天水化熱熱溫度云云圖塔座第3天水化熱熱溫度云云圖塔座第7天水化熱熱溫度云云圖層號(hào)最高溫度最大溫差塔座68.123.1塔座混凝凝土溫度度應(yīng)力場(chǎng)場(chǎng)齡期第3天第7天第28天塔座0.4330.7461.028塔座混凝凝土最大大主應(yīng)力力表（（MPa）塔座混凝凝土溫度度分析結(jié)結(jié)果（℃）下塔柱第第一層第第3天水化熱熱溫度云云圖下塔柱第第一層第第7天水化熱溫度度云圖下塔柱第二層層第3天水化熱溫度度云圖下塔柱第二層層第7天水化熱溫度度云層號(hào)最高溫度/℃最大溫差/℃下塔柱第一層68.123.7下塔柱第二層68.221.5下塔柱混凝土土溫度應(yīng)力場(chǎng)場(chǎng)齡期第3天第7天第28天下塔柱第一層0.421.081.59下塔柱第二層0.511.01.43下塔柱混凝土土最大主應(yīng)力力表（Mpa）中下塔柱第一一層第3天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中下下塔塔柱柱第第一一層層第第7天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中下下塔塔柱柱第第二二層層第第3天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中下下塔塔柱柱第第二二層層第第7天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中下下塔塔柱柱第第三三層層第第3天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中下下塔塔柱柱第第三三層層第第7天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖層號(hào)最高溫度/℃最大溫差/℃中下塔柱第一層55.222.8中下塔柱第二層67.023.3中下塔柱第三層67.322.5中下下塔塔柱柱混混凝凝土土溫溫度度應(yīng)應(yīng)力力場(chǎng)場(chǎng)齡期第3天第7天第28天中下塔柱第一層0.410.901.41中下塔柱第一層0.521.031.59中下塔柱第一層0.500.901.50中下下塔塔柱柱混混凝凝土土最最大大主主應(yīng)應(yīng)力力表表（（Mpa）中上上塔塔柱柱第第一一層層第第3天水水化化熱熱溫溫度度云云圖圖中上上塔塔柱柱第第一一層層第第7天水化化熱溫溫度云云圖中上塔塔柱第第二層層第3天水化化熱溫溫度云云圖中上塔塔柱第第二層層第7天水化化熱溫溫度云云圖層號(hào)最高溫度/℃最大溫差/℃中下塔柱第一層50.022.5中下塔柱第二層56.823.9齡期第3天第7天第28天下塔柱第一層0.410.781.39下塔柱第一層0.560.901.46中上塔塔柱混混凝土土溫度度應(yīng)力力場(chǎng)中上塔塔柱混混凝土土最大大主應(yīng)應(yīng)力表表（Mpa）大體積積混凝凝土劈劈裂抗抗拉強(qiáng)強(qiáng)度（（Mpa）齡期（d）3728C30混凝土1.192.683.42C40混凝土1.872.903.57C50混凝土1.933.213.95溫控施工工的現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)監(jiān)測(cè)承臺(tái)溫度度測(cè)點(diǎn)平平面布置置圖（單單位：mm）根據(jù)承臺(tái)臺(tái)、塔座座及塔柱柱結(jié)構(gòu)特特點(diǎn)和溫溫度場(chǎng)計(jì)計(jì)算成果果，擬在在各層埋埋設(shè)溫度度傳感器器，溫度度傳感器器為PN結(jié)溫度傳傳感器，，溫度檢檢測(cè)儀采采用PN-4C型數(shù)字多多路自動(dòng)動(dòng)巡回檢檢測(cè)控制制儀。溫度傳感感器主要要技術(shù)性性能：測(cè)測(cè)溫范圍圍-50℃℃~+150℃℃；工作誤誤差+0.5℃；分辨率率0.1℃℃；平均靈靈敏度-2.1（mv/℃）。承臺(tái)第一一層混凝凝土測(cè)溫溫點(diǎn)剖面面布置圖圖（單位位：mm）承臺(tái)混凝凝土第一一層布置置3層測(cè)溫點(diǎn)點(diǎn)，位于于0.5m、1.25m、2m的位置承臺(tái)第二二層混凝凝土測(cè)溫溫點(diǎn)剖面面布置圖圖（單位位：mm）承臺(tái)混凝凝土第二二層布置置3層測(cè)溫點(diǎn)點(diǎn)，位于于0.5m、1.75m、3m的位置。。塔座溫度度測(cè)點(diǎn)平平面布置置圖（單單位：mm）塔座混凝凝土測(cè)溫溫點(diǎn)剖面面布置圖圖(單位：mm)塔座混凝凝土布置置三層測(cè)測(cè)溫點(diǎn)，，位于0.5m、1.3m和2.1m的位置下塔柱實(shí)實(shí)心段溫溫度測(cè)點(diǎn)點(diǎn)平面布布置圖（（單位：：mm）下塔柱實(shí)實(shí)心段混混凝土測(cè)測(cè)溫點(diǎn)剖剖面布置置圖（單單位：mm）下塔柱各各層布置置測(cè)溫點(diǎn)點(diǎn)，位于于0.5m、1.5m和2.5m的位置中下塔柱柱連接段段溫度測(cè)測(cè)點(diǎn)平面面布置圖圖（單位位：mm）中下塔柱連接接段混凝土測(cè)測(cè)溫點(diǎn)剖面布布置圖（單位位：mm）中下塔柱各層層布置測(cè)溫點(diǎn)點(diǎn)，位于0.5m、2.25m和4.0m的位置中上塔柱連接接段溫度測(cè)點(diǎn)點(diǎn)平面布置圖圖（單位：mm）中上塔柱連接接段混凝土測(cè)測(cè)溫點(diǎn)剖面布布置圖（單位位：mm）中上塔柱各層層布置測(cè)溫點(diǎn)點(diǎn)，位于0.5m、2.15m和3.8m的位置。同時(shí)檢測(cè)大氣氣溫度，混凝凝土澆筑溫度度。在混凝土澆筑筑前完成傳感感器的埋設(shè)及及保護(hù)工作，，并將電纜接接至測(cè)試房，，保護(hù)材料主主要為角鋼和和塑料泡沫。。各項(xiàng)測(cè)試應(yīng)應(yīng)在混凝土澆澆筑后立即進(jìn)進(jìn)行，連續(xù)不不斷。混凝土土的溫度測(cè)試試，峰值以前前每2小時(shí)觀測(cè)一次次，峰值出現(xiàn)現(xiàn)后，每4小時(shí)觀測(cè)一次次，持續(xù)5天，轉(zhuǎn)入每天天測(cè)2次，直至基本本穩(wěn)定。每次次檢測(cè)完后及及時(shí)填寫混凝凝土測(cè)溫記錄錄表。嘉紹大橋承臺(tái)臺(tái)大體積混凝凝土溫控結(jié)果果Z3墩承臺(tái)大體積積混凝土第一次澆筑厚度為2.5m，在預(yù)埋冷卻卻水管未進(jìn)行通冷卻卻水降溫的情情況下，升溫階段持持續(xù)3天，入模溫度35℃，氣溫39℃，混凝土最高溫溫度為66.2℃℃，最大內(nèi)外溫差差為19.8℃℃，其最高升溫及及最大內(nèi)外溫溫差均在第二二層測(cè)點(diǎn)范圍圍內(nèi)出現(xiàn)；承承臺(tái)大體積混混凝土第二次澆筑厚度為3.5m，在未通冷卻水水進(jìn)行降溫的的情況下，升溫階段持續(xù)續(xù)3天，最高溫度度為66.3℃℃，斷面最高平平均溫度為64.9℃℃，最大內(nèi)外溫差差為20.9℃℃，其最高升溫及及最大內(nèi)外溫溫差均在第二二層測(cè)點(diǎn)范圍圍內(nèi)出現(xiàn)。由由有限元分析析結(jié)果及力學(xué)學(xué)試驗(yàn)結(jié)果可可知，承臺(tái)混混凝土7d劈裂抗拉強(qiáng)度度為2.1MPa，28d劈裂抗拉強(qiáng)度度為3.3，均大于同齡期期下混凝土溫溫度應(yīng)力，且且有較大安全全系數(shù)。主墩承臺(tái)及樁樁基礎(chǔ)平面圖圖主墩承臺(tái)布置置立面圖大榭二橋主墩墩基礎(chǔ)位于水水中，單墩基基礎(chǔ)采用22根φ3.0m～2.5m鉆孔灌注樁，，樁基呈梅花花形布置。從從減少承臺(tái)阻阻水面積及利利于通航的角角度考慮，承承臺(tái)與主塔按按斜交10°布置，承臺(tái)兩兩端采用圓端端型。承臺(tái)寬寬26.4m、長(zhǎng)38.22m、厚5.0m，封底混凝土土厚1.5m。寧波大榭二橋橋編號(hào)水kg/m3水泥kg/m3粉煤灰kg/m3礦粉kg/m3砂kg/m3石kg/m3減水減縮增韌劑kg/m3初凝時(shí)間h坍落度(cm)抗壓強(qiáng)度（MPa）0h1h7d28d113213517513080510008.81722184452213615517511080510008.81722194452配合比設(shè)計(jì)項(xiàng)目抗裂等級(jí)抗凍標(biāo)號(hào)抗蝕系數(shù)

Cl?擴(kuò)散系數(shù)×10?12m2/s性能VF30098.5%

1.4性能指標(biāo)1.溫度場(chǎng)分析大榭承臺(tái)第一一層3d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第一一層7d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第一一層28d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第二二層3d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第二二層7d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第二二層3d溫度云圖未通冷卻水通冷卻水大榭承臺(tái)第第二層28d溫度云圖未通冷卻水水通冷卻水溫度效應(yīng)對(duì)對(duì)比分析層號(hào)不通水通水最高溫度最大溫差最高溫度最大溫差第一層43.5/51.620.7/22.537.2/47.719.6/20.3第二層46.8/54.722.6/23.942.8/50.920.8/20.9由分析結(jié)果果可知，通通冷卻水后后第一層的的最高溫升升降低了6.3℃，最大溫差差降低了1.1℃；第二層的的最高溫升升降低了4.0℃，最大溫差差降低了1.8℃℃。而取消冷冷卻水管管施工仍仍滿足《大體積混混凝土施施工規(guī)范范》中規(guī)定溫溫差不宜宜大于25℃，澆筑體體表面與與大氣溫溫差滿不不宜大于于20℃的要求。。出于經(jīng)經(jīng)濟(jì)及施施工進(jìn)度度等相關(guān)關(guān)考慮，，建議可可取消冷冷卻水管管施工。。2.應(yīng)力場(chǎng)分分析大榭承臺(tái)臺(tái)第一層層3d應(yīng)力云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水大榭承臺(tái)臺(tái)第一層層7d應(yīng)力云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水大榭承臺(tái)臺(tái)第一層層28d應(yīng)力云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水大榭承臺(tái)臺(tái)第二層層3d應(yīng)力云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水大榭承臺(tái)臺(tái)第二層層7d應(yīng)力云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水大榭承臺(tái)臺(tái)第二層層28d溫度云圖圖未通冷卻卻水通冷卻水水應(yīng)力結(jié)果果對(duì)比分分析層號(hào)通水最大拉應(yīng)力(MPa)不通水最大拉應(yīng)力(MPa)3d7d28d3d7d28d第一層0.370.690.990.440.710.98第二層0.450.751.110.510.751.01齡期(d)3728承臺(tái)C40混凝土1.832.873.48應(yīng)力分析析結(jié)果大榭承臺(tái)臺(tái)C40混凝土劈劈裂抗拉拉強(qiáng)度(MPa)分析結(jié)果果可知，，取消冷冷卻水管管進(jìn)行施施工的情情況下，，混凝土土各齡期期下的劈劈裂抗拉拉強(qiáng)度均均大于溫溫度應(yīng)力力。應(yīng)力結(jié)果果結(jié)果分分析由上述應(yīng)應(yīng)力云圖圖結(jié)果可可知，未未通水時(shí)時(shí)最大拉拉應(yīng)力出出現(xiàn)在混混凝土外外表面，，且分布布較均勻勻；而而通水時(shí)時(shí)最大拉拉應(yīng)力出出現(xiàn)在混混凝土與與冷卻水水管的接接觸部分分，且分分布較為為集中，，在冷卻卻水管與與內(nèi)部混混凝土間間較大的的溫度梯梯度下，，即使大大體積混混凝土表表面可能能未見(jiàn)裂裂縫，但但兩者的的接觸部部分仍然然可能產(chǎn)產(chǎn)生無(wú)法法修復(fù)的的溫度裂裂縫，從從而影響響到大體體積混凝凝土的長(zhǎng)長(zhǎng)期耐久久性能。。出于經(jīng)經(jīng)濟(jì)及及工程程質(zhì)量量等相相關(guān)考考慮，，最后確確定施施工方方案取取消冷冷卻水水管施施工。。大榭二二橋Ⅱ標(biāo)，，承臺(tái)臺(tái)長(zhǎng)38.22m、、寬26.4m、厚厚5.0m，屬大體體積混混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)。根根據(jù)本本工程程承臺(tái)臺(tái)大體體積混混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)的特特點(diǎn)，，綜合合采用用低溫升升抗裂裂大體體積混混凝土土的配配合比比設(shè)計(jì)計(jì)方法法和分層層澆筑筑的施施工方方法，，降低低大體體積混混凝土土結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)部部升溫溫，達(dá)達(dá)到取取消冷冷卻水水管，，抑制制橋臺(tái)臺(tái)混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)溫溫度裂裂縫產(chǎn)產(chǎn)生的的目的的。在未進(jìn)進(jìn)行預(yù)預(yù)埋冷冷卻水水管施施工的的情況況下，，第一一層（（1.5m）混凝土土最高溫溫度為34.6℃，最大內(nèi)內(nèi)外溫差差為18.5℃；第二層層（3.5m）混凝土最最高溫度度為51.3℃，最大內(nèi)內(nèi)外溫差差為21.1℃。施工完完畢后均均未見(jiàn)溫溫度裂縫縫的產(chǎn)生生，施工工效果優(yōu)優(yōu)良。5高標(biāo)號(hào)大大體積混混凝土梯梯度結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)塔，中部部實(shí)心段段19*18m,10.7厚,C50塔柱下部部實(shí)心段段24*18m，厚9m，C50塔柱實(shí)心心段高標(biāo)標(biāo)號(hào)大體體積混凝凝土存在在通水困困難，取取消冷卻卻水管存存在開(kāi)裂裂的風(fēng)險(xiǎn)險(xiǎn)，安全全系數(shù)低低！根據(jù)材料料復(fù)合設(shè)設(shè)計(jì)原理理，設(shè)計(jì)計(jì)采用在在大體積積混凝土土的邊部部采用通通過(guò)增韌韌增穩(wěn)技技術(shù)制備備出纖維維增強(qiáng)高高韌性混混凝土，，中部采采用低溫溫升高抗抗裂混凝凝土，形形成連續(xù)續(xù)（無(wú)冷冷縫）的的高抗裂裂大體積積混凝土土梯度結(jié)結(jié)構(gòu)。高韌性抗抗裂大體體積混凝凝土配合合比設(shè)計(jì)計(jì)編號(hào)水泥粉煤灰砂石水高強(qiáng)有機(jī)聚合物纖維礦粉減水劑A減縮增韌劑B-C3023016079510551454—0.90.8B-C4028014080210731494.5—1.10.8B-C5035013081510671555.2—1.20.8C-C30100150795105514541300.90.8C-C4014014080210731494.51401.20.8C-C5023013081510671555.2/1.01201.40.8編號(hào)抗壓強(qiáng)度/MPa劈裂抗拉強(qiáng)度/MPa抗裂性能評(píng)定等級(jí)7d28d3d7d28dB-C3032.446.71.92.73.9VB-C4039.154.22.53.44.6VB-C5050.061.43.14.35.5VC-C3032.545.81.72.84.0VC-C4032.252.92.53.34.7VC-C5041.059.43.3/3.14.4/4.25.6/5.3V由于高強(qiáng)強(qiáng)有機(jī)聚聚合物纖纖維的摻摻入，混混凝土的的劈裂抗抗拉強(qiáng)度度出現(xiàn)了了大幅增增長(zhǎng)，加加入減縮縮增韌劑劑后，C30、C40、C50高韌性抗裂大大體積混凝土土的抗裂等級(jí)級(jí)均達(dá)到V級(jí)，混凝土的抗裂裂性能優(yōu)良。嘉紹大橋塔柱實(shí)心段梯梯度結(jié)構(gòu)應(yīng)用用情況廣東長(zhǎng)大集團(tuán)團(tuán)承擔(dān)的3塔的建設(shè)應(yīng)用用結(jié)果表明：：塔柱上、中中、下實(shí)心段段C50大體積混凝土未出現(xiàn)溫度裂裂縫。2、抗水分散、、自密實(shí)、低低溫升抗裂混混凝土A、由纖維素類類水溶性聚合合物羥乙基纖纖維素作為抗抗水分散主劑劑，復(fù)配無(wú)機(jī)機(jī)增粘保水組組分和緩凝組組分，研制出出適用于水下下抗分散大體體積混凝土的的專用外加劑劑WHT-1。B、通過(guò)對(duì)抗水水分散劑及膠膠凝材料用量量的影響分析析，設(shè)計(jì)出適適合施工要求求的水下不分分散、自密實(shí)實(shí)、低溫升、、高抗裂性能能的混凝土配配合比?？顾址稚ⅰ?、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土配合比比設(shè)計(jì)計(jì)（1）抗水水分散散劑的的摻量量水下下不分分散混混凝土土性能能的影影響C20抗水分分散、、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土性能C20抗水分分散、、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土配合合比（（Kg/m3）配合比比用量量不變變的情情況下下，隨隨著抗抗水分分散劑劑摻量量的增增加，，水下下不分分散混混凝土土的初初始坍坍落度度逐漸漸變小小，并并且坍坍落度度損失失快；；另外外，隨隨著抗抗水分分散劑劑摻量量的增增加，，水下下不分分散混混凝土土的水水陸強(qiáng)強(qiáng)度比比先增增大，，摻量量增到到0.6%時(shí)，水水陸強(qiáng)強(qiáng)度比比基本本不變變；所所以，，綜合合水下下不分分散混混凝土土的工工作狀狀態(tài)和和經(jīng)濟(jì)濟(jì)效益益，優(yōu)優(yōu)選抗抗水分分散劑劑最佳佳摻量量0.4%。編號(hào)CFUEA砂大石水PCWHT%12201303082010851553.80.222201303082010851553.80.432201303082010851553.80.6編號(hào)坍落度/mm擴(kuò)展度/mm7d抗壓強(qiáng)度水陸比28d抗壓強(qiáng)度水陸比0h2h0h2h水中陸地水中陸地124022060060016.821.60.7828.136.00.78223022058057017.720.80.8530.335.20.86321021055053017.219.80.8730.133.80.89（2）C30抗水分分散、、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土C30抗水分分散、、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土C30抗水分分散、、自密密實(shí)、、低溫溫升抗抗裂混混凝土土配合比比（Kg/m3）膠凝材材料總總用量量不變變時(shí)，，隨著著水泥泥用量量增加加和粉粉煤灰灰用量量降低低，需需水量量不斷斷增加加才能能保證證水下下不分分散混混凝土土工作作狀態(tài)態(tài)和經(jīng)經(jīng)時(shí)工工作狀狀態(tài)保保持一一致。。由于于抗水水分散散劑、、高效效減水水保塑塑劑和和基本本配合合比沒(méi)沒(méi)有變變化，，7d、28d水陸強(qiáng)度比比基本不變變，均滿足足設(shè)計(jì)要求求；在此，，考慮封底底混凝土為為C30高性能混凝凝土，優(yōu)選選配合比4進(jìn)行研究。。編號(hào)CFUEA砂碎石水PCWHT%12501403081010401604.20.222501403081010401604.20.432501403081010401604.20.6編號(hào)坍落度/mm擴(kuò)展度/mm7d抗壓強(qiáng)度水陸比28d抗壓強(qiáng)度水陸比0h2h0h2h水中陸地水中陸地125022061060024.329.50.7836.344.80.81224023063057025.428.90.8539.244.50.88321021060053023.326.50.8837.641.80.90應(yīng)用結(jié)果表表明：課題研究的的抗水分散散自密實(shí)低低溫升抗裂裂混凝土的的性能均達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)要要求，封底底混凝土無(wú)無(wú)裂縫、滲滲水，效果果良好。嘉紹C20大榭C30編號(hào)水(kg/m3)水泥(kg/m3)粉煤灰(kg/m3)礦粉(kg/m3)粉煤灰微珠(kg/m3)聚丙烯腈纖維(kg/m3)砂(kg/m3)石(kg/m3)減水劑(Wb%)減縮劑(Wb%)114523013012000.881110180.90.82145230130100200.881110180.90.8314523013090300.881110180.90.8414523013070500.881110180.90.8坍落度(mm)抗壓強(qiáng)度(MPa)劈裂抗拉強(qiáng)度擴(kuò)展度（mm）T50U型箱填充高度(mm)V型漏斗通過(guò)時(shí)間0h2h7d28d7d28d22020545.361.14.45.661015s33520s22020043.862.34.25.561014