氨合成塔說明書

摘要氨合成塔被稱為合成氨廠的心臟，它是整個合成氨廠生產(chǎn)過程中的主要關(guān)鍵設(shè)備之一。本次氨合成塔設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括工藝流程的設(shè)計(jì)、內(nèi)件結(jié)構(gòu)、材料、外殼結(jié)構(gòu)的選擇、工藝計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算、消防及其它輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)、主要零部件的制造工藝、安裝、檢查與維修。是以提高其工作能力、生產(chǎn)效率為目的而設(shè)計(jì)的操作方案。本題目涉及的知識面很廣，包括工程制圖、材料力學(xué)、機(jī)械原理、機(jī)械設(shè)計(jì)、化工原理、過程機(jī)械制造、過程流體機(jī)械、過程設(shè)備設(shè)計(jì)、GB12337-1998及GB150-1998等。關(guān)鍵字：氨合成塔工藝計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算輔助設(shè)備設(shè)計(jì)AbstractSyntheticammoniatowerknownastheheartofsyntheticammoniaplant,whichisthesyntheticammoniaplantproductionprocessoneofthekeyequipment.Thisisthedesignofsyntheticammoniatower,thedesignincludesprocessesforthedesign,withinastructure,materials,mechanicalstructurechoice,craftscalculation,thecalculationofintensity,fireandotherancillaryequipmentdesign,themaincomponentsofmanufacturingprocesses,installation,inspectionandmaintenance.Isworkingtoenhanceitscapacity,efficiencyofproductiondesignforthepurposeoftheoperation.Thetopicscoveredawiderangeofknowledge,includingengineeringmapping,materialsmechanics,mechanicalprinciples,mechanicaldesign,chemicalengineeringprinciples,processengineering,processfluidmachineryprocessequipmentdesign,GB12337-1998andGB150-1998Keyword:syntheticammoniatower；craftscalculation；thecalculationofintensity；ancillaryequipmentdesign目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"摘要IAbstractII\o"CurrentDocument"第1章緒論1\o"CurrentDocument"1.1氨合成塔的發(fā)展?fàn)顩r1\o"CurrentDocument"1.2氨合成塔的設(shè)計(jì)要求1\o"CurrentDocument"1.3氨合成塔的設(shè)計(jì)原則1\o"CurrentDocument"第2章氨合成塔的工藝設(shè)計(jì)3\o"CurrentDocument"2.1氨合成塔的工藝流程3\o"CurrentDocument"2.2工藝條件32.3物料衡算42.4熱量衡算4\o"CurrentDocument"第3章氨合成塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6\o"CurrentDocument"3.1材料選用6\o"CurrentDocument"3.2觸媒筐方案計(jì)算63.2.1已知條件6\o"CurrentDocument"3.2.2內(nèi)件結(jié)構(gòu)選型63.2.3觸媒筐結(jié)構(gòu)方案7\o"CurrentDocument"3.2.4各傳熱系數(shù)的計(jì)算8\o"CurrentDocument"3.2.5對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)123.3熱交換器的計(jì)算143.3.1設(shè)備選型及設(shè)計(jì)條件14\o"CurrentDocument"換熱器熱量計(jì)算14\o"CurrentDocument"3.3.3換熱器有效長度的計(jì)算16\o"CurrentDocument"3.3.4計(jì)算總傳熱系數(shù)K203.3.5換熱器管板厚的確定213.3.6換熱管穩(wěn)定性校核22\o"CurrentDocument"3.4氨合成塔筒體設(shè)計(jì)233.5氨合成塔封頭的設(shè)計(jì)243.5.1封頭的結(jié)構(gòu)形式24\o"CurrentDocument"封頭的設(shè)計(jì)計(jì)算24\o"CurrentDocument"3.6確定群座壁厚253.7風(fēng)載荷計(jì)算26\o"CurrentDocument"3.8地震載荷的計(jì)算283.9各種載荷產(chǎn)生的軸向應(yīng)力計(jì)算28\o"CurrentDocument"3.10塔體強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性校驗(yàn)293.11裙座強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性校驗(yàn)303.12基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)31\o"CurrentDocument"第4章氨合成塔的安裝和維護(hù)檢查334.1氨合成塔的安裝334.1.1底座的安裝33\o"CurrentDocument"4.1.2外筒的氨裝33\o"CurrentDocument"4.1.3內(nèi)件的安裝34\o"CurrentDocument"4.3氨合成塔的檢查35\o"CurrentDocument"4.3.1定期檢查36\o"CurrentDocument"4.3.2非定期檢查36\o"CurrentDocument"結(jié)論37\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn)38\o"CurrentDocument"致謝39第1章緒論1.1氨合成塔的發(fā)展?fàn)顩r我國的氨合成工業(yè)從薄弱迅速發(fā)展起來，在短短幾年里設(shè)計(jì)和采用了三套管、單管并流、兩次合成等多種新型氨合成塔；換熱器的型式也發(fā)生了很大的變化，從單一轉(zhuǎn)化為多樣化，高效傳熱，回收熱能、節(jié)省能源，使氨合成塔的生產(chǎn)能力大大提高，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)有所改善。有很多知識分子投入氨生產(chǎn)的研究和生產(chǎn)當(dāng)中，大多數(shù)的氨合成廠都在進(jìn)一步的擴(kuò)建當(dāng)中。隨著合成氨技術(shù)的不斷發(fā)展，氨合成塔向單系列、大型化、節(jié)能型方向發(fā)展。目前我國有大型氨合成裝置30套，所使用氨合成塔有5種類型，即凱洛格型、托普索型、伍德型、布朗型、卡薩利型。這些塔型根據(jù)氣體流動方向不同，分為軸向流型、徑向流型和軸徑向流型，各有所長。軸向流塔操作穩(wěn)定，催化劑裝量多；徑向流塔效率高，壓力降小,操作敏感性強(qiáng)，要求高效催化?？傊?，我國的氨合成工藝經(jīng)過趕上了發(fā)達(dá)國家水平，為我國的工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)作出了重大的貢獻(xiàn)，所以我們必須不斷探討和掌握氨合成塔的規(guī)律，使氨合成塔的設(shè)計(jì)、制造、生產(chǎn)、安裝、維護(hù)都達(dá)到一個新的水平，而且要繼續(xù)攀登新的高峰，奪取勝利。應(yīng)對氨合成塔進(jìn)行以下改進(jìn)：增大觸媒裝填容積，提高利用率；采用新型觸媒，充分發(fā)揮觸媒的活性；降低氣體阻力，改善氣體分布的均勻性；采用兩進(jìn)兩出兩次合成新工藝；強(qiáng)化傳熱，合理安排冷熱交換，提高熱能回收比率；改善溫度分布，使其達(dá)到最佳；簡化系統(tǒng)，使操作集中，提高系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)的可靠性"1.2氨合成塔的設(shè)計(jì)要求氣體均布?xì)怏w均布理論我國在20世紀(jì)70年代就有研究，主要體現(xiàn)在分布器的設(shè)計(jì)、加工上。要求分布器筒體的加工精度高,增大氣流使氣體均布，但會引起局部氣體分布不均，需增加再分布器。再分布器既要起到再分布的效果，又要節(jié)省高壓空間。用材、焊接要求高氨合成塔內(nèi)件處于高溫、高壓、氫介質(zhì)環(huán)境對用材要求高，一般用不銹鋼，并且對Cr、Ni及鐵素體的含量有嚴(yán)格要求，關(guān)鍵部位用Inconel600Incoloy，確保不腐蝕開裂。焊接應(yīng)注意焊接接頭的化學(xué)成份和金相組成、焊接接頭和熱影響區(qū)的硬度及焊縫表面質(zhì)量。解決熱應(yīng)力解決熱應(yīng)力的方法有設(shè)置膨脹節(jié)、設(shè)置填料密封、采用迷宮密封和自由膨脹結(jié)構(gòu),進(jìn)行精確計(jì)算并嚴(yán)控加工質(zhì)量,以改善管板受力狀態(tài)⑵。1.3氨合成塔的設(shè)計(jì)原則氨合成塔的工藝參數(shù)和結(jié)構(gòu)型式的選擇即取決于所擔(dān)負(fù)的生產(chǎn)任務(wù)和原料氣的成分以及操作條件（如壓力、溫度等），又與合成工段其他設(shè)備的能力大小和配置有關(guān)。各部件的具體結(jié)構(gòu)和尺寸不僅取決于結(jié)構(gòu)的要求，而且也取決于所選用的材料性能、強(qiáng)度和剛度的要求、制造和運(yùn)輸?shù)臈l件、設(shè)備的投資和先進(jìn)性等因素。所以我們設(shè)計(jì)的內(nèi)容包括很多，如工藝流程的設(shè)計(jì)、內(nèi)件結(jié)構(gòu)、材料、外殼結(jié)構(gòu)的選擇、工藝計(jì)算、強(qiáng)度計(jì)算以及很多輔助操作。必須以提高其工作能力、生產(chǎn)效率為目的而設(shè)計(jì)更多的操作方案。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則：滿足工藝要求；滿足強(qiáng)度要求；可靠、安全；容易制造、結(jié)構(gòu)簡單、省材料、重量輕、應(yīng)力分布均勻。材料設(shè)計(jì)原則：在滿足強(qiáng)度和剛度的要求下主要滿足防腐要求；在滿足設(shè)計(jì)條件（處理量、設(shè)計(jì)溫度）下盡量選擇便宜易加工的材料，做到經(jīng)濟(jì)、耐用、實(shí)惠［3］。［3］第2章氨合成塔的工藝設(shè)計(jì)2.1氨合成塔的工藝流程工業(yè)上采用的氨合成流程形式多種多樣，設(shè)備結(jié)構(gòu)與操作條件各不相同，但是他們的基本合成步驟大致相同：經(jīng)過凈化的氫氮混合氣體經(jīng)壓縮機(jī)壓縮到一定的壓力后，自塔頂沿塔壁與內(nèi)筒之間的間隙流下進(jìn)入熱交換器內(nèi)與反應(yīng)后的熱氣體逆流換熱，然后直接進(jìn)入中間的出門筐，經(jīng)預(yù)熱后的氣體經(jīng)過上觸媒筐中心管及其中的電加熱器返入觸媒層，氣體在觸媒作用下逐段進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)熱由層間冷卻盤管中的高壓循環(huán)水導(dǎo)出，反應(yīng)后的氣體最后流經(jīng)換熱器管間而出塔。有些混合氣不能完全反應(yīng)生成氨氣，必須將剩下的氣體經(jīng)循環(huán)壓縮機(jī)補(bǔ)充壓力與壓縮機(jī)送入的新鮮氣體混合后再次進(jìn)行合成，如有些循環(huán)多次操作使惰性氣體超標(biāo)，則必須放空。工藝流程的好壞直接影響著合成塔的工作效率和正常工作，所以我們要選擇最佳的工藝流程。根據(jù)所給的設(shè)計(jì)條件以及實(shí)習(xí)現(xiàn)場的觀察，我們采用了不副產(chǎn)蒸汽的氨合成流程圖，如圖2-1所示［3］。圖2.1圖2.1氨合成流程圖設(shè)計(jì)溫度：200設(shè)計(jì)溫度：200C出口溫度：360C2.2工藝條件氣體處理量:80000Nm3/h原始數(shù)據(jù)：設(shè)計(jì)壓力：29.4MPa塔內(nèi)徑：0800換熱器的設(shè)計(jì)參數(shù)殼程入口溫度：60°C

管程入口溫度：470°C2.3物料衡算氣體處理量80000=3571.4氣體處理量80000=3571.4kmol/h,假設(shè)進(jìn)塔氣成分為H22.4220.5%,NH2.6%,CH4+A15.4%，出塔氣氨含量為14%.計(jì)算基準(zhǔn)：100公斤分子進(jìn)塔氣體f=100噸=0.026序=0.14由下式計(jì)算氨產(chǎn)量N=d=（0」4：0.026）X100=10公斤分子a1+ya261.5%,N21+0.14(2-1)出塔氣體流量%="-N尸100-10=90公斤分子出塔氣體成分NT2903H+N=(1-ya-y、)Nt-2N(1-0.026-0.154)x100-20TOC\o"1-5"\h\z22=0.6889NT290其中H=0.6889x3=0.516724…1N2=0.6889x-=0.1722yN0.154x100CH+A=I1T1==0.1711T2所以出塔氣體成分為：H251.67%,N217.22%,NH314%,CH4+A17.11%.2x10由下式計(jì)算合成率(2-2)x=―B==0.2439

N(1-y-y)(1-0.0262x10(2-2)T1當(dāng)i合成率為24.39%。2.4熱量衡算設(shè)進(jìn)塔氣體溫度為30C，操作壓力為29.4MPa，熱損失不計(jì)，假設(shè)出塔氣溫度為178Co進(jìn)塔氣體平均溫度=竺竺=104C2由附錄中混合氣熱容圖查得29.4MPa壓力下含惰性氣體15.4%，氨2.6%得混合氣體104C時得熱容為7.4千卡/公斤分子?C。由圖9—4—3查得178C時一AHR=12165千卡/公斤分子［1。由下式：(2-3)也=頌(-AHR)=(0.14-0.038)x12165=147OQ_(1+0.74)x7.4(2-3)計(jì)算值與假定值基本相符，計(jì)算有效。第3章氨合成塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1材料選用外筒溫度小于200°C，故其選材只需考慮機(jī)械強(qiáng)度、焊接性能和冷熱加工性即可。筒體：內(nèi)筒直接與介質(zhì)接觸，要求防腐蝕好、耐高壓、高溫，可選用0Cr18Ni9外部層板不與介質(zhì)接觸且要求強(qiáng)度高、韌性好，可選用15MnVR。上端蓋：需要具有耐氫腐蝕的性能材料，且應(yīng)使平蓋厚度盡量減小些，選用強(qiáng)度較好的20MnMoNb即可，上端法蘭及下端的球形封頭須鍛造和沖壓，要求強(qiáng)度好、耐腐蝕的材料，可選用18MnMoNbR。換熱器的管板：換熱器、殼體、擋板、隔熱板等重要部件應(yīng)采用Cr18Ni9,而麻花鐵等輔助部件選用A3F(普通碳素結(jié)構(gòu)鋼)即可。觸媒筐及、花板、殼體、中心管、冷氣副線等均可采用Cr18Ni9。對于其他的一些輔助部件的材料選則見裝配圖的明細(xì)表。[4]3.2觸媒筐方案計(jì)算3.2.1已知條件操作壓力：294大氣壓進(jìn)塔氣成分：氨含量V=0.026NH氨分解基惰性氣七0=0.154氫氮比為3采用A6型觸媒，粒度以3.3?4.4毫米的為主，還原后床層高度收縮量取為3%。3.2.2內(nèi)件結(jié)構(gòu)選型觸媒筐是氨合成塔的心臟，它的設(shè)計(jì)好壞直接影響合成塔的產(chǎn)量和消耗定額，一個好的觸媒筐設(shè)計(jì)應(yīng)具備如下要求：能保證觸媒筐在升溫還原過程中均能得到充分的還原，盡可能的提高觸媒的活性，達(dá)到最大的生產(chǎn)強(qiáng)度。能有效的移走反應(yīng)熱，合理的控制觸媒層的溫度分布，使其逼近最佳的操作溫度線，并進(jìn)可能的縮小同平面溫差，提高氨凈值和觸媒的使用壽命。能保證氣體均勻地通過觸媒層那嘎，阻力小、氣體處理量大、提高氨產(chǎn)量。充分利用高壓空間，盡可能多裝觸媒，提高容積利用系數(shù)。操作穩(wěn)定、調(diào)節(jié)方便，能適應(yīng)各種操作條件的變化。結(jié)構(gòu)簡單、運(yùn)轉(zhuǎn)可靠，裝卸觸媒方便，制造、安裝和檢修方便。妥善處理各種內(nèi)件的連接和保溫，避免產(chǎn)生熱應(yīng)力，允許內(nèi)件在塔內(nèi)能自由脹縮等。觸媒筐的類型主要有：單管逆流式觸媒筐它結(jié)構(gòu)簡單、操作方便，但熱點(diǎn)溫度高、尾部溫度低，偏離最佳溫度線，觸媒利用率低，它適合高空速氨凈值中等以及進(jìn)口氨含量較高的場合。并流雙套管式觸媒筐它有絕熱層，故觸媒層上部升溫速度大于單管逆流式，合乎氨合成塔觸媒進(jìn)口溫度遠(yuǎn)低于相應(yīng)的最佳溫度而需要迅速升溫的要求，這種形式的觸媒筐結(jié)構(gòu)可靠、操作穩(wěn)定；但當(dāng)要求操作面積增大時，冷管占據(jù)的觸媒層體積較大些，這是這種結(jié)構(gòu)的缺點(diǎn)，它進(jìn)觸媒層的溫度也難于提高，因此它適用于操作壓力較低，而氨凈值較低和進(jìn)塔循環(huán)氣中氨含量較低的場合。并流三套管式觸媒筐它是在雙套管的內(nèi)冷管中襯一根薄壁內(nèi)冷管，內(nèi)襯管與內(nèi)冷管內(nèi)滿焊，使得內(nèi)襯管與內(nèi)冷管形成一層死氣層，致使冷氣經(jīng)內(nèi)塄管上升是溫度極低，進(jìn)而提高了外冷管內(nèi)氣流與觸媒的環(huán)熱能力。是需換熱面積比雙套管小20%，因而可多裝觸媒，但制造比較麻煩。單管并流式觸媒筐它的觸媒層溫度分布比較合理，冷管內(nèi)氣體穩(wěn)定的熱量于觸媒層氨合成反應(yīng)放熱規(guī)律基本上相適應(yīng)，即上部觸媒層氣體中氨含量低，遠(yuǎn)離平衡氨濃度，反應(yīng)速度大，單位體積觸媒放出的熱量多，而上部冷管正好是溫度較低的氣體，移走的熱量也少，互相適應(yīng)。下部的觸媒放出的熱量少，而冷管移走的熱量也少，也相適應(yīng)。由于觸媒層溫度分布較適宜，所以觸媒的生產(chǎn)強(qiáng)度較大。這種結(jié)構(gòu)具有如下特點(diǎn)：①取消了結(jié)構(gòu)復(fù)雜的分布盒，使加工方便的多，也比較緊湊，同時把觸媒筐與熱交換起之間的無用距離縮至最小，使踏的容積利用系數(shù)提高，從而提高了氨合成塔的生產(chǎn)能力。②冷關(guān)無套管，減少了套管所占觸媒筐的容積，也提高了塔的容積利用率，同時冷管的配置不受管徑盒分氣盒的限制，可采用小管徑、管數(shù)多的冷管方案，對減少徑向溫差有顯著效果。③結(jié)構(gòu)簡單，材料消耗少，不副產(chǎn)蒸汽等。本次設(shè)計(jì)為不副產(chǎn)蒸汽的一次合成塔，所以采用單管并流式，采用冷氣先經(jīng)中心管再進(jìn)冷管的流向，以使塔下部觸媒能得到較好的還原。但是其中的懸掛式觸媒筐在還原末期應(yīng)采用單管并流托架式觸媒筐。囹3.2.3觸媒筐結(jié)構(gòu)方案一般小型氮肥廠，原料氣的凈化不夠好，上層觸媒較易失去活性，因此本案采用較高的絕熱層及稍高的熱點(diǎn)溫度，使得觸媒在使用后仍能得到較好的利用。觸媒筐的基本尺寸如下［1］：(單位未注明的皆為毫米)TOC\o"1-5"\h\z外筒內(nèi)徑4=505外環(huán)隙5=8保溫鐵皮5=2保溫層5=14

內(nèi)筒中心管熱電偶外套管下降管外套管下降管內(nèi)管升氣管上、下環(huán)管環(huán)管中心圓冷管。=456內(nèi)筒中心管熱電偶外套管下降管外套管下降管內(nèi)管升氣管上、下環(huán)管環(huán)管中心圓冷管。=456x8，內(nèi)徑巾4408=108x6,一根。=32x2.5,兩根846x3,838x2,838x2,876x4,四根四根四根一根8260,一根822x2,46根上絕熱層觸媒裝載高度（還原前）冷管層觸媒裝載高度（還原前）下絕熱層觸媒裝載高度（還原前）冷管傳熱面積A觸媒體積V比冷面-V外筒容積觸媒裝載系數(shù)9.98米20.678米314.7米2/米31.4105米348塔氣量為80000Nm3/h.觸媒床進(jìn)氣溫度選為420°C,只考慮觸媒床隨中心管、下降管、冷管和外環(huán)隙的傳熱，其余略去不計(jì)。3.2.4各傳熱系數(shù)的計(jì)算（1）上絕熱層觸媒床對中心管傳熱總系數(shù)（K00）人的計(jì)算.上絕熱層床層截面積：-（0.442-0.1082-4x0.0462-4x0.0382-2x0.0322、4kJ=0.1031m2N=8°°°°=3570公斤分子/小時^0.9917公斤分子/秒T122.4當(dāng)七3=0.026時，氣體平均分子量M1=10.7觸媒床內(nèi)氣體重量流量=0.9917x10.7=10.611公斤/秒觸媒床內(nèi)氣體重量流速G=蛭皇=81.56公斤/米2秒0.1301觸媒平均直徑取為dp=0.004米，形狀系數(shù)8?=0.33,由下式得:

d=土=岑算=0.006963米（3-1）'s假定出上絕熱層氣體中氨含量為0.103,溫度為510°C,則上絕熱層平均溫度為465°C,平均氨含量為0.0665,據(jù)此計(jì)算的氣體物性數(shù)據(jù)分別為￡=8.26千卡/公斤分子?C;H=300x10-7公斤/米?秒;人=0.142千卡/米?小時?°C.(3-2)由下式計(jì)算觸媒床對中心管管壁的給熱系數(shù).(3-2)/D^0.811=ZURe。52丁I-keJI1+1.3~LR=3=0.006963x8L56=18930eR300X10-7D為床層對中心管的當(dāng)量直徑D戶「生x通氣截面積=:'-x0.1301=0.407米t、，兀兀D=^12^=58.45d0.006963還原后觸媒床高度L=1400*(1-0.03)=1.397米所以a=2.17(18930)0.52(58.45)0.8)()=68301+1.3x二1.397中心管內(nèi)氣體對管壁的給熱系數(shù)：中心管內(nèi)裝4根。8電熱絲和1根。15定位架.兀八…一，-(0.0962-0.0152-4x0.0082)中心管通氣截面積4=0.006857米2中心管當(dāng)量直徑d=4x0.006857=0.091米e兀x0.096管內(nèi)氣體重量流速G=10.6111547.5公斤/米2秒0.006857(3-3)中心管內(nèi)氣體平均溫度假定為310C,計(jì)算得氣體物性數(shù)據(jù)為千卡匕=7.74/公斤分子?°C;r=252x10-7公斤/米?妙;人=0.129千卡/米?小時,°C.由下式計(jì)算中心管內(nèi)氣體對管壁得給熱系數(shù).(3-3)N=0.023Re0.8Pr0.3

R=5.59x106d-G=5.59x106-252x10-7

n3600XCxp3600x7.74x252x10-7Pr===0499Mx人10.9x0.129.0129.?a0=0.023(5.59x106)0.8(0.499)0.30091=6617千卡/米2?小時?°C中心管平均直徑4=0」08+0"96=0.102米m2污垢系數(shù)取為0.00051(K)_01020102000050.006員九一6617x0.096*6830x0.108+'+40=1172.7上絕熱層觸媒床對下降管傳熱總系數(shù)的計(jì)算下降管由四組套管組成.管隙內(nèi)為死氣層,按不流動的氣體計(jì)算其導(dǎo)熱，由上式計(jì)算觸媒床對下降管管壁的給熱系數(shù)；Re_5.59x106［與計(jì)算(K0)h時相同］，兀通氣界面積■—xDt為床層對下降管的相當(dāng)直徑4上0.1301=0.2035米\：44D_史包=29.23d0.006963.??a=2.17(5.59x106)0.52(29.23)0.8()_0142=6114千(卡/米b0.203V0.20351+1.3x1.3972?小時?C)內(nèi)管里面的氣體對管壁的給熱系數(shù)：假定管內(nèi)氣體溫度為315C，則氣體的物性系數(shù)為C=7.75千卡/公斤分子?C;p=252x10-7公斤/米?妙；X=0.13千卡/米小時?C.內(nèi)管中氣體重量流速G=―2568—=707.1千卡/公斤分子?C兀x-_(0.034)2由式(3.3)［文獻(xiàn)1］計(jì)算內(nèi)管中氣體對管壁的給熱系數(shù)R_0.034婦07」=9.54x105e252x10-73600x7.75x252x10-510.7x0.13R._10.7x0.13.?.a.=0.023x(9.54x105.?.a.=0.023x(9.54x105)0.8(0.496)0.3死氣層內(nèi)氣體導(dǎo)熱系數(shù)為0.13千卡/米?小時?C,死氣層厚度為0.001米,套管平均直徑0.04米，則Kb.0.040.040.003+0.0020.001++0.0005++1520x0.0464327x0.034400.130.040.04=109C千卡/米?小時-°C)冷管層觸媒床對中心管傳熱總系數(shù)(七0)c的計(jì)算冷管層床層截面積=1x^0.442—0.1082—46x0.0222—4x0.0382—2x0.0322)4=0.1192米2觸媒床內(nèi)氣體重量流速=蘭68=21.54公斤/米2?秒0.1192假定出冷管層氣體中氨含量為0.16，床層平均溫度為490°C，則平均氨含量為0.132,據(jù)此計(jì)算氣體的物性數(shù)據(jù)得：u=315x10-7公斤/米?秒X=0.132千卡/米.小時.C.4■床層對中心管得相當(dāng)直徑Dyx。吧湘所米D=衛(wèi)冬=55.94d0.006963觸媒還原后床層高度收縮量=4.07x0.03=0.112米收縮高度體現(xiàn)在冷管層中，故還原后冷管層觸媒高度為L=3.57-0.112=3.448米0.006963R==4761e315x10-710.132?-ab=2.17(4761)0.52(55.94)0.8()=1310(千卡/米?小時?C)b1+1.3x.90.38953.448中心管內(nèi)氣體對管壁得給熱系數(shù)，近似的認(rèn)為與絕緣層中的相同為2125千卡/米2.小時.C.0.04(bo)c0.040.040.003+0.0020.001++0.0005++1520x0.0464327x0.034400.130.04=535冷管層觸媒床對冷管的中傳熱系數(shù)K的計(jì)算

床層對冷管的相當(dāng)直徑[40.1192、兀46床層對冷管的相當(dāng)直徑[40.1192、兀46=0.05745米D=些5=8.25d0.006963???a=2.17(4761)0.52(8.25)0.8()0.132=2158(千卡/米-小b0.05745%.057451+1.3x3.448時?°C)冷管內(nèi)氣體對管壁的給熱系數(shù):冷管總通氣截面積=46x：(0.018)2=0.01171米2冷管內(nèi)氣體重量流速G=2.568=219.3公斤/米2?秒0.01171假定冷管內(nèi)氣體平均溫度為375C，據(jù)此計(jì)算得氣體物性數(shù)據(jù)為C=7.855千卡/公斤分子?C;H=268x10-7公斤/米.妙；人=0.138千卡/米?小時?C.R=0.018R=0.018x219.3268x10-7=1.473x105P=0.5038a=0.023(1.473x105)0.8(0.5038)0.301竺=1957千卡/米2?小時?C00.018Kbo0.021957x0.0180.022158x0.022+0.0005Kbo0.021957x0.0180.022158x0.022+0.0005+0.00240=650千卡/米2?小時?C3.2.5對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)(1)各假定條件的校驗(yàn)，見下表。表3—2條件的校驗(yàn)項(xiàng)目假定值計(jì)算值假定值對計(jì)算值的誤差上絕熱層出口氣體氨濃度0.1030.1005+2.5%上絕熱層出口氣體溫度510513.7-0.72%冷管層出口氣體氨濃度0.160.1585+0.95%冷管層內(nèi)氣體平均溫度490484+1.24%冷管內(nèi)氣體平均溫度375380-1.32%下絕熱層出口氣體氨濃度0.1650.1630+1.23%下絕熱層出口氣體溫度470466.1+0.84%上絕熱層中心管內(nèi)氣體平均溫度310313-0.97%下降管內(nèi)氣體平均溫度315317-0.6%假定值與計(jì)算值間誤差很小，最大為2.5%，因此可以認(rèn)為原假定值是正確的，計(jì)算結(jié)果有效，不必重新假定條件調(diào)整計(jì)算。(2)熱平衡核算入熱：反應(yīng)放熱Q=N(~AHr)反應(yīng)量N=N?3=3570(0.14-0.S=97公斤分子a1+(yNH)21+0.163由圖9—4—3查得BOO’大氣壓下，420°C時-AHr=14930千卡/公斤分子.所以357x14930=5.33x106千卡出熱：(1)環(huán)隙間氣體吸熱觸媒床高^5.米Q1=NtCM=3570x7.42x5.5x3=0.436x106千卡(2)冷氣體吸熱Q2=NtCM=3570x7.82x(470-360)=3.58x106千卡Q2⑶熱氣體吸熱「,、]Q=NCM=*+%H1=3570x1.026x8.8x(470-360)3^1「1+(?2E=1.31x106千卡總出熱ZQ=Q]+Q2+Q3=0.436x106+3.58x106+1.31x106=5.33x106千卡進(jìn)、出熱量基本相符。生產(chǎn)能力核算合成塔產(chǎn)氨量=357公斤分子/小時^6069公斤/小時，放空、泄漏損失取為塔產(chǎn)量的5%，則實(shí)際產(chǎn)氨量為6069x(1-0.05)=5765公斤/小時與前面的值基本相符，故此觸媒筐可以滿足要求并略有余量。3.3熱交換器的計(jì)算3.3.1設(shè)備選型及設(shè)計(jì)條件設(shè)備選型：氨合成塔內(nèi)氮?dú)浠旌蠚怏w在高溫、高壓合觸媒作用下反應(yīng)生成氨，反應(yīng)后的氣體溫度很高，而進(jìn)入合成塔的反映溫度又很低，為了達(dá)到塔內(nèi)合成氨反應(yīng)的自身熱平衡，合理安冷熱交換、回收氣體的熱量，維持觸媒層適宜溫度，需要換熱器通常在塔內(nèi)換熱，設(shè)在塔的下部⑷。合成塔內(nèi)換熱器主要有列管式、螺旋管式、波紋管式、平板式以及列管和盤管混合使用的形式，其中列管式較多，因?yàn)榱泄軗Q熱器堅(jiān)固、制造工藝成熟，容易清理、修復(fù)，且選用材料范圍廣泛，但是它占據(jù)空間較大。塔內(nèi)換熱器要求換熱效率高、占空間小，所以廣泛采用了小管密排，減少泄漏短路，提高傳熱系數(shù)等強(qiáng)化傳熱措施和采用高校傳熱設(shè)備。合成塔內(nèi)換熱器的共同特點(diǎn)：①換熱器中均有一個冷氣副線以控制和調(diào)節(jié)反應(yīng)氣進(jìn)觸媒層的溫度。②換熱器換熱的面積要有適宜的富裕量以獲得最好的換熱效果。列管式換熱器是各種形式塔內(nèi)換熱器中使用較廣泛較成熟的一種，它易于制造，生產(chǎn)成本較低，本次設(shè)計(jì)就選擇列管式換熱器，但要小管密排，減少應(yīng)用空間，降低材料消耗，提高傳熱效率，減少規(guī)格，增加互換性。設(shè)計(jì)條件：殼程入口溫度60°C出口溫度360°C管程入口溫度470C3.3.2換熱器熱量計(jì)算利用熱量衡算應(yīng)有殼程介質(zhì)吸收的熱量等于管程介質(zhì)放出熱量，即"4攵。其中Q=NxCPX（TC-TR）Q=NxCPx（TC-TR）吸sss,放tttt根據(jù)所給氣體處理量8000Nm3/h可得：N=8000=3571.43Kmol/hs22.4由式N=%1△七來計(jì)算氨的產(chǎn)量。a1+ya2其中N一=N=3571.43Kmol/h,y2=0.148,ya1=0.043所以：_N^\y1+ya23471.43x（0.148-0.043）==326.66Kmol/h1+0.148Nt=Ns-Na=3571-43"326-66=3244-23Kmol/h

由已知TRs=60°C,TCs=360°C,平均溫度為TM=1(TR+TC)=60+360=210Cs2s/2查［1-735］附圖(1-5-26)［文獻(xiàn)6］可得CPs=7.46Kcal/Kmol?C.假設(shè)出口溫度為166C，則平均溫度為11TM=-(TR+TC)=—(470+166)=318C，2，，2利用p'=pxy計(jì)算管程介質(zhì)各組分的分壓p'，其中Pt為已知28.6MPa,y為組分含量，已知：yH2=0.54yN2=0.183yNH3=0.148yCH4=0.084yAr=0.045則山'…一P=Pxy=28.6x0.54=15.544MPa'p=Pxy&=28.6x0.183=5.234MPaP'=Pxy=28.6x0.148=4.233MPaP3=Pxy=28.6x0.045=1.287MPaPH4=Px兀4=2&660.084=2.402MPa根據(jù)TM及上述五個分壓值查［1-719?726］圖［1-5?1-8］文獻(xiàn)［6］可得各組分的比熱見下表：表3-3各組分的比熱組分H2N2nh3C%Ar含量5418.314.88.44.5CP(P'TM)7.047.311.46312.554.997Cp=ZyCp(p?TM)tiiit(3-4)(3-5)(3-6)=0.54x7.04+0.183x7.3+0.148x11.463+0.084x12.55+0.045x4.997=8.113Kca//Kmol?C將上述各值代入下式Q=Q吸放Q吸=虬xCPx(TC-TR(3-4)(3-5)(3-6)Q、「NxCPx(TC-TR)得：TCt=166.29C所得出口溫度與假設(shè)溫度很接近，假設(shè)成立。已知管程及殼程的組成見下表：表3—4管程及殼程的組成組成H2N2nh3CH4Ar殼程組分％6320.74.384管程組分％5418.314.88.44.5則管程及殼程的介質(zhì)平均分子量Mt及s分別為：M=2x0.54+28x0.183+17x0.148+16x0.084+40*0.045=11.864M=2x0.63+28x0.207+17x0.043+16x0.08+40、x0.04=10.6673.3.3換熱器有效長度的計(jì)算L%確定換熱管選用410x1.5的管子，則其外徑Dh=10mm內(nèi)徑dn-dH-2x1.5=10-3=7mm1故其平均直徑dcp=2(d+d)=8.5mm2.換熱面積F0的計(jì)算△、的計(jì)算(利用對數(shù)平均法)也-監(jiān)R-TC)-§C-TR=R470—360)-§66—60^m—lnOTR-tC)/T-tR)］=lnK470-360)/&6-60)］(3-7)=107.988。。k的計(jì)算根據(jù)P=29.4MPa及TMs=210°C查圖［1—738］及附圖［1—6］到［1—8］和附圖［1—6—14］［文獻(xiàn)6］可得殼程介質(zhì)各組的粘度及修正系數(shù)如下表：表3—5殼程介質(zhì)各組的粘度及修正系數(shù)組分H2N2nh3CH4Ar含量％6320.74.384Hx107Kg/ms127288320208403C110.9161.210.9561根據(jù)Pt6=28.6MPa及TMt=318C,同樣可查得管程介質(zhì)各組分得粘度及修正系數(shù)如下表:

表3—6管程介質(zhì)各組分得粘度及修正系組分H2N2NH3CH4Ar含量％5418.314.88.44.5r,x107Kg/ms141.86317.24255.56228.30426.02C,10.95161.4061.0651將表中得值代入式(3-8)/.￡y四(p?t\;mc日m(p.t)=—￡-—=可得:(3-8)‘127xV氛x1+0.207x288xJ旬x0.196+0.043x320'0.62xxJ17.03x1.21+0.08x208■''16.03x0.956+0.04x403xJ'39.94x1R==.s0.62x*2.01+0.207x28.01+0.043x、，17.03+0.08x、16.03+0.04x<39.94=2.329x10-5Kg/ms/0.54X141.86XV'2.01+0.183X317.24X寸28.01X0.9\|56+0.148X255.56X<17.03X1.046+0.084X22S.3)=\Xj16.03XLOWS6。.。45X426.02XV'39.94XI1上代.54XV2-01+0.183XV28.01+V17.03X0.14S+)I0.084XV16.0J+0.045X-39.94)=2.781X10-5K^/ms根據(jù)Ps=29.4MPa及TMs=210°C查［1—768］,由附圖(1—7—17)文獻(xiàn)［6］可得:人=113.895x10-3Kcal/mhC利用［1—755〕中的修正對比狀態(tài)法計(jì)算人t，根據(jù)TMt=318C查［1—763］,由附表(1—7—1)文獻(xiàn)［6］可得管程介質(zhì)各組分的修正臨界常數(shù)見下表：表3—7臨界常數(shù)組分H2N2nh3ch4Ar含量5418.314.88.44.5P大氣壓15.6833.51782294833.3126.2405.5239151.2Ical/ms'CW1。+24.298.5544.830.327.1

則需臨界壓力:Pcm=0.54x15.68+0.183x則需臨界壓力:Pcm=0.54x15.68+0.183x33.5+0.148x178+0.084x229+0.045x48=62.338需臨界溫度:，Tcm=0.54x33.3+0.183x126.2+0.148x405.5+0.084x239+0.045x151.2=127.971需臨界導(dǎo)熱系數(shù):，_"cn=-，"cn'0.54x24.29+0.183x8.55+0.148x44.8+、=0.084x30.32+，_"cn=-，"cn、0.045x7.1/=24.178x10-5cal/cm-s?。CT318+273.15.八八-m==4.619T121.971=0.87041Kcal/m-h?。CP=T318+273.15.八八-m==4.619T121.971查附圖(1-7-5)［文獻(xiàn)6］得人r=1.338，則:X=X-X=1.338x0.87041=0.1165Kcal/m?h?oC根據(jù)管徑選擇管得排列間距為13mm，呈正三角形排列，管數(shù)為2394根,在管中插4x4方鋼而制成得麻花鐵。則:管內(nèi)當(dāng)量直徑為：d4:X*2-4d4:X*2-42'—=4.09mm兀x7S=nM2-D2)=2394xt4ni管內(nèi)流通面積為:en彳G2-42,=53827.9mm2=5.383x10-2m2故=198.834Kg/m2=198.834Kg/m2s廣甘一5.383x10-2殼程介質(zhì)的平均流通截面積計(jì)算如下:取換熱器與殼體內(nèi)徑為D^=780mm,盤板外徑為D=620mm，則有盤板與殼體間流通面積：S3"D22]12sin60o—^7802-6202J1-4)——x102_413xsin60o=44600mm2=4.46x10-2m2取擋板間距為h=130mm，環(huán)板內(nèi)徑為D1=346mm，則環(huán)板與盤板間的平均流通面積為：=—(346+620)x130x1-—2=45500mm2=4.55x10-2m2而環(huán)板與固定管間的介質(zhì)流通面積為（取固定管外徑為133mm）：12sin60o兀.八—X10241-132xsin60o=44700mm2=4.47x10-2m2+6x上3x1042-—x133244其中D0為固定管外徑,S6為最內(nèi)圈換熱管所在六邊形面積，該六邊形邊長為104mm。根據(jù)要求所求平均流通面積為:=k；S-S=v4.46x10-2x4.55x10-2=4.5x10-2m2故：G=N=10.571=234.921Kg/m2-ssS4.5x10-2s將各步所得的參量值代入下式可得:入0.6x0.244f—2dH(d.GYT3600CP小Y33、、S)[妄/=0.6x0.244x1.3x0.1139(0.01x234.921丫6

0.01*"2.32911x10-5/(3600x7.462x2.32911x10-5x0.1139x10.656、0.33=1750.825Kcal/m2.h.oC=2.033KW/m2.oC、0.8,3600xCP?日)ttVX頑J以=0.0233x^L

tden0.1165(0.00409x198.8340.80.4=0.0233x000409x\2.781x10-5)(3600x8.113x2.781x10-5)0.40.1165x11.875=1979.844Kcal/m2.h?oC=2.299KW/m2.oC3.3.4計(jì)算總傳熱系數(shù)K將己得各值代入下式可得:k=—d——x―cp——+cp—+_+y以?d以?d人8.5++愈+0.0051750.825x101979.844x715(3-9)=588.648Kcal/m2?h.oC=0.6835KW/m2?。C換熱面積計(jì)算值Fo的計(jì)算：F0=K.Atm9283.048=125.756m20.6835x107.998換熱管有效長度的計(jì)算：(3-10)實(shí)際換熱面積為：F=1.3F0=1.3x125.756=163.483m2163.483則l=—^=———'J=2.558mn兀d2394x兀x0.0085cp3.3.5換熱器管板厚的確定1.載荷計(jì)算:查密度表可知鋼的密度為P=7.9x103Kg/cm3,已知觸媒筐重3.5t，觸媒重8.2t，又擋板間距可知環(huán)板為10塊，盤板為9塊(其中一塊中間不開孔)，冷氣副線管外徑為76mm，板厚3mm，則擋板重量為：-x().7122—0.3462)x0.003x10+-x().622+0.0762)44X7.9x0.003x8丸+—x0.622x0.0034=0.1356X7.9換熱管重量為:W管=2394xjx6.012-0.0072)x2.558x7.9=1.9378t換熱器殼體重量為：W殼=：x().7242-0.7122)x2.5x7.9=0.2267t假設(shè)上下管板的厚度不超過45mm，外徑取為780mm,上板中心孔徑為140mm,下板中心孔徑為83mm，則管板重量為：W上板=4xG.782-0.142-2394x0.012)x0.045x7.9=0.0909tW=-x6.782-0.0832-2394x0.012)x0.045x7.9=0.0992t下板4取保溫板冷氣副線固定板連接管頭及拉桿定距管的重量為：W=0.24t，換熱器殼體保溫層重量忽略不計(jì)，在上下管板承受的重量分別為：上管板：W=W筐+W媒+W殼+W

=3.5+8.2+0.2267+0.0909上管板：=12.0176tW=W筐+W甘+W殼+W+W+W下管板：=3.5+8.2+0.2267+0.0909+0.0992+1.9378+0.1356=14.1902t上下管板單位面積所承受的重量為:上管板：

12.0176x1012.0176x103x9.81土(.782+0.142—2394x0.012)4=461158.79Pa=0.4612MPa14.1902x14.1902x103x9.81=498773.45Pa=0.4988MPa4x().782—0.08；2—2394x0.012)而管板所承受的壓差為：AP=P「P=29.4一28.6=°.8MPa故上下管板的設(shè)計(jì)載荷為：上管板.q1=p1+Ap=0.4612+0.8=1.2612MPa下管板.q2=p、+Ap=0.4988+0.8=0.2988MPa板厚計(jì)算：上管板厚度為:S上S上=1x——=40.003mmc.'0.26122x*105下管板厚度為:S=1x迎x,：'性=35.833心p下2134.762.剪應(yīng)力較核:上管板:C=剪上0.31x702x上管板:C=剪上0.31x702x0.2612=11.327MPa下管板:C=剪下105x[1—10'"13J0.31x702x技漩=9.089MPa顯然剪應(yīng)力小于許用值3.3.6換熱管穩(wěn)定性校核134.76xf1—10'"12J故滿足要求。根據(jù)結(jié)構(gòu)可知，觸媒筐及觸媒等上部內(nèi)件的重量由換熱管來承受，因而換熱管成為壓桿。保守的可將每根換熱管簡化成壓桿模型，而實(shí)際上擋板也起到夾持加固的作用。因而，如果此種模型能滿足要求，那么實(shí)際會更穩(wěn)定。具體校核如下:1.根據(jù)換熱器管板部分可保守的取換熱管承種重為15t，故每根管承受載荷為p='5x'°，=60266Kg=61.466N23942.根據(jù)已知得:則:A-—則:A-—d2一d2)=Zlx(。2一72)=40.055mm24Hn4I=&J4-d4)=&x(04一74)=373.015mm4.T,'373.015l——.1——'VAt40.055pd0.5x2558=3.052mm人——————419.117i3.052代入下式得:冗2E3.142x181000b——————10.17MPal人2419.117顯然：所得臨界壓應(yīng)力小于任何鋼材得比例極限。八冗2EI3.142X181000x373.015七=E=—(0.5x2558)=4°Z346N顯然：P<Pj故換熱管是很穩(wěn)定的，不會發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象。3.4氨合成塔筒體設(shè)計(jì)選用扁平鋼帶傾角錯饒式氨合成塔。選用多層包扎式圓筒。已知D.=800mm,設(shè)計(jì)壓力29.4MP，設(shè)計(jì)溫度200°C，內(nèi)筒材料16MnR,層板材料16MnC,：^C2=1.0mm,C1=0mm。壁厚在(16?36mm)時[b]t——170MP。計(jì)算壓力29.4MP<0.4[b]t。按式°——一計(jì)算多層包扎式圓筒的厚度。2[bg—Pc式中：5--筒體的計(jì)算壁厚，mmP一筒體的設(shè)計(jì)壓力，Pa,已知P=29.4MPaD--筒體內(nèi)徑，mm,已知D=800mm8--焊縫系數(shù)，。=1[b]，——設(shè)計(jì)溫度下筒體材料的許用應(yīng)力，MPa多層圓筒的組合許用應(yīng)力[b]t8為(3-12)[b]t8——|^[b」t8,+5o[5。土80nn(3-12)式中：5.,50內(nèi)筒及層板的名義厚度，mm5筒體的名義厚度，mm8；8。一一內(nèi)筒及層板部分的焊接系數(shù)，80——1.0,七——1.0

”]七,”]°t――內(nèi)筒及層板材料的設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力MPa,其余符號同前。假設(shè)名義厚度8.=20mm6=6x10=60mm內(nèi)筒及層板材料的設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力：[q.]t=170MP,[q0]t=170x0.9=153Mp則多層圓筒的組合許用應(yīng)力[q]t。為8[q]t。=8^[Qj8,+0]t90nn=20x170x1.0+60x153x1.08080=157.25MP157.25[q]t==185MP29.4x8000.858=c_i+C=i,'——=84mmd2[q]t?—p2x185x0.85-29.4x800c因q在（52?145mm），所以8=84mm，圓整8=84mm。取層數(shù)為8層，則每層厚度為10.5mm.3.5氨合成塔封頭的設(shè)計(jì)3.5.1封頭的結(jié)構(gòu)形式封頭的形式有平蓋和凸形蓋，在相同的情況下平蓋所承受的盈利要比凸形封頭大得多（Q平*R2/S2而q凸xR/S）。因而在相同得設(shè)計(jì)條件下，平蓋的厚度要比凸形蓋厚得多。但是由于平蓋封頭的加工制造要比凸形封頭容易得多，尤其是對厚度大而直徑小的封頭。沖壓凸形封頭時非常困難的，此次設(shè)計(jì)的8800mm的塔，其上要安裝電加熱器等部件，所以上封頭制成平蓋封頭較為合理。但其下部的封頭要承受幾乎接近內(nèi)壓所產(chǎn)生的內(nèi)壓力且在中心處開口，考慮同體等壁厚的情況，下部選擇球形封頭。29.4x8003.5.2封頭的設(shè)計(jì)計(jì)算8d=2_185一08505~294+卜°=84mm,圓整8=84mm。29.4x800考慮焊接、邊緣連續(xù)及底部開孔削弱等因素，取球形封頭壁厚與筒體壁厚相同，根據(jù)前述已知半球形封頭內(nèi)徑為800mm,由工藝可確定下部開孔為8160mm。封頭材料選用18MnMoNbR,在設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力為190MPa。下面進(jìn)行強(qiáng)度校核：(3-13)_PD4[叫?-P29.4x8006==32.1927mm(3-13)4x190x1-29.4顯然：c<84mm，滿足強(qiáng)度要求。下面進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算：按式[6—77〕中(8—11)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算：削弱面積為：A=160x32.1927=5150.832mm2有效補(bǔ)強(qiáng)面積為：A=(B-d)x(6-6)-26+(6-6)(1-f)=(B-d)x(6-6)'=160x(84-32.193)=8289.12mm2顯然：A]>A，故不需另加金屬補(bǔ)強(qiáng)。3.6確定群座壁厚=84mmd載荷計(jì)算：塔體重量載荷計(jì)算——Q1=-[(D+2S)2-D2]H0r+2x-(D+2S)2Sr785=0.785[(800+2x84)2-8002]x11370x+2x0.785x10000085(800+2x84)2x84x100000=217.8kN內(nèi)件重量載荷查表A—5［文獻(xiàn)6〕,浮閥塔盤單位重載荷為750N/m3,由工藝條件知重塔共20塊塔盤，故內(nèi)件重量載荷為：Q=—D2x750±x20=-x0.82x750x20=7.536KN24i4保溫層重量載荷Q=—[(D+2S+26)2-(D+2S)2〕Hr34iisi=0.785[(800+2x84+2x100)2-(800+2x84)2〕x11370x3x10-6=11.4KN平臺重量載荷每隔10塊塔盤開設(shè)一個人孔，共3孔，在人孔處應(yīng)設(shè)置平臺，n=3,每個平臺呈半圓形，取平臺寬B=0.9m,平臺單位重量載荷q由表A-5查得1500N/m2[文獻(xiàn)6],則平臺總重載：兀1Q4=-[(D+2S+28.+2B)2-(D+2S+28.)2]^qn=0.785[(0.8+2x0.084+2x0.9+3x0.1)2-(0.8+2x0.084+2x0.1)2]x1x1500x22=8.77KN物料重量載荷塔盤充液單位重載由表A-5知q=700N/;由工藝知塔釜液面高?"：=二服：知物料單位體積重量載y=8x10-6N/mm3，則物料總重載：兀兀，Q5=-D2qn+—D2羅=0.785x0.82x700x3+0.785x0.82x0.6x8000=3.46KN附載重量載荷Q6n7.5KN充水重量載荷=0.785X0.8zX32.07X10000=161.12KN操作時重量載荷Q0=Q1+Q2+Q3+2+Q5+Q6=217.8+7.536+11.4+8.77+3.46+7.5=256.47KN水壓試驗(yàn)時塔得重量載荷最大，即：Qmax=Q1+Q2+Q3+Q4+Q6+Q7=217.8+7.536+11.4+8.77+7.5+161.12=414.13KN設(shè)備安裝時重量載荷最小，即：Qmin=Q1+0.2Q2+Q3+Q4+Q6=217.8+0.2x7.536+11.4+8.77+7.5=246.98KN3.7風(fēng)載荷計(jì)算全塔分成5段計(jì)算，各段風(fēng)壓由下式計(jì)：P=KKqfhD(3-14)i12.0..ef

風(fēng)壓載荷在任意截面I-I上，引起得風(fēng)彎矩MI-I計(jì)算。w(1)各段風(fēng)壓載荷計(jì)算結(jié)果列于表3—8。表3—8各段風(fēng)載荷計(jì)算結(jié)果段序01234取值依據(jù)段距0?0.40.4?11~44~99~12單位(m)K10.7式(A-1)K21.6式(A-1)q°(Pa)500表(A-6)f.10.780.780.781.01.15表(A-7)h?m)0.40.6353計(jì)算段高度K3(m)0.4平臺數(shù)00111人孔處置平臺XF(m2)000.80.80.8單個迎風(fēng)面按0.8K4(m)000.530.320.53K4=2XF/hDef(m)1.41.41.931.721.93Dff=口(?+2+X』PI(N)245367253048163730式(A-1)(2)危險截面取0—0，1—1，2—2截面(圖A—37)，危險截面上的風(fēng)彎矩為：TOC\o"1-5"\h\zhh、，，、h、、h、M0-0=P—o+p(h+―)+p(h+h+—)+p(h+h+h+—)w02102201230122,,，，，h、+p(h+h+h+h+—)401232=245X號+367X(0.4+號)+2530x(0.4+0.6+1)+534816x(0.4+0.6+3+—)+3730x(0.4+0.6+3+5+—)22=80830Nm\o"CurrentDocument"h,,h、，，，h、，，，，h、M1-1=p—+p(h+—)+p(h+h+―)+p(h+h+h+—^)w12212312241232=367x06+2530x(0.6+-)+4816x(0.6+3+-)+\o"CurrentDocument"222…_33730x(0.6+3+5+^)=72474Nmhh、、h、M2-2=p2+p(h+―)+p(h+h+—)W223224232353=2530X—+4816x(3+—)+3730x(3+5+—)\o"CurrentDocument"222=65718Nm3.8地震載荷的計(jì)算這是一等直徑的塔，且塔高%=1%.8=15<15,應(yīng)按下式計(jì)算：M=-C偵QH(3-15)e210式中C為結(jié)構(gòu)影響系數(shù)，C=0.5;Q0是設(shè)備操作總重載荷Q0=256.47KN,H為塔高12米；為與塔基本自振周期T1有關(guān)的地震影響系數(shù)，因本塔為等直徑壁厚，故按下式算T1:T=0.09125Hy(Q0H)/(ESD3)256470x12000=0.09125x12000■V2.03x106x84x8003(3-16)=0.206S由表A-8查得a=0.23,a1=0.3x0.23=0.061，將以上各值帶入式(3.15)［文獻(xiàn)6］，則得:ME=2Ca1Q0H=1x0.5x0.069x256470x122=5.3x104Nm1-1截面得地震由下式計(jì)算:M1-1=3C^(H-眺+hl)

E2H2326式中，h是1—1截面距地面高，h=0.4m,則：(3-17)m3x0.5x0.069x256470,123122x0.40.43、MeI=E(T--^+)2x122=50x103Nm2-2截面的地震彎矩Me2-2由式(A—10)計(jì)算3x0.5x0.069x256470,123_122x113-2+E)2x122=46x103Nm3.9各種載荷產(chǎn)生的軸向應(yīng)力計(jì)算表3—9危險截面軸向應(yīng)力的計(jì)算值應(yīng)力MPa截面計(jì)算依據(jù)及說明0—01—12—2設(shè)計(jì)壓力引起的軸向應(yīng)力b(MPa)1—7.53據(jù)式(A-15)；式中S2=S'=83mm質(zhì)量載荷引起的壓應(yīng)力b2(MPa)b0-0=b1-1=b2-2=1.22按式(A-16);近似取Q0-0=Q1-1=Q2-2=S=S';D=D最大彎矩產(chǎn)生的軸向應(yīng)力b(MPa)3b0-0=1b1-1=095b32-2=0.87按式(A-17)3.10塔體強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性校驗(yàn)塔體與裙座連接處2—2截面為危險截面2—2截面的抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性驗(yàn)算據(jù)式：b=b2-2+。2-2<”］(3-18)式中，［b］^?。踒［和B值小者，因?yàn)椋踒］,=185MPa,B值由A=坐91=0,091=0.01888由資料［1］圖10—5［文獻(xiàn)6］：B?180Mpa,［b］aB,R/S°400/83t故?。踒］=B=180Mpa.代入上式：1.22+0.87=2.09MPa<［b］，結(jié)論安全。brbr2—2截面的抗拉強(qiáng)度校驗(yàn)據(jù)式：(3-19)b=b2-2-b2-2+b2-2<[b]t0(3-19)式中[b]t0=157.25MPa，代入各數(shù)值：7.53-1.22+0.87=7.18<[b]t0=15725MPa，故結(jié)論安全。水壓試驗(yàn)時塔體強(qiáng)度校驗(yàn)水壓試驗(yàn)應(yīng)力b應(yīng)滿足的條件為：Tb=Pt[D+(S-C)]<0.9b0

t2(S-C)s1.25x29.4x(800+83)2x83=195.5MpaY0.9b0=285x0.85=218.025Mpas故結(jié)論安全。充水后軸向壓應(yīng)力的強(qiáng)度和穩(wěn)定條件為：由式：b'=bmL+0.3"廣2<[Q](3-20)T冗DS0.785D2Sbr式中：‘°°b2-2取b=414.13礎(chǔ);S取S'=83mm.[b]取0：8b=0.8X285=228Mpa和8=180Mpa中小者，故[b]=180MPasbr則：'4141300.3x65718b=+=1.99MpaY[b]t3.14x800x830.785x8002x83結(jié)論安全。3.11裙座強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性校驗(yàn)裙座危險截面取在座圈基底0—0截面和人孔強(qiáng)度減弱處1—1截面。操作時0—0截面的最大組合軸向應(yīng)力應(yīng)滿足的條件按下式計(jì)算：b=MmN+4<[b]max0.785D.2S兀DSsor(3-21)式中：[b]T=B=180Mpa;M0-0=M0-0=80830NmD和S分別為裙座內(nèi)徑和壁厚，取同塔內(nèi)徑D.和S'=83mm.將各數(shù)值代入條件式：'_80.83x106256470max_0.785X8002x833.14x800x83=1.94+1.23=3.17MpaY[b]bT水壓試驗(yàn)時0—0截面軸向組合壓應(yīng)力校驗(yàn)(3-22)b=0.3M0-0+MQ茨°-0<[b]max0.785D.2SkD"s-GT(3-22)式中，偏心力矩M=0;Q0-0=Q=414.12KN,代入上式:b_0.3x80830x103+414130max=0.785X8002x833.14x800x83=5.82+0.21=6.03MpaY[b]bT

3.12基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)1.基礎(chǔ)環(huán)的內(nèi)外徑計(jì)算按下式選?。和獠窂綒?D+2S+300=883.12基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計(jì)1.基礎(chǔ)環(huán)的內(nèi)外徑計(jì)算按下式選取：外卜徑氣=D+2S+300=88+2x84+300=1268mm內(nèi)徑Db=D.+2S-300=800+2x84-300=668mm按式(A—28)校驗(yàn)：J+罕。bmaxJ氣b［取大者＜R.(混凝土強(qiáng)度表)"max+QA①bb(3-23)式中，D4—D4_12684—6684

‘10Db切10x1268=188168x103mm2A為環(huán)面積=0.785x(D2—D.2)=0.785x(12682—6682)=911856mm2代入各數(shù)值，則：bbmax80.83x106256470+188168x103911856=0.71Mpa4141200.3x80.83x106、911856188168x103=0.58Mpa?。篵b=0.71MPaR=5.5MPa（取100號水泥由表A-9）結(jié)論：所選D庭'D所可行?；A(chǔ)環(huán)厚度的計(jì)算采用無肋板結(jié)構(gòu)，按下式計(jì)算：S=1.73bEbmax(3-24)b［b］'b式中，［b］為基礎(chǔ)環(huán)材料的許用應(yīng)力，材料選用16MnR,將［b］=490MPa,b=0.71Mpa;b=300mm，代入上式：.071Sb=1.73x300x、］—--=19.76mm，圓整取Sb=20mm?；A(chǔ)環(huán)螺栓計(jì)算由受力分析可知當(dāng)?shù)啬_螺栓承受的是拉應(yīng)力時，塔有可能傾倒，此時地腳螺栓起到約束塔傾倒的可能，螺栓的根徑d］用下式計(jì)算：

d=4QBAb+C(3-25)1\m[。]bt式中弓取TOC\o"1-5"\h\z'M0-0Q、風(fēng)載時螺栓承受的最大拉應(yīng)力一-g基①A<bb>地震載荷作用時承受的最大拉應(yīng)力ME+MW。A。-Qo①AM0-M0-0QwAbb=0.7Mpa80830000246980

+

=0.7MpaM,+0.25M/-0_Q_5.3x104+0.25x80830000414120?__W-了188168000+911856=0.56Mpa[a]bt是螺栓材料的許用應(yīng)力，按16MR取[q]bt=170Mpa；腐蝕余量C=3mm;n為螺栓數(shù)，取n=12,則：d4x0.7X911856+3=23心1\3.14x12x170查表A-13知：M27地腳螺栓根徑為23.75mm,滿足要求。螺栓座尺寸據(jù)地腳螺栓公稱直徑，參閱查表A-14[文獻(xiàn)6].S2=12mm,l=120mm,5.接管表氣體進(jìn)口450氣體出口150液面計(jì)口氣體進(jìn)口450氣體出口150液面計(jì)口15加料口100壓力計(jì)口25回流口100取樣口25出料口125備注：基本風(fēng)壓500Pa地震烈度7殼外保溫厚8=100mmts保溫材料：y=3x10-6N/mm3第4章氨合成塔的安裝和維護(hù)檢查4.1氨合成塔的安裝4.1.1底座的安裝合成塔塔體以自重座落在底座的環(huán)形承重面上，底座的承重面的水平公差應(yīng)小于0.15mm/m;對承重面上的六點(diǎn)進(jìn)行五次測量；進(jìn)行參考校核；在每次測量后應(yīng)隨即將平尺及方水平同時調(diào)轉(zhuǎn)180°C，取得后一次誤差，將相同兩點(diǎn)的前后兩次誤差的平均值作為正式的水平誤差；測量用的塊規(guī)應(yīng)非常精確，否則應(yīng)隨同平尺一起調(diào)轉(zhuǎn)180C；由于塔重及地角螺栓的擰緊力對基礎(chǔ)由較大的壓力，所以底座使用的堆數(shù)及面積均需經(jīng)過計(jì)算；使用的墊板應(yīng)為鋼或鑄鐵，承重面應(yīng)經(jīng)過加工，最薄的鑄鐵墊板厚度不得小于35毫米；不得使用型鋼、混凝土及磚的墊板，也不得采用無墊板安裝法；放置墊板處的混凝土表面應(yīng)鏟平，鏟平的面積應(yīng)比墊板大，墊板必須放置在底座的承重處，并盡量靠近地角螺栓；地角螺栓的油垢、塵土、雜物及積水應(yīng)徹底清除，墊板、地角螺栓及混凝土相接觸處的鐵銹、油垢應(yīng)清楚干凈；經(jīng)過找平與找正的底座應(yīng)立即驚醒灌漿，灌漿應(yīng)符合圖件的技術(shù)要求，灌漿前應(yīng)把每組墊板進(jìn)行點(diǎn)焊固定；12.底座安裝允許誤差：標(biāo)高誤差應(yīng)小于±10mm，中心誤差應(yīng)小于±10mm，承重面水平誤差不超過±0.15mm/m；地角螺栓灌漿后，得到土建部門許可即可擰緊地角螺栓，擰緊時不得使已找平找正的底座發(fā)生偏差，當(dāng)用0.5?1.0公斤小錘輕敲各組墊板，不得有松動與位移現(xiàn)象；使用鋼墊板得最小厚度應(yīng)小于1mm，每組墊板不得超過三層。4.1.2外筒的氨裝外筒平放在枕木上，放置時不得使筒體變形；卸下的零件均應(yīng)有次序的放置，并設(shè)專人管理，嚴(yán)防丟失和損壞；隨筒體進(jìn)行清潔、組對和試壓：①清洗前應(yīng)將全部要拆卸的零件用鋼引打上標(biāo)記，便于以后按原位安裝而不至于紊亂，并應(yīng)特別注意：大直徑的高壓螺栓、螺母及墊圈應(yīng)避免調(diào)換；不得在工作面上打標(biāo)記，如無法打標(biāo)記者，可用掛簽法標(biāo)記。②零件卸下清洗時可使用煤油和鋸末，洗凈后的零件用壓縮空氣吹凈。③清洗過得零件必須進(jìn)行外觀檢查與主要尺寸的測量。④對筒體機(jī)上蓋的密封口要進(jìn)行仔細(xì)的檢查以保證其良好的密封性。⑤檢查進(jìn)出口的方位是否符合工藝配管圖。⑥對易于生繡的零件應(yīng)涂上一層干凈的機(jī)油；頂部法蘭的大螺栓非特殊需要可不拆卸；將大法蘭豎起來以枕木墊穩(wěn)；安裝密封墊，安裝位置必須準(zhǔn)確，不得偏移或有中心位移；將頂蓋安裝上去，安裝時不得撞壞螺栓、密封墊、吊裝應(yīng)仔細(xì)進(jìn)行；在螺栓、螺母及墊圈之間基礎(chǔ)面上涂機(jī)油或石墨粉潤滑劑以減少螺紋及墊圈處的摩擦力；擰緊主螺栓，目前設(shè)計(jì)和適用的方法有四種：人力扳緊，大錘敲擊，用卷揚(yáng)機(jī)擰緊，用液壓拉伸器，用電熱預(yù)緊螺栓；務(wù)使大蓋不因自重而發(fā)生位移,用人力擰緊在十字線上的四個螺栓時其扳緊程度扳緊螺栓用吊車或卷揚(yáng)機(jī)通過特殊的扳手和測力計(jì)分三次：第一次采用對稱發(fā)，其扳緊程度達(dá)70%，第二次采用間隔法，其扳緊程度達(dá)90%，第三次采用順次法，其扳緊程度達(dá)100%；檢查法蘭與頂蓋的間隙及平衡度；扳緊后的螺栓應(yīng)分別用小錘逐個敲擊螺母，用聽聲法來校驗(yàn)螺栓扳緊的均勻程度，同時也可以防止螺母漏扳；安裝盲板、排氣閥、進(jìn)氣閥及壓力表：壓力表刻度為實(shí)驗(yàn)壓力的1.5?2.0倍，壓力表的精度為2.5級，壓力表使用前必須進(jìn)行校對，并具有鉛封及合格證且在其有效期內(nèi)。實(shí)驗(yàn)時應(yīng)同時安裝兩個壓力表，表的位置應(yīng)直立，試驗(yàn)時壓力表的指示壓力差應(yīng)小于2.5%，否則應(yīng)更換新的壓力表；做好上述準(zhǔn)備工作后即可裝水試壓，試驗(yàn)壓力為工作壓力的1.3倍；試驗(yàn)時壓力緩慢上升，達(dá)到規(guī)定壓力后保壓時間一般不少于30分鐘，然后將壓力降至規(guī)定試驗(yàn)壓力的80%并保持足夠長的時間以對所有焊縫和連接部位進(jìn)行檢查，如不合格返修活熱處理，合格后填寫試壓記錄；試壓合格后應(yīng)緩慢排水直至干凈并用惰性氣體吹干防止銹蝕；踏的吊裝應(yīng)有專門的施工方案及技術(shù)措施，吊裝后塔的方位應(yīng)符合配管圖的要求；塔體的中心線應(yīng)與設(shè)計(jì)的中心線的誤差不超過土10mm，塔體垂直度誤差不大于1/1000；安裝合格的塔體應(yīng)進(jìn)行定位，不得再有松動和位移；合成塔的三通管及溫度計(jì)套管應(yīng)另行水壓試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力和方法同前。4.1.3內(nèi)件的安裝觸媒及換熱器的安裝簡單如下:清理檢查內(nèi)部件（可與外筒施工平行作業(yè)，以縮短工期），測量溫度計(jì)外套長度及內(nèi)徑、中心管的長度、密封口的尺寸；清理，檢查后對觸媒筐及換熱器進(jìn)行單體試驗(yàn)（水壓試驗(yàn)）以保證投產(chǎn)后氣體不至因設(shè)備泄漏而造成短路，水壓試驗(yàn)按圖紙要求及標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定進(jìn)行；氣密性試驗(yàn)時不必拆除保溫層，只有在壓力顯著泄漏而又找不到泄漏及保溫層處漏氣時才應(yīng)拆除；實(shí)驗(yàn)合格后應(yīng)寫試驗(yàn)記錄；試壓前應(yīng)以0.5MPa壓縮空氣或氮?dú)獯迪?，干凈后各用干凈布遮蓋住以免灰塵雜物落入；為了便于在安裝前進(jìn)行消除內(nèi)件的制造誤差，對觸媒筐、換熱器應(yīng)進(jìn)行預(yù)組裝，并檢查內(nèi)件總垂直度，應(yīng)小于2毫米，測量方法為：在觸媒筐上蓋處吊下四根垂線（相隔90o）進(jìn)行檢查；分段吊裝時將換熱器用吊車吊起放入外筒內(nèi)，用特制支架卡在外筒上法蘭處；將組對在一起的觸媒筐分氣盒用特制工具吊起，并