地下車庫模板專項(xiàng)施工方案

(此檔Word格，載可任編修）（文件備案號：）施工方案工程名稱：編制單位：編制人：審核人：批準(zhǔn)人：編制日期：

年

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日1模板工程施工項(xiàng)方案一、編依據(jù)國家、安徽省相關(guān)施工、驗(yàn)收規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)圖集《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》《建筑工程質(zhì)量統(tǒng)一驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2001《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002本工程施工圖紙安徽省中振建設(shè)工程有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)二、工概況：地理位置：位于安徽省舒城縣三里河路與鼓樓北街交匯處工程名稱：鼓樓陽光城地下車庫建設(shè)單位：安徽強(qiáng)力房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計(jì)單位：合肥華祥規(guī)劃建筑設(shè)計(jì)有限公司勘察單位：山東省城鄉(xiāng)建設(shè)勘察院監(jiān)理單位：安徽科創(chuàng)工程項(xiàng)目管理有限公司施工總承包單位：安徽省中振建設(shè)工程有限公司鼓樓陽光城地下車庫工程工程地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級為甲級;地下室防水等級為二級;地下室設(shè)計(jì)抗?jié)B等級為P6;建筑面積：35330.6。本工程框架柱主要截面尺寸：600*600；現(xiàn)澆板板厚主要為：300mm。根據(jù)本工程的特點(diǎn)，制定以下模板工程專項(xiàng)施工方案：本工程現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，模板及撐需求量較，現(xiàn)決采用鋼管支系統(tǒng)及模板三、施準(zhǔn)備：（一）料及主要機(jī)：1.1木模板：18*915*1830的膠合板、50*100mm木方。1.2支撐系統(tǒng)：鋼管、扣件、墊板。1.3具備錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。1.4脫模劑：水質(zhì)脫模劑。1.5海綿條：2mm厚及20mm厚。（二）業(yè)條件：2.1劃分所建工程施工區(qū)、段：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)的形式、特點(diǎn)及現(xiàn)場條件，合理確定模板工程施工的流水區(qū)段，以減少模板的投入，增加周轉(zhuǎn)次數(shù)，均衡工序工程（鋼筋、模板、砼工序）的作業(yè)量，確保工程進(jìn)度。22.2按工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖進(jìn)行模板設(shè)計(jì),確保強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性。2.3根據(jù)圖紙對梁、板、柱等尺寸及編號設(shè)計(jì)出配板圖，應(yīng)標(biāo)志出不同型號、尺寸單塊模板平面布置，縱橫龍骨規(guī)格、數(shù)量及排列尺寸；柱箍選用的形式及間距；支撐系統(tǒng)的豎向支撐、橫向拉接件的型號、間距。2.4驗(yàn)算：在進(jìn)行模板配板布置及支撐系統(tǒng)布置的基礎(chǔ)上，要嚴(yán)格對其強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。2.5軸線、模板線、門窗洞口線、標(biāo)高線放線完畢，水平控制標(biāo)高引測到預(yù)留插筋或其它過渡引測點(diǎn)，并辦好預(yù)檢手續(xù)。2.6為防止模板下口跑漿，安裝模板前，對模板的承墊底部先墊上厚的海綿條，若底部嚴(yán)重不平的，應(yīng)先沿模板內(nèi)邊線用1∶3水泥砂漿，根據(jù)給定的標(biāo)高線準(zhǔn)確找平。外柱的外邊根部根據(jù)標(biāo)高線設(shè)置模板承墊木方，與找平砂漿交圈，以保準(zhǔn)標(biāo)高準(zhǔn)確和不漏漿。2.7設(shè)置模板（保護(hù)層）定位基準(zhǔn)，即在柱主筋上距地面～80mm處，根據(jù)模板線，按保護(hù)層厚度焊接水平支桿，以防模板的水平移位。2.8柱鋼筋綁扎完，預(yù)埋件已安裝完畢，綁好鋼筋保護(hù)層墊塊，并辦好隱檢手續(xù)。2.9模板拼裝，所有板面必須牢固固定在龍骨上。2.10對于組裝完畢的模板，應(yīng)按圖紙要求檢查其對角線、平整度、外型尺寸及牢固是否有效；并涂刷脫模劑。四、模安裝操作工：（一）：框架柱主截面尺：600*600mm；1、柱模板的安裝工藝：單片預(yù)組拼柱組拼→第一片柱模就位

→第二片柱模就位連接固定→安裝第三、四片柱模

→檢查柱模對角線及位移并糾正→自下而上安裝柱箍并做斜撐→全面檢查安裝質(zhì)量→群體柱模固定2、工藝流程：第一片柱模安裝就位檢查柱模對角線、位移并糾正

第二片柱模安裝就位并用螺栓連接群體柱模固定

安裝第三、四片柱模安裝斜撐

預(yù)檢2.1安裝就位第一片柱模板，并設(shè)臨時(shí)支撐或用不小于號鉛絲與柱主筋綁扎臨時(shí)固定。2.2隨即安裝第二片柱模，在二片柱模的接縫處粘貼厚的海綿條，以防漏漿；用連接螺栓連接二塊柱模，作好支撐或固定。2.3如上述完成第三、四片柱模的安裝就位與連接，使之呈方桶型。2.4自下而上安裝柱套箍，校正柱模軸線位移、垂直偏差、截面、對角錢。并做支撐。采用直徑48鋼鋼管間距800mm分上、中、下固定柱模。2.5校正柱模的軸線位移、兩個(gè)方向上的垂直偏差、截面、對角線，最后固定牢靠。32.6以上述方法安裝柱模，全面檢查安裝質(zhì)量后，做群體的水平拉結(jié)及剪力撐的固定。（二）：框架梁主截面尺：400*1000mm、400*1100mm；1、梁模板的安裝工藝：彈出梁軸線及水平線并復(fù)核

→搭設(shè)梁模支架→安裝梁底楞→安裝梁底模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝側(cè)梁模→安裝另一側(cè)梁模

→安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞2工藝流程：

→復(fù)核梁模尺寸、位置

→與相鄰模板連固彈線

支立桿

調(diào)整標(biāo)高搭設(shè)梁模支架安裝另一側(cè)模板

安裝梁底楞

安裝梁底模板安裝豎楞、斜豎楞

梁底起拱

鋼筋綁扎復(fù)核梁模尺寸位置

安裝梁側(cè)模板全面檢查安裝質(zhì)量預(yù)檢2.1裝梁模支架之前，首層為土壤地面時(shí)應(yīng)平整夯實(shí)首層土壤地面，在支撐下宜鋪設(shè)統(tǒng)長槽鋼,樓板上采用5cm木方墊木,并且樓層間的上、下支座應(yīng)在一條直線上；支撐間距為1000mm支撐之間應(yīng)設(shè)縱橫平聯(lián)結(jié)桿據(jù)支撐高度決定水平聯(lián)結(jié)桿設(shè)幾道地處設(shè)一道，往上縱橫方向每隔1600mm左右設(shè)一道，并且與滿堂架子拉結(jié)，每道縱橫梁支撐均應(yīng)設(shè)置八字形剪力撐。應(yīng)隨時(shí)檢查，保證穩(wěn)定牢固。2.2支撐上預(yù)留梁底模板的厚度拉線安裝梁底模板并找直。梁底板應(yīng)起拱，當(dāng)梁跨度等于或大于4m時(shí)，梁底板按設(shè)計(jì)要求起拱；如設(shè)計(jì)無要求時(shí)，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000。固定梁底模板。2.3在底模上綁扎鋼筋，安裝梁側(cè)模板，安裝外豎楞、斜撐，其間距一般為50mm。當(dāng)梁高超過600mm時(shí)，需加腰楞，并穿對拉螺栓拉結(jié)；側(cè)梁模上口要拉線找直，安裝牢固，以防跑模。2.4復(fù)核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。（三）板：現(xiàn)澆板厚：300mm。1、樓板模板安裝工藝：搭設(shè)支架→安裝橫縱木楞→調(diào)整樓板下皮標(biāo)高及起拱→鋪設(shè)模板→檢查模板上皮標(biāo)高、平整度2工藝流程：支立桿

校正標(biāo)高

安裝橫縱木楞

鋪模板

辦預(yù)檢2.1架搭設(shè)前，首層是土壤地面時(shí)應(yīng)平整夯實(shí)立桿下鋪設(shè)通長槽鋼，樓層在支撐下宜鋪設(shè)通長腳手板，并且樓層間的上下支座應(yīng)在一條直線上。支架的支撐應(yīng)從邊跨的一側(cè)開始，依次逐排安裝，立桿間距1000mm，大龍骨的間距900mm，小龍骨間距300mm。在支撐4之間應(yīng)設(shè)縱橫水平聯(lián)結(jié)桿，根據(jù)支撐高度決定水平聯(lián)結(jié)桿設(shè)幾道，離地設(shè)一道，往上縱橫方向每隔1600mm左右設(shè)一道，并且與滿堂架子拉結(jié)，每跨支撐均應(yīng)設(shè)置八字形剪力撐，保證穩(wěn)定牢固。2.2架搭設(shè)完畢后要認(rèn)真檢查板下龍骨與支撐的連接及支架安裝的牢固與穩(wěn)定根據(jù)給定的水平標(biāo)高線，將龍骨找平，注意起拱高度（當(dāng)板的跨度等于或大于4m時(shí)，按跨度的1/1000～3/1000起拱留出樓板模板的厚度。2.3鋪設(shè)模板：對于不夠整數(shù)的模板，再用小塊板補(bǔ)齊，但拼縫要嚴(yán)密；用鐵釘將模板與下面的木龍骨釘牢，注意，鐵釘不宜過多，只要使多層板不移位、翹曲即可。2.4設(shè)完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查模板的平整度與底標(biāo)高，并進(jìn)行必要的校正。見下圖：（四）梯模板樓梯模板安裝前，先在樓梯間墻上按設(shè)計(jì)標(biāo)高彈出梯段及臺板的位置線。模板采用竹膠合板模板，側(cè)模三角部分用木模鑲補(bǔ)，見下圖：5踏側(cè)板50*50方三木@100*100木方500竹合板立間距-1.2m樓梯模示意圖5、樓梯踏步模板：主要考慮踏步成型專用模板，其它模板用現(xiàn)場雙面覆膜木膠板支模，踏步板一次成型，砼原漿壓光，不再作表面處理。五、模拆除操作工：1模板拆除的般要點(diǎn)1.1側(cè)模拆除在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，方可拆除。1.2底模及冬季施工模板的拆除待同條件養(yǎng)護(hù)試塊抗壓強(qiáng)度達(dá)到下表的規(guī)定后方可拆除?，F(xiàn)澆結(jié)拆模時(shí)所需砼強(qiáng)度結(jié)構(gòu)類型

結(jié)構(gòu)跨度（m）≤2

按設(shè)計(jì)的砼強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率計(jì)（）≥50板＞2、≤8＞8

≥75≥100梁、拱、殼懸臂構(gòu)件

≤8＞8——

≥75≥100≥1001.3已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級后方可承受全部使用荷載；當(dāng)施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更不利時(shí)，必須經(jīng)核算，加設(shè)臨時(shí)支撐。1.4拆除時(shí)，應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下進(jìn)行。1.5每塊多層板模板拆下后，應(yīng)用人工將其運(yùn)托放至地上，嚴(yán)禁把拆下的模板扔下地面或使其自由墜落于地面。66拆除跨度較大的梁支架及其模板時(shí)，應(yīng)從跨中開始向兩端進(jìn)行。2樓板、梁模拆除工：1、工藝流：拆除支架部分水平拉桿和剪力撐→

拆除梁連接件及側(cè)模板

→

分段分片拆除樓板模板、木楞及支柱→拆除梁底模板及支撐系統(tǒng)2.2拆除工施工要點(diǎn)：2.2.1拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁與樓板模板的連接角模及梁側(cè)模板，以使兩相鄰模板斷連。2.2.2不可用鋼管或鐵錘猛擊亂撬。每塊模板拆下時(shí)，或用人工托扶放于地上，嚴(yán)禁使拆下的模板自由墜落于地面。2.2.3拆除梁底模板的方法大致與樓板模板相同。但拆除跨度較大的梁底模板時(shí)，應(yīng)從跨中開始。拆除梁底摸支柱時(shí)，亦從跨中向兩端作業(yè)。3柱子模板拆工藝：1、分散拆除工藝流程：拆除拉桿或斜撐→自上而下拆掉(穿柱螺栓)或柱箍→拆除豎楞上而下拆模板→模板及配件運(yùn)輸維護(hù)2、柱模拆除要點(diǎn)：2.1.1分散拆除柱模時(shí)，應(yīng)自上而下、分層拆除。拆除第一層時(shí)，用木錘向外側(cè)輕擊模板上口，使之松動，脫離柱混凝土。依次拆下一層模板時(shí)，要輕擊模邊肋，切不可用撬棍從柱角撬離。六、質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)：模板及其支架必須有足夠的強(qiáng)度剛度和穩(wěn)定性其支承部分應(yīng)有足夠的支承面積。如安裝在基土上，基土必須堅(jiān)實(shí)，并有排水措施。對濕陷性黃土，必須有防水措施；對凍脹士，必須有防凍融措施。接縫寬度不得大于1.5mm。模板表面清理干凈，并采取防止粘結(jié)措施。模板上粘漿和滿刷隔離劑的累計(jì)面積，柱、梁應(yīng)不大于400cm2。模板安裝允許偏差項(xiàng)目，見下表。模板安的允許偏差7允許偏差(mm)墻、梁、柱軸線位移

單層、多層4

高層架4

多層大模4

高層大模4

測量尺量檢查標(biāo)

高

±4

+2-4

±4

±4

用水準(zhǔn)儀或拉線和尺量檢查墻、柱、梁截面尺寸+3-4+2-4

±2

±2

尺量檢查每層垂直度相鄰兩板表面高低差表面平整度

624

624

322

322

用2m托線板檢查用直尺和尺量檢查用2m靠尺和塞尺檢查七、成保護(hù)：安裝完畢的平臺模板、梁模板不可臨時(shí)堆料和當(dāng)作業(yè)平臺，模板平放時(shí)，要有木方墊架。立放時(shí)，要搭設(shè)分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標(biāo)高和平整度產(chǎn)生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。工作面已安裝完畢的柱模板，不準(zhǔn)在吊運(yùn)其它模板時(shí)碰撞，不準(zhǔn)在預(yù)拼裝模板就位前作為臨時(shí)椅靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時(shí)堆料和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標(biāo)高和平整產(chǎn)生偏差。拆除模板時(shí)，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷，防止門窗洞口等處出現(xiàn)裂紋。保持模板本身的整潔及配套構(gòu)件的齊全，放置合理，保證板面不變形。模板吊運(yùn)就位時(shí)要平穩(wěn)、準(zhǔn)確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜掛鋼筋。用撬棒調(diào)整模板時(shí)，撬棒下要支墊木方。八、質(zhì)注意事項(xiàng)：（一）、板模板：梁、板底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模：防治的方法是，梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應(yīng)通過設(shè)計(jì)計(jì)算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強(qiáng)度和剛度。作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行設(shè)計(jì)要求，以防止混凝土澆筑時(shí)模板變形。模板支柱應(yīng)立在墊有通長木板的堅(jiān)實(shí)的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產(chǎn)生下?lián)稀Ａ?、板模板?yīng)按設(shè)計(jì)或規(guī)范起拱。梁模板上下口應(yīng)設(shè)銷口楞，再進(jìn)行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。8（二）模板：6.2.1漲模、斷面尺寸不準(zhǔn)：防治的方法是，根據(jù)柱高和斷面尺寸設(shè)計(jì)核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和堅(jiān)向鋼楞，以保證柱模的強(qiáng)度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應(yīng)認(rèn)真按設(shè)計(jì)要求作業(yè)。6.2.2柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐，吊線找垂直時(shí)，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點(diǎn)，使線墜到地面，線墜所示兩點(diǎn)到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向。6.2.3軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時(shí)，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模項(xiàng)拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時(shí)，通排支設(shè)水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時(shí)，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。（三）板在使用過中應(yīng)加管理：模板在使用過程中應(yīng)加強(qiáng)管理。支、拆模及運(yùn)輸時(shí)應(yīng)輕搬輕放，發(fā)現(xiàn)有損壞及變形時(shí)，應(yīng)及時(shí)修理。模板應(yīng)分類、分規(guī)格碼放，對于板的側(cè)面、切割面、孔壁應(yīng)封邊，以最大限度地增加周轉(zhuǎn)次數(shù)。九、模工程計(jì)算書為確保模板工程的施工質(zhì)量，保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分的形狀、尺寸和相對位置的正確，需要模板支撐系統(tǒng)具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的自重和側(cè)壓力以及在施工中所產(chǎn)生的施工荷載，因而需要對模板進(jìn)行設(shè)計(jì)。1、結(jié)構(gòu)工程概況：1.1主體結(jié)構(gòu)：1.1.1本工程框架柱主要面尺寸600*600mm；架梁要截面寸：400*1000mm現(xiàn)澆板厚：300mm。2、模板工程的施工安排：2.1模板體系：根據(jù)施工安排，本工程均使用“多層板面，木方背楞，鋼管支撐，散裝散拆”的模板體系。2.2施工工藝：2.2.1±0.00以上結(jié)構(gòu)工程采用框架柱與梁、板分別澆筑，各層梁、板采用一次整體澆筑的施工工藝。2.2.2本工程混凝土均采用商品混凝土。根據(jù)施工現(xiàn)場場地情況采用汽泵泵送。3、計(jì)算截面的選擇：根據(jù)上述結(jié)構(gòu)工程概況、模板體系及施工工藝，計(jì)劃對框架柱及梁、板一次整體澆筑的模板以及截面尺寸為200*300mm的標(biāo)準(zhǔn)層頂板梁板進(jìn)行計(jì)算。4、計(jì)算驗(yàn)算：

柱模板設(shè)計(jì)算書9柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H；柱模板的總計(jì)算高度:H=3.00m；計(jì)算簡圖一、參數(shù)息10222222222222本數(shù)柱截面寬度B向豎楞數(shù)目:；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3箍息柱箍材料:圓鋼管；直徑(；壁厚(；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù)1；楞息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù)；寬度(；高度(；板數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度；面板彈性模量(N/mm；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f):13.00；c面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm

2

):1.50；方鋼方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm；方木彈性模量E(N/mm):9000.00；c方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm):1.50；t鋼楞彈性模量E(N/mm

2

):210000.00鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm

):205.00；二、柱模荷載標(biāo)準(zhǔn)值算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtββV12F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取4.000kN/m

；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000hT--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/hH--模板計(jì)算高度，取3.000m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；11122242224--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取.000。2分別計(jì)算得20.036kN/m

2

、72.000kN/m

2

，取較小值20.036kN/m

2

作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q=20.036kN/m；1傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2kN/m。2三、柱模面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知柱截面寬度方向豎楞間距最大為l=mm豎楞數(shù)為，因此對柱截面寬度B向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡圖板彎度算對柱截面寬度B向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(；l--計(jì)算跨度(豎楞間):l=240.0mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；2式中，為按《施工手冊》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q+qkN/m；1面板的最大彎矩：M=0.16.26×10；1224224422222422442222面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：σ=M/W<f其中，σ

面板承受的應(yīng)力(N/mm)；W=bh

2

M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)W面板的截面抵抗矩:/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=；f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值N/mm)；f=13.000N/mm；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=/=；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=2.577N/mm

2

小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σ]=13N/mm

2

，滿足要求！板剪算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V=0.625ql其中，V--板計(jì)算最大剪力(N)l--計(jì)算跨度(豎楞間):l=240.0mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；2式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q+qkN/m；1面板的最大剪力：V0.625×10.871×240.0；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh≤fnv其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力)；V--面板計(jì)算最大剪力N)：V=構(gòu)件的截面寬度(：b=450mm；h--面板厚度(mm)：h=18.0mm；nf面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm)：f=；vv132222v422435445342222v42243544534面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1630.724/(2×450×18.0)=0.302N/mm；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=1.500N/mmv

；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.302N/mm小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=1.5N/mm，滿足要求！板度算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下ν=0.521ql/(100EI)其中，作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：20.04×0.45＝kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間):l=240.0mm；E--面板彈性模量N/mm)：=6000.00；I--面截面的慣性矩()；I=bhI=450×18.0×18.0×18.0/12=mm面板最大容許撓度:[ν]=240/250=0.96mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×9.02×240.0/(100×6000.0×2.19×10)=mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.119mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=0.96mm,滿足要求！四、豎楞算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞(小楞)屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3箍間距為4因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬高度0mm截面慣性矩I和截面抵抗矩別為:W=60×80×80/6×2=；I==；1425235225522523522552豎楞計(jì)算簡圖彎度算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql其中，M--豎楞計(jì)算最大彎矩(；l--計(jì)算跨度(柱箍間):l=450.0mm；作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.036×0.240×0.900=5.193kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：1.4×2.000×0.240×0.900=0.605kN/m；2q=5.193+0.605=5.798kN/m豎楞的最大彎距：M1.17×10N·mm；σ=M/W<f其中，σ

豎楞承受的應(yīng)力(N/mm)；M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)W豎楞的截面抵抗矩()，W=1.28×10；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值N/mm)；f=13.000N/mm；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W1.17×100.917N/mm；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=0.917N/mm

2

小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σ]=13N/mm

2

，滿足要求！剪算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下V=0.6ql其中，V--楞計(jì)算最大剪力(N)l--計(jì)算跨度(柱箍間):l=450.0mm；作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:15222224maxmax246463222224maxmax246463新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q:1.2×20.036×0.240×0.900=5.193kN/m；1傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q：1.4×2.000×0.240×0.900=0.605kN/m；2q=5.193+0.605=5.798kN/m豎楞的最大剪力：V=1565.495N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh≤fnv其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力()；V--豎楞計(jì)算最大剪力(N)：；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=60.0mm；h--豎楞的截面高度(：h=80.0mm；nf--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值N/mmv

2

：f=v

；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×1565.495/(2×60.0×80.0×2)=0.245N/mm；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=1.500N/mm；v豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.245N/mm小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=1.5N/mmv

2

，滿足要求！度算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:ν≤ν]=l/250其中，作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：=20.04×0.24kN/m；ν--豎楞最大撓度；l--計(jì)算跨度(柱箍間):l=450.0mm；E--豎楞彈性模量N/mm)，=9000.00；I--豎截面的慣性矩()，I=5.12×10；豎楞最大容許撓度:[ν]=450/250=；豎楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×5.80×450.0/(100×9000.0×5.12×10)=mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.035mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.8mm足要求！五、方向箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=；16I=；按集中荷載計(jì)算(附計(jì)算簡圖)：B方柱箍計(jì)算簡圖其中--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；(1.2+1.4×=kN；B方柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=kN；B方柱箍彎矩圖(最大彎矩:M=kN·m；1732862233286223B方柱箍變形圖(最大變形:ν=1.966mm；柱抗強(qiáng)驗(yàn)柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/(γW)<fx其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=807208.58；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩W=；B邊箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:=151.39N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=N/mm

2

；B邊箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=8.07×小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm，滿足要求!柱撓驗(yàn)經(jīng)過計(jì)算得到:ν=1.966mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=600/250=2.4mm；柱箍的最大撓度ν=1.966mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=2.4mm，滿足要求!六、方向拉螺栓的算B方?jīng)]有設(shè)置對拉螺栓！七、方向柱箍的算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=；I=

4

；按計(jì)算(附計(jì)算簡圖)：18H方向柱箍計(jì)算簡圖其中--豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=kN；H方向柱箍彎矩圖(最大彎矩:M=kN·m；19328622328622H方向柱箍變形圖(最大變形:ν=1.966mm；箍彎度算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:σ=M/(γW)<fx其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=807208.58；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩W=；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=151.392N/mm；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=N/mm

2

；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=8.07×10/(1.05×5.08×10)=151.392N/mm小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm，滿足要求!柱撓驗(yàn)經(jīng)過計(jì)算得到:ν=1.966mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=600/250=2.4mm；柱箍的最大撓度ν=1.966mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=2.4mm，滿足要求!20梁模板件管支撐計(jì)書梁段:。一、參數(shù)息板撐構(gòu)參梁截面寬度：；梁截面高度：；混凝土板厚度(：；立桿沿梁跨度方向間距L(m)；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a：；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距L：；b梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4；梁兩側(cè)立桿間距(：；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；采用的鋼管類型為Φ21323222222221323222222221立桿承重連接方式雙扣件考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；載數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m)；模板自(kN/m)0.50；鋼筋自):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值kN/m)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m

：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載kN/m

：4.0；料數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E)：9000.0木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm

2

：；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f

2

：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(：；面板彈性模量E(N/mm)：；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm)：13.0；底板數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(：；側(cè)板數(shù)主楞間距(：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2固定支撐水平間距(：500豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：；壁厚(：；主楞合并根數(shù)：2次楞材料：木方；寬度(mm)：；高度(：；二、梁側(cè)板荷載計(jì)算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtββV221232212322F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取4.000kN/m

3

；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000hT--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/hH--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取.750m；β--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)板面板的計(jì)面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度度算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖單位：度算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=；M--面板的最大彎矩(N·mm)σ

--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm

2

；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Ml+0.117ql12

2其中，q作用在模板上的側(cè)壓力，包括：2322444224242244422424新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；1振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；2計(jì)算跨度:l=(750-120)/(4-1)=；面板的最大彎矩M=0.1×9.638×[(750-120)/(4-1)]0.117×2.52×[(750-120)/(4-1)]=5.55×10N·mm；面板的最大支座反力為:l+1.2ql=1.1×9.638×[(750-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(750-120)/(4-1)]/1000=2.86112kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.55×10/；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.7N/mm

2

小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm

，滿足要求！度算ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q=1l--計(jì)算跨度:l=E--面板材質(zhì)的彈性模量E=6000N/mm；I--面的截面慣性矩:I=；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.638×[(750

4

/(100×6000×3.33×10

5

)=mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(750-120)/(4-1)]/2500.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值要求！

ν=0.063mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.84mm足四、梁側(cè)板支撐的計(jì)楞算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=5.723kN/m本工程中，次楞采用木方，寬高80mm，截面慣性I，截面抵抗W彈性模量E分別為:243232W=64cm；I==256cmN/mm；

4

；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)2554225422彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩MkN·m，最大支座反力kN，最大變形ν=mm(1)楞度算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.43×10=2.2N/mm；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.2N/mm

2

小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)[f]=17N/mm

2

，滿足要求！(2)楞撓驗(yàn)次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；263434次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm滿足要求！楞算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力.148kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=；I=；206000.00N/mm

2

；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=kN·m最大支座反力R=kN，最大變形ν=27542245542245mm(1)楞彎度算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.55×10/1.02×10=；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=74.4N/mm

2

小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm

2

，滿足要求！(2)楞撓驗(yàn)根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.708mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.75mm滿足要求！五、梁底板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W=300×20×20/62.00×10mmI=300×20×20×20/12=mm彎度算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1282222444222424522224442224245模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q:1.2×0.50×0.30×0.90=0.162kN/m；2施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q:；3最大彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1(q+q)lmax1

+0.117ql3

0.1×(6.196+0.162)×200+0.117×1.512×200σ/W=3.25×10；max梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=1.6N/mm小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm，滿足要求！度算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.677ql≤[ν]=l/250其中，作用在模板上的壓力線荷載:=q+q；1l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距)lE--面板的彈性模量E；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×6.358×200)=0.057mm面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.057mm足要求！

小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，六、梁底撐木方的計(jì)載計(jì)(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值kN/m)：q1.2×[(24+1.5)×0.75×0.2+0.5×0.2×(2×0.63+0.3)/0.3]=5.214kN/m；1(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q；2均布荷載設(shè)計(jì)值q==kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.60-0.30)/4=0.136kN29122122撐木算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截抵抗矩W彈性模量分別為：W=6×8×8/6=6.40×10cm；I=6×8×8×8/122.56×10；9000N/mm；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)3064220226422022彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力:N=NkN；12最大彎矩：M=最大剪力：V=kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=0.231×10=3.6；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值：τ=3V/(2bh)=3×1.086×1000/(2×60×80)=0.339N/mm；方木的最大撓度：ν=0.177mm；方木的允許撓度:[ν]=0.600×1000/250=2.400mm方木最大應(yīng)力計(jì)算值小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000，滿足要求！312234222342方木受剪應(yīng)力計(jì)算值小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=1.700N/mm，滿v足要求！方木的最大撓度ν=0.177mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2.400mm，滿足要求！七、梁跨方向鋼管的算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I截面抵抗矩和彈性模E分別為：W=5.08；；206000N/mm；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力=kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)32max2222maxmax2222max支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩M=kN·m；max最大變形νmm；最大支座力R=kN；max最大應(yīng)力σ=M/W=0.521×10

6

/(5.08×10

3

；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值滿足要求!支撐鋼管的最大撓度ν=1.451mm小于110mm,滿足要求!八、扣件滑移的計(jì)算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取1，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為1。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算規(guī)范5R≤Rc其中--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取1kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=5.952kN；R<kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!九、立桿穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N=5.952kN；133o2322222o2322222腳手架鋼管的自重：N=1.2×0.129×3.3=0.511kN；2樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N=1.2×[(1.500/2+(0.600-0.300)/4)×1.000×0.500+(1.500/2+(0.600-0.300)/4)×1.000×0.1203×(1.500+24.000)]=3.524kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4.620kN4N=N+N+N+N；123φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(：i=；A--立桿凈截面面積(cm)：AW--立桿凈截面抵抗矩(：W=σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm；l--計(jì)算長度(；o根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度l有兩個(gè)計(jì)算公式lo為安全計(jì)，取二者間的大值，即:l2.945m；o

=kμh和lo

ok--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度l/i=/=186；o由長細(xì)比lo/i

的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=14607.529/(0.207×489)=144.3N/mm

；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=144.3N/mm小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm，滿足要求！度342322223222一、參數(shù)息板架數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度m):3.70；采用的鋼管(mm):板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；載數(shù)模板與木板自重(kN/m；混凝土與鋼筋自重(kN/m；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m

):1.000；料數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm；圖1

樓板支撐架立面簡圖352334223342圖2

樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W==54cm；I==cm；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1、載算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q25.5×0.12×1+0.5×1=kN/m；1(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載kN/m)：q1×1=1kN/m；22、度算計(jì)算公式如下:M=0.1ql36222244434222244434其中：q=1.2×3.56+1.4×1=5.672kN/m最大彎矩M

2

51048面板最大應(yīng)力計(jì)算值面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

σ=M/W=51048/54000=0.945N/mm；[f]=13；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值滿足要求!3、度算撓度計(jì)算公式為：ν=0.677ql≤[ν]=l/250其中q=q=3.56kN/m1面板最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.56×300mm；面板最大允許撓度

[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值mm小于面板的最大允許撓度mm,足要求!三、縱向撐鋼管的計(jì)縱向支撐鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=5.08cm；截面慣性矩I=12.19cm；計(jì)算簡圖載計(jì)(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q=kN/m；1(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載kN)q1×0.30.3kN/m；2度算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下37226222444226222444最大彎矩計(jì)算公式如下:Ml-0.117qlmax12靜荷載：q=11

2

1.2×1.068=kN/m；活荷載：q=kN/m；2最大彎矩M=(0.1×1.282+0.117×0.42)=kN·M；maxl+1.2ql12最大支座力N=1.1+1.2×0.42)×1=kN；最大應(yīng)力計(jì)算值

σ=M/W/5080=；縱向支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.0；縱向支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值為小于縱向支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

2

,足要求!度算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql1靜荷載qkN/m1三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度ν=0.677×1.068×1000/(100×206000×12.19×)；縱向支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10滿足要求!四、板底撐鋼管計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載縱向板底支撐傳遞力，支撐鋼管計(jì)算簡圖382222支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩M=kN·m；max最大變形V=mm；max最大支座力=kN；max最大應(yīng)力σ=644222.65/5080=126.815支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值N/mm小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205

2

,足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.647mm小于1000/150與10mm,足要求!五、扣件滑移的計(jì)算39o22o22按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取1，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為1?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算規(guī)范5R≤R

c其中--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取1kN；R