承插型輪扣式支模專項施工組織方案

.84/84邊防五支隊第十棟住房建設(shè)工程承插型輪扣式支模專項施工方案編制人：審核人：審批人：企業(yè)名稱：XX省廣弘華僑建設(shè)投資集團(tuán)有限公司編制日期：2017年月日目錄第一章：編制依據(jù)7第二章：工程概況82.1工程概況8建筑概況8第十棟樓工程概況82.1.3第十棟樓結(jié)構(gòu)概況92.1.4第十棟樓各層結(jié)構(gòu)概況102.2本工程支模概況102.2.1地下室支模情況說明102.2.2二至屋面層支模情況說明102.3支模特點、注意重點112.3.1支模特點介紹112.3.2支模搭設(shè)注意重點112.4支模施工條件12第三章：支模設(shè)計方案123.1模板及支撐架的材料選擇123.2高支模系統(tǒng)設(shè)計133.3承插型輪扣式鋼管模板支撐架布置133.4模板支撐系統(tǒng)設(shè)置示意圖143.5支模搭設(shè)說明15地下室、二至屋面樓層400×900mm及以下等梁搭設(shè)方式153.5.2120mm及以下板搭設(shè)方式153.5.3160mm板搭設(shè)方式153.5.4其他搭設(shè)要求153.6計算方式選擇依據(jù)16第四章：計算書174.1高度4.0米400×900mm梁模板輪扣鋼管支撐架計算書174.1.1計算參數(shù)174.1.2模板面板計算184.1.3梁底支撐龍骨的計算194.1.4梁底頂托梁計算214.1.5立桿的穩(wěn)定性計算224.1.6支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受沖切承受能力計算244.1.7支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受壓承受能力計算264.2高度4.0米160mm樓板輪扣鋼管高支撐架計算書274.2.1計算參數(shù)274.2.2模板面板計算284.2.3支撐龍骨的計算294.2.4托梁的計算304.2.5立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值324.2.6立桿的穩(wěn)定性計算324.2.7支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為地下室底板受沖切承受能力計算344.2.8支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為地下室底板受壓承受能力計算364.3高度4.0米120mm樓板輪扣鋼管高支撐架計算書374.3.1計算參數(shù)374.3.2模板面板計算384.3.3支撐龍骨的計算394.3.4托梁的計算404.3.5立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值424.3.6立桿的穩(wěn)定性計算424.3.7支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受沖切承受能力計算444.3.8支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受壓承受能力計算46第五章：施工準(zhǔn)備、計劃475.1施工準(zhǔn)備和計劃475.1.1施工前準(zhǔn)備475.1.2施工進(jìn)度計劃475.1.3技術(shù)交底475.2物質(zhì)準(zhǔn)備和計劃495.2.1材料和設(shè)備準(zhǔn)備495.2.2材料和設(shè)備計劃495.3勞動力準(zhǔn)備和計劃505.3.1勞動力準(zhǔn)備505.3.2勞動力計劃備51第六章：支模施工管理措施526.1管理組織機(jī)構(gòu)及管理職責(zé)526.1.1支模安全管理組織機(jī)構(gòu)框架圖526.1.2各管理人員職責(zé)536.2材料管理措施566.3使用管理措施576.4拆除管理措施576.5支模施工安全管理措施58第七章：支模的安裝、拆除617.1支模的安裝617.1.1施工順序617.1.2支撐架搭設(shè)方法627.1.3模板支撐系統(tǒng)構(gòu)造要求措施637.1.4模板工程質(zhì)量保證措施647.2支模的拆除657.2.1模板拆除條件657.2.2拆除順序657.2.3模板工程拆除安全保證措施65第八章：檢查、驗收688.1驗收程序688.2驗收人員688.3驗收內(nèi)容688.4施工方案搭設(shè)的驗收70第九章：安全技術(shù)措施719.1一般安全要求719.2高處作業(yè)安全技術(shù)措施729.3支撐架體系施工安全技術(shù)措施729.4模板安裝安全技術(shù)措施739.5模板體系拆除安全技術(shù)措施74第十章：支撐架系沉降觀測7610.1監(jiān)測目標(biāo)7610.2監(jiān)測要求7810.3監(jiān)測人員組成7810.4支模支撐系統(tǒng)觀測點措施78第十一章：事故預(yù)防應(yīng)急預(yù)案7911.1應(yīng)急救援指揮機(jī)構(gòu)7911.2事故應(yīng)急處理程序7911.3事故應(yīng)急處理措施8111.3.1高處墜落的應(yīng)急措施8111.3.2物體打擊預(yù)防及應(yīng)急措施8211.3.3支架坍塌預(yù)防及應(yīng)急措施8311.3.4救護(hù)場所選擇8411.3.5救護(hù)工具8511.3.6應(yīng)急救援裝備85第十二章：支模施工質(zhì)量保證措施8612.1原材料的質(zhì)量8612.2技術(shù)交底8612.3軸線偏位的預(yù)防措施8612.4垂直偏差的預(yù)防措施8612.5標(biāo)高不正確的預(yù)防措施8712.6柱、梁模板脹模的預(yù)防措施8712.7梁模下垂、失穩(wěn)倒塌的預(yù)防措施8712.8漏漿的預(yù)防措施8812.9拆模時出現(xiàn)缺陷的預(yù)防措施88第十三章：混凝土澆筑施工技術(shù)措施8913.1施工部署8913.2工藝流程8913.3作業(yè)準(zhǔn)備8913.4混凝土生產(chǎn)8913.5混凝土運(yùn)輸9013.6混凝土泵送操作工藝9013.7泵管固定措施及澆筑過程中的荷載控制措施9213.8澆筑與振搗9213.9梁板砼澆筑9313.10砼養(yǎng)護(hù)93第十四章：施工圖94.第一章：編制依據(jù)為了確保施工安全、防止發(fā)生模板支撐系統(tǒng)倒塌事故,加強(qiáng)施工安全的管理。根據(jù)《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》〔建質(zhì)[2009]87號文件的要求,加強(qiáng)施工安全的管理,按相關(guān)規(guī)定編制本方案。本專項施工方案主要參考以下規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)：1、《直縫電焊鋼管》〔GB/T13793、《低壓流體輸送甲焊接鋼管》〔GB/T3092、《碳素結(jié)構(gòu)鋼》〔GB/T7002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》〔DBJ15-101-2014〔XX省標(biāo)準(zhǔn)3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》〔GB50009-20124、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》〔GB50010-20105、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》〔GB50204-20026、《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》〔GB50205-20017、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》〔JGJ162-20088、《建筑施臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》〔JGJ300-20139、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》〔JGJ59-201110、《建質(zhì)[2009]87號文件》11、《粵建質(zhì)[2011]13號文件》12、《建筑施工組織設(shè)計規(guī)范》〔GB/T-200913、《邊防五支隊第十棟住房建設(shè)工程》工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙、施工組織設(shè)計。14、計算軟件：PKPM施工軟件〔CMIS_V4.0_2015版8月27日第二章：工程概況2.1工程概況工程名稱邊防五支隊第十棟住房建設(shè)工程項目地點香洲區(qū)水灣路施工單位XX省廣弘華僑建設(shè)投資集團(tuán)有限公司建設(shè)單位XX省公安邊防總隊第五支隊設(shè)計單位長宇〔XX國際建筑設(shè)計有限公司監(jiān)理單位XX經(jīng)濟(jì)特區(qū)建設(shè)監(jiān)理有限公司勘察單位XX省XX工程勘察院總建筑面積27833.66㎡棟數(shù)/層數(shù)1棟地上29層工期670日歷天建筑概況建筑工程項目明細(xì)表名稱建筑面積/長度〔平方米/米層數(shù)基底面積地上地下地上地下第十棟1517.7414843.542566.95291總建筑面積：27833.66m2第十棟樓工程概況序號層數(shù)層高建筑面積備注1地下一層4.0米2566.95平方米21層5.4米1477.74平方米32層3.6米845.58平方米43層3.1米854.16平方米54-28層3.1米854.16平方米529層3.1米604.69平方米6屋面層3.1米90.54平方米7地上29層,總建筑面積：27833.66平方米2.1.3第十棟樓結(jié)構(gòu)概況地基基礎(chǔ)鉆〔沖孔灌注樁持力層中風(fēng)化花崗巖基礎(chǔ)形式樁承臺基礎(chǔ)主體結(jié)構(gòu)框架、剪力墻結(jié)構(gòu)抗震等級二級使用年限50年混凝土強(qiáng)度等級構(gòu)件部位混凝土等級備注構(gòu)件部位混凝土等級備注承臺、基礎(chǔ)梁C35基礎(chǔ)墊層C15地下室底板C40女兒墻C25地下室外墻C40圈梁、過梁、構(gòu)造柱C20鋼材鋼筋HPB300EHRB400E焊條E50系列E55系列說明：結(jié)構(gòu)安全等級：二級；地基基礎(chǔ)設(shè)計等級：甲級；耐火極限等級：一級；抗震設(shè)防烈度為7度。2.1.4第十棟樓各層結(jié)構(gòu)概況序號層號梁板砼等級墻柱砼等級板厚〔mm1地下室~五層C40C50120、150、1602六~九層C35C45100、120、1503十至~十三層C30C40100、120、1504十四至~十七層C25C30100、120、1505十八至~二十一層C25C30100、120、1506二十二至~屋面層C25C25100、120、1502.2本工程支模概況1、本方案包括地下室層高4.0米,二層層高3.6米,三層至屋面層層高3.1米。采用承插型輪扣式鋼管支模方式。一層5.4米,不采用承插型輪扣式鋼管支模方式不在本方案的范圍內(nèi)。2.2.1地下室支模情況說明1、地下室建筑面積為2566.95平方米,層高為4.0米。2、梁截面尺寸：300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、300×1000mm等；3、最梁大截面為400×900mm,梁板跨度為7.6米。4、地下室頂板梁板砼強(qiáng)度C40,地下室頂板厚度為160mm、150mm、120mm。5、地下室頂板支模基礎(chǔ)為地下室底板,砼強(qiáng)度為C40,板厚度為350mm。2.2.2二至屋面層支模情況說明1、二層建筑面積為845.58平方米,層高為3.6米,三至屋面層高為3.1米。2、梁截面尺寸：200×500、300×700、200×600、300×600、250×800、200×700、300×800、200×1000mm等；3、最梁大截面為300×800mm,梁板跨度為7.6米。4、二層至屋面層梁板砼強(qiáng)度C25~C40,二層至屋面樓板厚度為150mm、120、110mm。5、二至屋面層的支?；A(chǔ)為各層樓板。2.3支模特點、注意重點2.3.1支模特點介紹1、本工程支模采用承插型輪扣式鋼管支模。2、梁、板底龍骨選擇50×100mm木方作為支撐第一層龍骨,頂托梁選擇φ48×3.5鋼管作為支撐第二層龍骨。3、全部梁板模板支撐架的立桿基礎(chǔ)均落在在已澆筑混凝土的室內(nèi)鋼筋混凝土梁板或地下室頂板結(jié)構(gòu)面上。4、支撐架立桿底部墊板上均設(shè)固定底座或可調(diào)底座；5、支模的支撐立桿需和周邊的柱子抱住、頂緊措施。6、第二層龍骨鋪設(shè)在承插型輪扣式支撐架支頂可調(diào)托撐上,第一層龍骨鋪設(shè)在第二層龍骨上,梁、板底板鋪設(shè)在第一層龍骨上。7、本工程本工程在模板措施這塊需嚴(yán)格按要求控制,每個支模施工前需技術(shù)交底方可施工。8、地下室支模的選擇50×100mm木方作為支撐第一層龍骨,頂托梁選擇φ48×3.5雙鋼管作為支撐第二層龍骨。2.3.2支模搭設(shè)注意重點1、本工程4.0、3.6、3.1米支模從下往上搭設(shè)兩道水平剪刀撐,標(biāo)高分別為+0.35和在梁底搭設(shè)一道。2、垂直剪刀撐必須控制8米立桿一道,而從四周向中間搭設(shè)。3、支模的支撐體系和附近的柱子頂緊,抱柱子為1步距一道。4、本輪扣材料,搭設(shè)中易為梁板分開獨立支撐,所以在搭設(shè)過程中,特別注意梁板連為整體不得分離。5、當(dāng)個別輪扣架腳手架因尺寸不符,無法拉設(shè)橫桿將獨立架體連接成個整體時,須增設(shè)鋼管進(jìn)行拉結(jié)〔兩端設(shè)扣件拉結(jié)。2.4支模施工條件本工程位于香洲區(qū)水灣路,支模的施工位置空曠、平坦,施工臨時用地較完善?，F(xiàn)場施工環(huán)境良好,施工區(qū)域與城市交通道路已貫通。施工用水已接通,施工用電已接通,施工場地完善.臨時設(shè)施已完善。施工人員配備齊全,施工特殊工種證件齊全。施工材料合格,材料配備到場。第三章：支模設(shè)計方案3.1模板及支撐架的材料選擇1、模板均采用915mm×1830mm×18mm〔厚膠合板。2、木方：統(tǒng)一采用50×100mm木方。3、支撐架系統(tǒng)：采用φ48×3.5承插型輪扣式鋼管腳手架及其配套配件。4、墊板：采用腳手架配套底座,墊板為250×250×18厚膠合板墊放。本工程采用輪扣架鋼管腳手架的規(guī)格及編號見下表：名稱型號〔mm作用尺寸〔mm立桿LG-30300LG-60600LG-90900LG-1201200LG-1501500LG-1801800LG-2102100LG-2402400橫桿HG-30300HG-60600HG-90900可調(diào)底座DZ-700700可調(diào)頂托DT-7007003.2高支模系統(tǒng)設(shè)計1、本工程的各層的支模梁板支頂采用承插型輪扣式鋼管支頂,全部梁模板支撐在已澆筑混凝土的室內(nèi)鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)面上,支撐架底部墊板上應(yīng)設(shè)固定底座；第二層龍骨鋪設(shè)在鋼管架支頂上,第一層龍骨鋪設(shè)在第二層龍骨上,梁、板底板鋪設(shè)在第一層龍骨上。2、梁的底板、側(cè)模板采用18mm厚木膠合板,第一層龍骨采用50×100mm的木方,第二層龍骨采用φ48×3.5鋼管。梁側(cè)豎方50×100mm的木方,對拉螺栓采用φ12,外楞采用φ48×3.5雙鋼管〔材質(zhì)Q235,壓腳采用50×100mm的木方,梁底與側(cè)模的接觸面采用企口連接。3、板的底板采用18mm厚木膠合板,第一層龍骨均采用50×100mm的木方,第二層龍骨采用φ48×3.5鋼管。3.3承插型輪扣式鋼管模板支撐架布置1、立桿基礎(chǔ)：立桿基礎(chǔ)采用250×250×18〔厚膠合板作為墊塊。2、掃地桿：離地面350mm處設(shè)置通長縱橫掃地桿一道,縱上橫下。3、縱橫水平桿布置：縱橫連續(xù)設(shè)置,垂直步距1.8m,水平加固桿應(yīng)頂至周邊的墻、柱上,加強(qiáng)支模的整體抗傾覆能力。保證模板的整體穩(wěn)定性,條件允許的情況下與結(jié)構(gòu)砼柱拉結(jié),碰到梁的部位與梁頂緊〔即所有水平拉桿均與四周的建筑物頂緊頂牢。4、垂直剪刀撐：在架體外側(cè)周圍應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應(yīng)每隔8m由下至上的垂直連續(xù)式剪刀撐,其寬度宜為5～8m。剪刀撐與地面傾角為45°～60°,剪刀撐桿件的底端應(yīng)與地面頂緊,用扣件扣緊。5、水平剪刀撐：為加強(qiáng)架體穩(wěn)定性,在架體+350mm處和梁底處,增加上、下二道水平剪刀撐。6、鋼管連接：所有剪刀撐鋼管連接均采用配套扣件搭接連接；立桿和橫桿采承插借口連接。7、抱柱措施：支模的支撐體系和附近的柱子頂緊,抱柱措施為2步距一道。8、可調(diào)托撐：支撐架頂部、底部采用可調(diào)托撐時。頂托螺桿不得超過300mm,底托螺桿不得超過200mm,螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,安裝時應(yīng)保證上下同心。3.4模板支撐系統(tǒng)設(shè)置示意圖1、梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)置示意圖梁模板支撐體系搭設(shè)正面示意圖2、板模板支撐系統(tǒng)設(shè)置示意圖板模板支撐體系搭設(shè)正面示意圖板模板支撐體系搭設(shè)立體示意圖3.5支模搭設(shè)說明3.5.1地下室、二至屋面樓層400×900mm及以下等梁搭設(shè)方式1、300×800、300×700、300×600、400×900、350×600、200×500、200×600、300×1000、250×800、200×800mm及以下等梁使用兩排立桿受力。2、立桿縱橫向間距為0.9×1.2m。3、頂托梁使用單鋼管受力。4、梁底木方采用50×100mm間距200mm。3.5.2120mm及以下板搭設(shè)方式1、120、110mm厚等板。2、立桿縱橫向間距為0.9×1.2m。3、頂托梁使用單鋼管受力。4、梁底木方采用50×100mm間距300mm。3.5.3160mm板搭設(shè)方式1、160、150mm厚板。2、立桿縱橫向間距為0.9×1.2m。3、頂托梁使用雙鋼管受力。4、梁底木方采用50×100mm間距300mm。3.5.4其他搭設(shè)要求1、本工程支模施工使用48×3.5mm承插型輪扣式鋼管。木方采用50×100mm松木。2、垂直撐剪刀按設(shè)立圖搭設(shè),必須從外排四周開始向立面搭設(shè)立桿進(jìn)行搭設(shè)?？v向間距為8米為一排。3、立桿和柱連接按設(shè)計圖搭設(shè)。4、支模鋼管需要對接的。相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內(nèi),且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心距離主節(jié)點不宜大于歩距的1/3。5、梁立桿墊塊采用250×250mm×18mm膠合板。6、梁板支模的縱橫向橫桿步距為1800mm。掃地桿高度為350mm。7、最頂端一道水平縱橫桿距離立桿端部必須控制在0.2米以內(nèi)。梁頂托不得升出大于200mm。8、由于本工程模板使用承插型輪扣式鋼管支架。所以立桿輪扣節(jié)點間距為0.6數(shù)設(shè)置,橫桿長度為0.3米模數(shù)設(shè)置。9、澆筑支模層混凝土?xí)r,必須待立桿基礎(chǔ)層的樓板混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%方能澆筑。10、支模體系必須整體拉通,梁板要拉通,不得梁單獨搭設(shè)。3.6計算方式選擇依據(jù)1、計算為了考慮到鋼管的使用次數(shù)等不利因素。用48×3.0的標(biāo)準(zhǔn)鋼管進(jìn)行計算。但現(xiàn)場均使用48×3.5標(biāo)準(zhǔn)的鋼管。2、由于梁400×900mm,高度選取搭設(shè)最高的地下室層高度4.0米,所以按400×900mm梁4.0米,采用2排支撐立桿計算,立桿縱橫向間距為0.9×1.2m,頂托梁使用單鋼管。3、由于地下室層高為4.0米,板厚度為160mm,所以板按4.0米計算,立桿縱橫向間距為0.9×1.2m,頂托梁使用雙鋼管。4、由于地下室層高為4.0米,板厚度為120、110mm,所以板按4.0米計算,立桿縱橫向間距為0.9×1.2m,頂托梁使用單鋼管。第四章：計算書4.1高度4.0米400×900mm梁模板輪扣鋼管支撐架計算書4.1.1計算參數(shù)鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為4.0m,梁截面B×D=400mm×900mm,立桿的縱距<跨度方向>l=0.90m,立桿的步距h=1.80m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐龍骨長度1.20m。頂托采用雙鋼管：Φ48×3.0。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2。梁兩側(cè)的樓板厚度0.16m,梁兩側(cè)的樓板計算長度0.60m。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值145kN/m2,基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2,地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00。扣件計算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.500×0.160×0.600×0.200=0.588kN。采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π<D4-d4>/64,抵抗距計算采用W=π<D4-d4>/32D。4.1.2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.500×0.900×0.400+0.500×0.400=9.380kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.000×0.400=0.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=21.60cm3；截面慣性矩I=19.44cm4；<1>抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×9.380+1.40×0.800>×0.200×經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.050×1000×1000/21600=2.292N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×9.380+1.40×0.800>×0.200=1.485kN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1485.0/<2×400.000×18.000>=0.309N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算T<[T],滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×9.380×2004/<100×6000×194400>=0.087mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!4.1.3梁底支撐龍骨的計算〔一梁底龍骨計算作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.荷載的計算：<1>鋼筋混凝土梁自重<kN/m>：q1=25.500×0.900×0.200=4.590kN/m<2>模板的自重線荷載<kN/m>：q2=0.500×0.200×<2×0.900+0.400>/0.400=0.550kN/m<3>活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載<kN>：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=2.000×0.400×0.200=0.160kN均布荷載q=1.20×4.590+1.20×0.550=6.168kN/m集中荷載P=1.40×0.160=0.224kN龍骨計算簡圖龍骨彎矩圖<kN.m>龍骨剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖龍骨變形圖<mm>經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.933kNN2=1.933kN經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=1.933kN經(jīng)過計算得到最大變形V=2.558mm龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；<1>龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=M/W=0.886×106/83333.3=10.63N/mm2龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>龍骨抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1.933/<2×50.00×100.00>=0.580N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!<3>龍骨撓度計算最大變形v=2.558mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400<木方時取250>,滿足要求!4.1.4梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.040kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖<kN.m>托梁剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=9.574kN經(jīng)過計算得到最大變形V=1.557mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；<1>頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=M/W=0.787×106/4491.0=166.90N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!<2>頂托梁撓度計算最大變形v=1.557mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!4.1.5立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值,它包括：橫桿的最大支座反力N1=9.574kN<已經(jīng)包括組合系數(shù)>腳手架鋼管的自重N2=1.20×0.128×4.000=0.612kNN=9.574+0.612=10.186kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.60cm；A——立桿凈截面面積,A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量<抵抗矩>,W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.65m；h——最大步距,h=1.80m；l0——計算長度,取1.800+2×0.650=3.100m；λ——由長細(xì)比,為3100/16=194；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0.191；經(jīng)計算得到σ=10186/<0.191×424>=125.522N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值<kN/m2>；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立桿的步距,1.80m；la——立桿迎風(fēng)面的間距,1.20m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距,0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.061×1.200×；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.061×1.200×3.100×3.100/8-0.100×；Nw——考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸心壓力最大值；Nw=9.574+1.2×0.510+0.9×1.4×0.047/0.900=10.252kN經(jīng)計算得到σ=10252/<0.191×424>+47000/4491=135.644N/mm2；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w=0.061×0.900×1.800=0.100kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=1.800/1.200×0.100=0.149kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ws=<1.800×1.800+1.200×1.200>1/2/1.200×0.100=0.179kN支撐架的步數(shù)n=2節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.179+<2.000-1>×0.179=0.359kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為2.000×0.149=0.299kN架體自重為0.510kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!4.1.6支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受沖切承受能力計算一已知計算數(shù)據(jù)混凝土強(qiáng)度等級C25,ft=1.27N/mm2局部荷載設(shè)計值Fl=10.19kN截面高度h=100mm局部荷載邊長a=900mm局部荷載邊長b=1200mm混凝土保護(hù)層厚度d=15mm臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度加權(quán)平均值σpc,m=2N/mm二計算簡圖如下：三沖切計算局部荷載或集中荷載反力作用下不配箍筋或彎起鋼筋的板,其受沖切承載力按下式驗算：式中βh－－截面高度系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時,取1.0；當(dāng)h≥2000mm時,取0.9,其間按線形內(nèi)插法取用,本例取1；系數(shù)ξ,應(yīng)按下式兩個公式計算,并取其較小值：式中um－－臨界截面的周長：距離局部荷載作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；βs－－局部荷載作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比值,當(dāng)其小于2時,取2,本例取2；αs－－板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù),本例為中柱,其值取40；計算得：um=<a+a×h/b+b+b×h/a>×2=<900+900×100/1200+1200+1200×100/900>×2=4616.66666666667mmξ1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1ξ2=0.5+αsh0/4um=0.5+40×85/<4×4616.66666666667>=1所以,取ξ=1<0.7βhft+0.25σpc,m>ξumh0=<0.7×1×1.27+0.25×2>×1×4616.66666666667×85=372888.625N由于上式計算結(jié)果372888.625N>Fl=10190N,所以滿足要求！沖切計算滿足要求！4.1.7支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為各層樓板受壓承受能力計算<一>已知計算數(shù)據(jù)混凝土強(qiáng)度等級C25,fc=11.9N/mm2,βc=1局部壓力設(shè)計值：N=10.19kN局部受壓類型：圖中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=270000mm2,Aln=90000mm2<二>計算局部受壓提高系數(shù)=<270000/90000>0.5=1.73<三>驗算截面限制條件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×11.9×90000=2504285.66N≥10190N截面驗算滿足要求!混凝土局部受壓計算滿足要求！4.2高度4.0米160mm樓板輪扣鋼管高支撐架計算書4.2.1計算參數(shù)鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為4.0m,立桿的縱距b=1.20m,立桿的橫距l(xiāng)=0.90m,立桿的步距h=1.80m。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方,間距300mm,木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管φ48×3.0mm。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.50kN/m2。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值145kN/m2,基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2,地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π<D4-d4>/64,抵抗距計算采用W=π<D4-d4>/32D。4.2.2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.500×0.160×1.200+0.500×1.200=5.496kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.500×1.200=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=64.80cm3；截面慣性矩I=58.32cm4；<1>抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×5.496+1.40×3.000>×0.300×經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.097×1000×1000/64800=1.499N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×5.496+1.40×3.000>×0.300=1.943kN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1943.0/<2×1200.000×18.000>=0.135N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算T<[T],滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×5.496×3004/<100×6000×583200>=0.086mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!4.2.3支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算<1>鋼筋混凝土板自重<kN/m>：q11=25.500×0.160×0.300=1.224kN/m<2>模板的自重線荷載<kN/m>：q12=0.500×0.300=0.150kN/m<3>活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載<kN/m>：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.500×0.300=0.750kN/m靜荷載q1=1.20×1.224+1.20×0.150=1.649kN/m活荷載q2=1.40×0.750=1.050kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為<1.050+1.649>×1.200=3.239kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算,計算公式如下:均布荷載q=P/l=3.239/1.200=2.699kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.70×1.20×最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.699=1.943kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.699=3.562kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；<1>龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=M/W=0.389×106/83333.3=4.66N/mm2龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1943.14/<2×50.00×100.00>=0.583N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!<3>龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度<即龍骨下小橫桿間距>得到q=1.374kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.374×1200.04/<100×9000.00×4166667.0>=0.514mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400<木方時取250>,滿足要求!4.2.4托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.562kN均布荷載取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖<kN.m>托梁剪力圖<kN>變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖<mm>經(jīng)過計算得到最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座F=11.894kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.648mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；<1>頂托梁抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=M/W=1.021×106/8982.0=108.26N/mm2頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!<2>頂托梁撓度計算最大變形v=0.648mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!4.2.5立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：<1>腳手架鋼管的自重<kN>：NG1=0.128×4.000=0.510kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A滿堂架自重標(biāo)準(zhǔn)值,設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。<2>模板的自重<kN>：NG2=0.500×1.200×0.900=0.540kN<3>鋼筋混凝土樓板自重<kN>：NG3=25.500×0.160×1.200×0.900=4.406kN經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=<NG1+NG2+NG3>=5.457kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=2.500×1.200×0.900=2.700kN3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ4.2.6立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=10.33kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1.60cm；A——立桿凈截面面積,A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量<抵抗矩>,W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.65m；h——最大步距,h=1.80m；l0——計算長度,取1.800+2×0.650=3.100m；λ——由長細(xì)比,為3100/16=194；φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到0.191；經(jīng)計算得到σ=10328/<0.191×424>=127.264N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr計算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值<kN/m2>；Wk=uz×us×w0=0.500×0.510×0.241=0.061kN/m2h——立桿的步距,1.80m；la——立桿迎風(fēng)面的間距,1.20m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距,0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力Pr=5×1.4×0.061×1.200×3.100/16=0.100kN.m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.4×0.061×1.200×3.100×3.100/8-0.100×；Nw——考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2×5.457+0.9×1.4×2.700+0.9×1.4×0.047/0.900=10.015kN經(jīng)計算得到σ=10015/<0.191×424>+47000/4491=132.728N/mm2；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載w=0.061×0.900×1.800=0.100kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv=1.800/1.200×0.100=0.149kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力ws=<1.800×1.800+1.200×1.200>1/2/1.200×0.100=0.179kN支撐架的步數(shù)n=2節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.179+<2.000-1>×0.179=0.359kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為2.000×0.149=0.299kN架體自重為0.510kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!4.2.7支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為地下室底板受沖切承受能力計算一已知計算數(shù)據(jù)混凝土強(qiáng)度等級C25,ft=1.27N/mm2局部荷載設(shè)計值Fl=10.33kN截面高度h=100mm局部荷載邊長a=900mm局部荷載邊長b=1200mm混凝土保護(hù)層厚度d=15mm臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度加權(quán)平均值σpc,m=2N/mm二計算簡圖如下：三沖切計算局部荷載或集中荷載反力作用下不配箍筋或彎起鋼筋的板,其受沖切承載力按下式驗算：式中βh－－截面高度系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時,取1.0；當(dāng)h≥2000mm時,取0.9,其間按線形內(nèi)插法取用,本例取1；系數(shù)ξ,應(yīng)按下式兩個公式計算,并取其較小值：式中um－－臨界截面的周長：距離局部荷載作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；βs－－局部荷載作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比值,當(dāng)其小于2時,取2,本例取2；αs－－板柱結(jié)構(gòu)中柱類型的影響系數(shù),本例為中柱,其值取40；計算得：um=<a+a×h/b+b+b×h/a>×2=<900+900×100/1200+1200+1200×100/900>×2=4616.66666666667mmξ1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1ξ2=0.5+αsh0/4um=0.5+40×85/<4×4616.66666666667>=1所以,取ξ=1<0.7βhft+0.25σpc,m>ξumh0=<0.7×1×1.27+0.25×2>×1×4616.66666666667×85=372888.625N由于上式計算結(jié)果372888.625N>Fl=10330N,所以滿足要求！沖切計算滿足要求！4.2.8支撐體系鋼管立桿基礎(chǔ)為地下室底板受壓承受能力計算<一>已知計算數(shù)據(jù)混凝土強(qiáng)度等級C25,fc=11.9N/mm2,βc=1局部壓力設(shè)計值：N=10.33kN局部受壓類型：圖中：a=100mm,b=900mm,Al=90000mm2,Ab=270000mm2,Aln=90000mm2<二>計算局部受壓提高系數(shù)=<270000/90000>0.5=1.73<三>驗算截面限制條件1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.732×11.9×90000=2504285.66N≥10330N截面驗算滿足要求!混凝土局部受壓計算滿足要求！4.3高度4.0米120mm樓板輪扣鋼管高支撐架計算書4.3.1計算參數(shù)鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2,鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為4.0m,立桿的縱距b=1.20m,立桿的橫距l(xiāng)=0.90m,立桿的步距h=1.80m。面板厚度18mm,剪切強(qiáng)度1.4N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用50.×100.mm木方,間距300mm,木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2,抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管φ48×3.0mm。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2,施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.50kN/m2。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值145kN/m2,基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2,地基承載力調(diào)整系數(shù)1.00?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為φ48×3.0。鋼管慣性矩計算采用I=π<D4-d4>/64,抵抗距計算采用W=π<D4-d4>/32D。4.3.2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.500×0.120×1.200+0.500×1.200=4.272kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.500×1.200=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=64.80cm3；截面慣性矩I=58.32cm4；<1>抗彎強(qiáng)度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計算值<N/mm2>；M——面板的最大彎距<N.mm>；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值,取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值<kN/m>；經(jīng)計算得到M=0.100×<1.20×4.272+1.40×3.000>×0.300×經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值f=0.084×1000×1000/64800=1.295N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗算f<[f],滿足要求!<2>抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×<1.20×4.272+1.40×3.000>×0.300=1.679kN截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1679.0/<2×1200.000×18.000>=0.117N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算T<[T],滿足要求!<3>撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×4.272×3004/<100×6000×583200>=0.067mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!4.3.3支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算<1>鋼筋混凝土板自重<kN/m>：q11=25.500×0.120×0.300=0.918kN/m<2>模板的自重線荷載<kN/m>：q12=0.500×0.300=0.150kN/m<3>活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載<kN/m>：經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.500×0.300=0.750kN/m靜荷載q1=1.20×0.918+1.20×0.150=1.282kN/m活荷載q2=1.40×0.750=1.050kN/m計算單元內(nèi)的龍骨集中力為<1.050+1.282>×1.200=2.798kN2.龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算,計算公式如下:均布荷載q=P/l=2.798/1.200=2.332kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.33×1.20×1.20=0.336kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.332=1.679kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.332=3.078kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面慣性矩I=416.67cm4；<1>龍骨抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度f=M/W=0.336×106/83333.3=4.03N/mm2龍骨的抗彎計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!<2>龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計算值T=3×1678.75/<2×50.00×100.00>=0.504N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.30N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!<3>龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度<即龍骨下小橫桿間距>得到q=1.068kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.068×1200.04/<100×9000.00×4166667.0>=0.400mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400<木方時取250>,滿足要求!4.3.4托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.078kN均布荷