高等砼講稿-結(jié)構(gòu)教案2011簡(jiǎn)

1[1].江見(jiàn)鯨李杰金偉良《高等混凝土結(jié)構(gòu)理論》(紫皮書),建筑工業(yè),2007年第一[2].趙國(guó)藩《高等鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》(黃皮書)，機(jī)械工業(yè)，2005年第一[3].過(guò)鎮(zhèn)海時(shí)旭東《鋼筋混凝土原理和分析》(綠皮書),,2003年第一[4].R.ParkandT.Paulay,《Reinforcedconcretestructures（帕克書）,1975[5].（灰皮書，1985[6].工學(xué)院《鋼筋混凝土力學(xué)（）[7].過(guò)鎮(zhèn)海《鋼筋混凝土原理，[8] 概述 第1章混凝土的力學(xué)性 時(shí)隨效 第2章混凝土與鋼筋的相互作 第3章受彎與偏心受力構(gòu)件分 正截面分析的一般方程及M-φ關(guān) 第4章剪切構(gòu)件承載力分 界面剪 沖 第5章受扭構(gòu)件分 概 純扭構(gòu) 第6章混凝土構(gòu)件的裂縫、變形及耐久 裂縫控 第7章延性與抗 第8章鋼-混凝土組合結(jié) 8.2混凝土結(jié) 鋼骨-高強(qiáng)混凝土組合 第9章預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié) 概 概述傳統(tǒng)方法研究基本構(gòu)件（材料力學(xué)方法研究桿件試驗(yàn)、回歸、統(tǒng) 過(guò)時(shí)；實(shí)用、可靠，笨拙，事倍功 三十~七十年 傳統(tǒng)方法基本構(gòu)件為六十~九十年 砼力學(xué)（有限元、本構(gòu)模型為~至 新材料、新工藝下的……，耐久性，抗震、抗爆、抗高1凝土的力學(xué)性（骨料，硬化的水泥砂漿（包含水泥石晶體和未完成水化反應(yīng)的凝膠體，氣孔和縫隙（包括的孔隙和收砂漿裂縫——砂漿本身的裂縫，在加載過(guò)程中產(chǎn)生②穩(wěn)定裂縫產(chǎn)生階段——對(duì)單軸中心受壓來(lái)講，30~50%破壞荷載以下時(shí)，微裂縫以分散的，局部的，細(xì)短的粘結(jié)裂縫為主。宏觀上，應(yīng)力應(yīng)變基本上是線性的（彈性階段裂縫耐恒載，耐反復(fù)荷載，一般情況下不會(huì)發(fā)生疲勞破壞。③穩(wěn)定裂縫階段——臨界荷載以前，一般單軸中心受壓75%~90%破壞荷載以下ff’c二、抗壓強(qiáng)c；下降段：D點(diǎn)——反彎點(diǎn)（拐點(diǎn)；E點(diǎn)——收斂點(diǎn)，曲率最大。B點(diǎn)前體積壓縮，B-D之間體積恢復(fù)，D起體積大于受力前，Efc①c1 ：現(xiàn)規(guī)范為：C500.76，C800.82fcC40時(shí)，還要考慮脆性折減系數(shù)c2：C401.0，C800.87，中間線性變0.88得：

fc

②峰值應(yīng)變現(xiàn)規(guī)范，C500.002，高強(qiáng)混凝土適當(dāng)增大，見(jiàn)規(guī)范式（6.2.1-Ec

2.2

幾種典型的模型：①Hognestad②Rüsch③Sargin,Saenz④Kent-Parkxy fc0.0035，σ0=1.1f5，σ0=ACI仿①HognestadSaenz,ACI,1964.7一般形式 ccc2c 5

0；②0,

；③

,0④

0；⑤

,u具體得出：

E 1c0

0Sargin1971.：stress-strainRelationshipforcx(c文中y

1231(c2)xc122y

，x

，c1

EcKf

，0K3f

0~1抗拉、抗剪強(qiáng)度和變形（2734~36頁(yè)）

PA2P

tt,

bh

（假定為彈性，實(shí)際為彈塑性，塑性系數(shù)

ft,f,fft,

ft,s（1-24311-8。所以有人將剪切問(wèn)題劃分為構(gòu)件剪切性能和界面剪切（Park書Z4略重復(fù)加卸載（40頁(yè)偏心影響（44頁(yè)齡期（53~55頁(yè)抗壓強(qiáng)度隨齡期的變化（532-應(yīng)力達(dá)臨界點(diǎn)（0.8fc）0.8fc徐變（58~64頁(yè)）單位徐變（徐變度）的概念：Ct,

cc(t,t0徐變系數(shù)(t,

)cc(t,t0

(t0))ci0(,0

)cc(,t0)C(,t0)(t0)

ci0

(t0C(,t0)Ecci(t0)C(,

)E

)

(t0

c（0.4~0.6fc）<0.8fc60年代起，一些大型的特種結(jié)構(gòu)，如核反應(yīng)堆的壓力容器、安全殼、海洋平臺(tái)等，推試驗(yàn)設(shè)備和方法（83~②真三軸試驗(yàn)（123強(qiáng)度和變形的一般規(guī)律（86~①空心圓柱體：內(nèi)、外加，造成兩向受拉（壓）或一拉一壓RüschKupfer試驗(yàn)，不同σ1/σ2，相對(duì)強(qiáng)度值：σ1/σ2=1/0.22 σ1/ 70.73mm3 1~1.791002×25mm31~1.5940%（C/C，σ1=0）3

fc隨σ2（壓）增大，σ3f先漲后落（從微觀機(jī)理理解（T/C，σ2=0）3

fc

1

ft（T/T，σ3=0）σ1f≈ft①常規(guī)三軸(C/C/C)：強(qiáng)度σ3f隨σ2fc=(1+4σ2)規(guī)律應(yīng)力-應(yīng)變曲線下降段高抬，εp隨σ3f增大。（T/C/C,T/T/C④三軸受拉（T/T/T（略典型破壞形態(tài)及其界分（100頁(yè)柱狀壓壞：主壓應(yīng)力控制，

1

參考《鋼筋混凝土力學(xué)，工學(xué)*1.4.1

xz

yz 令 1

z

0

則

0

m

zm球張量可表為ij為單位球張量

00

Sxy

SxzS

S

m

yz

SzSxxmSyymSzzmSxyxySyxyx2I1xy2I2x

y

z

I

2

xy

xyyz

I112I21223I312J1J1

)2

)2

)26(

22yz(SxSyz

Sy

SzSx

222JSS2

2

S

S

Sxy

xyyz

J1S1S2S3J1

2)22

3)23

12)2]S12

S2

S3J3S1S2

1 1313( )2 )22

)2232

32i 32

oct

3J3J1 11

1xz

1

1yz

xy亦可寫成xy221

1

z令

1

z

0 x

則

0

m

zm00

0m 0m m

mij2exxm,exy1xy2

exz

1

1xz則

1

1

ez

1

ez221xI'1x

--

1(

22)(

x

y z

1 2 3I3x'I3x

y

1(

yz

)

244J'1exeyezJ

1

y)2y

z)2z

)2

2e2J'ee

2ee

e

e

eexy

xyyz

J'1e1e2e3J'1[(ee)2

e)2(ee)2

J'3

1

)

oct23(23()2)22

octGoct2(1)又 i

3

322(1)32322(1322(1

則if(σ1，σ2，σ3)=f(I1，I2，I3)=f(J2，J3)=C應(yīng)力矢量OP分解為沿等斜面法線的靜水壓力分量OQ和π平面內(nèi)的應(yīng)力偏張量OS6條對(duì)稱軸，1/12Trescaτmax平面應(yīng)力狀態(tài)下，σ30單向拉伸狀態(tài)下，σ1=2k=σ3,即k=σ3/2，可由單軸實(shí)驗(yàn)確定。Mises準(zhǔn)則：TrescaMises認(rèn)為應(yīng)以圓弧連接。（圖σiσ3破壞包絡(luò)面的形狀及其表達(dá)（103頁(yè)下~107頁(yè)面是以σ1=σ2=σ3為軸線的錐面。破壞包絡(luò)面形狀破壞面與偏平面交線呈圓邊三角形，隨靜水壓力

3oct的增大（壓）而擴(kuò)大由于三折對(duì)稱（理由如前所述1/6r

與主應(yīng)力軸正向在π0。在θ=60rc表示。rt≤rfc：3個(gè)點(diǎn)ft：3個(gè)點(diǎn)fcc：3個(gè)點(diǎn)ftt：3個(gè)點(diǎn)fttt：1ξ、r可用σoct、τoct表達(dá)（3倍）（一）①最大拉應(yīng)力理論：σ1≤ft②最大拉應(yīng)變理論：ε1≤εtT、C③最大剪應(yīng)力理論：τmaxk，即TrescaMises⑤M0hr-Coulomb理論：考慮靜水壓力的影響，τmaxτ0kσ，⑥D(zhuǎn)rucker-Prager（二）（略多種混凝土（概述C50fc/fcu增大，ft/fcu減小，泊松比無(wú)大差異。β12次方改為n次方（n≤2，ε0、εcu的調(diào)整等。輕質(zhì)混凝土（72~76頁(yè)）fc,Lfcu,L纖維混凝土（76~81頁(yè)l/deq=30~150l=6~76mm，deq為折算直徑。過(guò)短的纖維，，鋼纖維混凝土的受拉應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€。在試件開(kāi)裂之前，鋼纖維中的應(yīng)力很小，纖維混凝土與素混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線相近。當(dāng)纖維混凝土的基材開(kāi)裂后，與裂縫相交的構(gòu)成了應(yīng)力-應(yīng)變曲線的下降段。試件最終破壞時(shí)，鋼纖維都是因粘結(jié)破壞而被拔出，極少有被拉斷的。ft,f和相應(yīng)的峰值應(yīng)變?chǔ)舤,f隨纖維的體積含量（f，%）20%~50%20%~10%/鋼纖維混凝土的受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€如圖。它的形狀和幾何特征2素混凝土的相2凝土與鋼筋的相互作RRB400、HRB500、HRBF500，2010縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500鋼筋，也可采HRB335、HRBF335、HPB300、RRB400鋼筋；箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500HRB335、HRBF335屈服后卸載有殘余變形，再加載臺(tái)階，伸長(zhǎng)率δ減（（3）機(jī)理復(fù)雜，以界面剪應(yīng)力和滑移應(yīng)變的概念分析，亦不合理6-7綠皮書圖（圖：-s曲線上特征點(diǎn)影響因素與τ-s本構(gòu)模型砼強(qiáng)度：τuftcl增大，不均勻性加劇，平均Park1ACI40%。Park書及灰皮書lab

fydfpyf預(yù)應(yīng)力鋼筋：lab ftlaalabζa8.3.2條的規(guī)定取用，當(dāng)多于一項(xiàng)0.61.0。（一）i）幾何條件物理?xiàng)l件：鋼筋εs≤εy時(shí)εs>εy時(shí)σc=λE0εc∵ε ∴n n

;λ0 0NcAcsAscAAn N↑，↑，λ↓NcA0E0②p≥≥y=yNyyE0A0yE0AcfyAsNuAcfcAsfyNfyN

E0NcA0E0

>y（二）幾何條件不變物理?xiàng)l件相似：鋼筋εs≤εyσs=Esε；εs>εy時(shí)σs=f’y混凝土σt=λtE0εc=E’cεtNtAcsAst①開(kāi)裂前：εt≤εt

NtA0ttE0②砼開(kāi)裂，鋼筋未屈服（εtp≤εt≤εy）砼達(dá)εp：Np≈Ncr=ftA0裂后：N=σs

Ncr sstAAA

t③鋼筋屈服后Nu=fyNu≥NcrfyAs≥f

c

t/n以A=μA代入，可得

f min

nfy

1 裂后應(yīng)力分布如圖

tf由于裂縫間砼參與受拉，使平均應(yīng)變

<ε即sm s

l金屬的伸長(zhǎng)sl，稱為“剛化效應(yīng)（圖y

hyh csh(y)

ha'

a'h

（圖

a h

ha

物理?xiàng)l件：cE0cssEs 's'sx0

(y)bdyhcs0hcs

sM0

(hc0hc

h

yEb

a''

h

hhEo、Esbhaa’、AsAs’、sh(y)為已知條件，則可聯(lián)立解出thhb，進(jìn)而根據(jù)物理?xiàng)l件求出應(yīng)力分布。1t sh沿截面線性分布，Ec’（圖N

E(AA')

eAsysA'sy'ssh

0As0t

N I

yt

sh

nb

N I

yb

s

sh

n

算例（略（圖8-2）對(duì)比注意，箍筋充分發(fā)揮作用時(shí)，砼基本失效4-7(b)dcor

t 4

2dsds

f 4fyt

t

12

2fyt

12tRichartfcc

fc42(12t)

參見(jiàn)p924-(12t)fcAcorfyAs

fcAcor2tfytAcorfy不適用于長(zhǎng)柱及偏壓，N2N1N2≤1.5N1λt（8-（8-N8-5(b)約束指標(biāo)λt 箍筋間距s： s<b才有明顯作用抹勻’了效果較好）（因?yàn)棣藅s會(huì)增大SarginSheikh經(jīng)驗(yàn)公式：Kent-Park模型，CEBFIPMC90其中，前三種比較偏重于理論，而后兩種（Kent-ParkCEBFIPMC90）

fyAsff fc

Ac工程中一般μt=0.04~0.20 受力破壞過(guò)程見(jiàn)圖8-12（C/C/C，屈服后σy減小σxC點(diǎn)ff Nu

1

A]

fc

——

zp

t

y

dctd2

4t

(2ttp)rr

t σcp受σr（或σtp）影響，表為

)]——zpf(b)式代入(a)式fccfc[1C'(tp) ]fy

fc[1t當(dāng)λt為定值，將上式σtp（或σzp）dfccdλt取不同值，分別求出對(duì)應(yīng)的max：11.1

α反應(yīng)鋼材發(fā)揮的效率。從圖中可見(jiàn)，隨λt↑，α→1趨近于直接受力的作用。最終fcc

fc[1f

1.1t其中

dcAb/Al③先開(kāi)裂后破壞：Ab/Al<9 套箍“強(qiáng)化”模型（Ab/Al（主要因素局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)

3Fl0.9cl33彎與偏心受力構(gòu)件分少筋破壞（一般為受彎及受拉構(gòu)件（破壞外觀特征、破壞性質(zhì)、與偏心距的關(guān)系、與配筋率的關(guān)系（不考慮時(shí)間和環(huán)境因素（截面、應(yīng)變分布、應(yīng)力分布圖由應(yīng)力-s(s壓c(c

(ctX0

kh0

()b(y)dy

yt

()b(y)dy'A'A

s skh0

()b(

khy)dy

yt

()b(

khyM0

'A'(ha')NeN(yes （曲率

kh0

h0

c

Nf1(c,kh0N(e0ya)f2(c,kh0

Mf3(c∵k、εcM、Nddcddc

NMN、M求εc、kh0e0、N求εc、kh0亦可給定εc、Nkh0、現(xiàn)以εc、N（流程圖（圖Cx

C'bxx0 ①βfcu我國(guó)規(guī)范取值：C50以下β=0.4x=2βx0=0.8C80時(shí)β=0.74，C50~C80ACI318.83規(guī)范：β=0.525-0.0036f’c，0.425>β>0.325②α值：實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)值α=0.8-0.004（16+fcu）ξ0 ③γ值：我國(guó)規(guī)范將γσ0定義為α1fα1取值：C501.0，C800.94：fyAsfpyAp1fc[bx(b'fb)h'f]f'yA's'pA'Mu

fc

x)

b)h'

h'f)]f

a's'pA'p(h0a'p fc (

)'ff

'

Ne1fci

0

0

0

Nu1fc[bx(b'fb)h'f]f'yA'ssNe1fc[bx(h00.5x)(b'fb)h'f(h00.5h'f)]f'yA's(h0a'seei0.5has;eie0

fc (

)'ff

'

Ne1fcbx

0 0.5

NeNe'

fyA's(h0a'sfyAs(h0a'sb(受彎、大偏心受壓、大偏心受拉b(小偏心受壓

xmin;'M-N相關(guān)規(guī)律（圖Mx-My-N相關(guān)曲面（圖P-l0予以考慮，2010規(guī)范如下所述?！?010規(guī)范》將原“偏心距增大系數(shù)”改為“彎矩增大系數(shù)短柱：二階效應(yīng)很小以至于可忽略不計(jì)。l0/h很小，（圖）圖中A：短柱，截面材料破壞；l0/hM1/M2對(duì)撓曲二階效應(yīng)的影響：Cm考慮此影響。20105.3.4當(dāng)結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)可能使作用效應(yīng)顯著增大時(shí)，在結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)考慮二階效應(yīng)的不利混凝土結(jié)構(gòu)的重力二階效應(yīng)可采用有限元分析方法計(jì)算也可采用附錄B的簡(jiǎn)化彎矩作用平面內(nèi)截面對(duì)稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比0.90.9時(shí)，若構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比滿足公式（6.2.3）的要求，可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響否則應(yīng)根據(jù)第6.2.4條的規(guī)定，lc/i3412(M1/M2

式中：1、M2分別為偏心受壓構(gòu)件兩端截面按結(jié)構(gòu)分析確定的對(duì)同一主軸的組合彎矩M2MM1M2i——排架結(jié)構(gòu)柱的二階效應(yīng)應(yīng)按第5.3.4條的規(guī)定計(jì)算；其他偏心受壓構(gòu)件，考慮MmC0.70.3M1Mm21

l

1

1300M2/Nea

cc/h0hc

c0.5fcc 當(dāng)Cmηns小于1.0時(shí)取1.0；對(duì)剪力墻類構(gòu)件及筒類構(gòu)件，可取Cmηns等于1.0。式中：Cm——0.70.7；N——M2ζc——1.0P-δP-Δ效應(yīng)采用有限元分析法或按規(guī)范附錄B.0.1~B.0.3B.0.4CEB（圖NNe或逐級(jí)增大指定新的N以曲率求分段點(diǎn)撓以新側(cè)移值簡(jiǎn)化方法——模型柱法分析基本長(zhǎng)柱（152~157以新側(cè)移值4切構(gòu)件承載力分最早的抗剪強(qiáng)度1900影響梁的抗剪承載力的因素（20多個(gè)h≥500mm，……試驗(yàn)→開(kāi)裂、傳力和破壞機(jī)理（定性），②：開(kāi)裂后斜截面上的力平衡（Park書VVcVayMVxTjdVdjdVd作用，M=T×jd由V

，V

d(Tjd)

jd

Td(jd jddT （圖ΔTdTMT ，M=0MjdVjdTdjdjd（齒體圖）ΔT使懸臂齒發(fā)生彎曲變形產(chǎn)生‘剪移兩齒之間某點(diǎn)的上下錯(cuò)位混凝土受壓區(qū)的旋轉(zhuǎn)，亦產(chǎn)生剪移。由ΔT產(chǎn)生的彎矩，一部分由咬合力產(chǎn)生的彎矩平衡，Mc平衡。Mc（混凝土）至多占咬合 暗銷作 可見(jiàn)，ΔT產(chǎn)生的ΔM拱的作用：VTdjd Va1、Va2、Vd1、Vd20VTtanCtantandaaVa

a/d V V（另，硬皮書還有一種大拱套小拱的模型破壞形態(tài) 斜拉破 3<a/d<7（a/d>7一般為彎曲破壞 ①剪跨比，②混凝土強(qiáng)度等級(jí)③縱筋含量④截面高度——尺寸效應(yīng)①以抗壓強(qiáng)度f(wàn)chgQhKRKhg

（參見(jiàn)硬皮書mKh0.2m

1.4m m

（

kfk

c 高強(qiáng)度等級(jí)時(shí)，用抗壓強(qiáng)度表示確②以抗拉強(qiáng)度f(wàn)tQh

C/

（蘇我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范：Vccvhftbh0f③以圓柱體抗壓強(qiáng)度平方ffwVc 2500pVdfw

ff pw為縱筋配筋率，Vc成懸臂齒，縱筋兩邊有混凝土粘結(jié)力產(chǎn)生的拉力差，有暗銷咬合力。若配有腹筋產(chǎn)生Ts，Ts的作用，齒變?yōu)樾睋螚U，從而向鋼筋增加了ΔT’（力平衡force（：.Ritte,1899 ZsZ（1+cotα）ftheo

fexp

VtheoV β角修正上弦桿傾斜度以及β與許多因素有關(guān)。βTb’fbw有關(guān)Vsd

Asw0.9df

(1cot)sin

VsdVRdVcd

Asw0.9df

(cotcot)sin

β：3/5cot5/PublicationSP(美ShearstrengthofReinforcedandPrestressedconcrete——CEBApproachBrunoVuVc VudfVcf

2500w

uVAf/ v極限平衡理論(30年代提出 Q wqC；qk 0.15bh2 （

V

0cmsv

C CQkh時(shí) 0.15Rbh

0

C0

0.6bh20.6bh2R0w 1200多個(gè)構(gòu)件（807392根）的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行整理，提出下限值公式（不5%knpkpmin

0.092knkp(180Fc)pw pw pwMQd3pwy在常用范圍內(nèi)，用30.5pwypwMnQmin——剪切破壞的下限剪nj7d，d——8Kpp的修正系數(shù)。p=100μ；kp=0.82p0（略（不說(shuō)它了（參見(jiàn)帕克書（參見(jiàn)綠皮書5扭構(gòu)件分（樓蓋邊梁例圖樓板梁轉(zhuǎn)角

qlff

Mlf；

lf lf托梁扭轉(zhuǎn)角

GCC l1ql2l

sK fs；M

3

；MK

1 ts

16Kts空間桁架理論E.Ransch博士提Cowan’s方法（1950年斜壓場(chǎng)理論1972,由TorontoUniversity,斜彎理論（破壞面極限平衡理論）1959提Tcr=0.7ftV T；Vf；T1x2yf；y/xt tx2 t Tx2yf

e0.208~實(shí)驗(yàn)證明公式計(jì)算偏低（（ Tx2yf αp0.333~0.500

V1x2y；Vt=uniformshearstress，ftyf

剪力流強(qiáng)度(shearflow)q置剪應(yīng)力τq

為單位長(zhǎng)度上剪應(yīng)力合力。htO Acor——areaenclosedbythecenterlineoftubeq

2

（圖T.T.C.Hsu（圖）10’’×15’’2.5’’空心截面對(duì)比，結(jié)果相同，t=0.2x時(shí)，T箱=0.625Tt=0.3x時(shí)，T箱=0.970Tx為截面寬度，t基本結(jié)論：混凝土的作用并非沒(méi)有，只是厚薄不同影響大小不同 箍筋的多少直接影響壁厚影響的大小，壁厚是鋼筋混凝土構(gòu)件配筋率的一個(gè)函數(shù)。t/x15%，偏安全考慮，計(jì)算中不考慮此增值。 開(kāi)裂后忽略混凝土的作用，將實(shí)心截面看做空心箱型截面qb

Dsin(Dcbt

c

bt

bbtsin

F1Dcos

cos1(b)t

2

2sinstcot(b)ts

Ast為常量，則α為常值。R： R F(b) t

u

s

2

砼應(yīng)力：

若縱筋、箍筋屈服RAsfy；sAstf（6（7）

T2A0A

sT2A0A

stT2A0A T

f1950，Cowan’s方法修正MT

1.6s

f

——Australia11P.larmpert,B.Thüsann提出變角度模型，即α≠45°（CEB-FIP采用）（9（10）11tan2

Ass

ff

tan fyAsfyt

AstfsAstfs

1tan2

（由斜彎模型和薄壁管可導(dǎo)出同樣的結(jié)果（*另一種修：以箍筋中心線內(nèi)切橢圓代替矩形A0，見(jiàn)王曉虹，徐振龍，鋼筋混凝土純扭構(gòu)件的一種TuTcTsACI規(guī)范公式

Asf xf x2y(0.660.331)11Af3αt相當(dāng)于桁架公式中的

sGB50010-2010

0.35

f

sin

；若α=45°，

Tu各國(guó)規(guī)范考慮σc彎、剪、扭、壓（拉）Tu/T0較小時(shí)，對(duì)抗彎承載力沒(méi)有影響（Tu/T0<0.55）帶裂縫的鋼筋混凝土梁還可承50%左右的出裂扭矩值②M/M0較小時(shí)，對(duì)抗扭承載力無(wú)影響，同時(shí)尚可提高抗扭承載力。素混凝土能承擔(dān) 我 對(duì)稱配筋

f'

11/4圓?。◤澬推茐腁sf不對(duì)稱配筋γ（圖M、T、VAB取矩MABMsinT混凝土部分Mc……縱 ML箍 Ms受壓區(qū)高度x可由方不同的dM0

dT意即取極值（極小值CP110DIN1045（

TuTcVuVcT、V共同作用：由于存在剪力，使得抗扭能力下降，或由于存在扭矩使得抗剪能①扭-剪承載力關(guān)系（無(wú)腹筋梁1/4TV 2 TV

20 021/42Tcr2

1（有腹筋梁亦適用2Tcr0 Vcr02

V

扭轉(zhuǎn)名義剪應(yīng)力：

1x232cr2

f1;其中cr0f

；cr0

ffcr0 cr01/4

TuTc0VuVc0

1x2yf3f

Vc0

f'cT、VTcVc我國(guó)規(guī)范TctTc00.35t關(guān)于βt1/4（圖t

10.5

；規(guī)范剪、扭計(jì)算公式中τc、νc

1

c00.4

ffff2c0 c02 f f

1； ff2 ff2 f1 f11.2c c

（psi） f f1 c2u設(shè) c，以便求解上述方程，則u f1 f11.2u u f f1 u6凝土構(gòu)件的裂縫、變形及耐久（彎矩，軸向拉力，剪力，扭矩②非荷載因素：外加變形，約束變形引起。③鋼筋銹蝕④混凝土塑性收縮裂縫和坍陷裂縫（膨脹）MN①碳化階段t0+t1≥t即符合要求CEB-FIP-MC-78（σc=0）（開(kāi)裂極限狀態(tài)w1=0.1mm,w2=0.2mm,w3=0.4mm。③分別限制裂縫的短期和長(zhǎng)期開(kāi)展寬度。例如一般室內(nèi)構(gòu)件，acr1=0.4mm（短期應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值（02規(guī)范還有準(zhǔn)組合時(shí)受拉邊緣混凝土不宜生拉應(yīng)力，這次刪掉影響計(jì)算時(shí)，構(gòu)件的最大裂縫寬度不應(yīng)超過(guò)表3.4.5規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對(duì)預(yù)不應(yīng)超過(guò)第3.4.5條規(guī)定的最大裂縫寬度限值；對(duì)二a類環(huán)境的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，4mm的各類、各級(jí)鋼材；熱處理鋼筋，受到大于400MPa的拉應(yīng)力作用的冷拉鋼筋CEB-FIP-MC-78

ik 的GP(2iQik準(zhǔn)荷載：反映荷載的一種狀態(tài)，即設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)達(dá)到和超過(guò)該值的總持續(xù)時(shí)間T0.5。

nnSGkSQ1kcinn荷載效應(yīng)的 組合：SqSGkqi3.4.5受拉：Ncr=ft受彎 Mcr=γmW0f粘結(jié)-滑移理論（Bond-Slip拉桿：當(dāng)抗拉能力最弱的截面處混凝土拉應(yīng)力超過(guò)其抗拉強(qiáng)度時(shí)，便出現(xiàn)第一條（批裂縫（圖AlminBAB長(zhǎng)度的粘結(jié)力必須把足B截面開(kāi)裂的拉力從鋼筋傳到混凝土中。A