陜蒙高速橋梁荷載試驗(yàn)-6標(biāo)sxgsjcbg-qlk9017七不素河中橋

陜西高速公路工程試驗(yàn)檢20067 無---- 試驗(yàn)橋概 試驗(yàn)依 試驗(yàn)?zāi)康暮蛢?nèi) 試驗(yàn)?zāi)?試驗(yàn)內(nèi) 靜載測 測試方 主要測試儀 試驗(yàn)工況和加載方 試驗(yàn)實(shí)施過 動載測 測試方 測試儀 結(jié)構(gòu)計(jì)算與實(shí)測結(jié) 靜載計(jì)算與實(shí)測結(jié) 動載計(jì)算與實(shí)測結(jié) 結(jié) 七不素河中橋位于榆林至陜蒙界高速公路紅堿淖連接線K9+010，橋梁全長66.04。該橋上部結(jié)構(gòu)為3-20預(yù)應(yīng)力混載：公路-II級，抗震烈度：6度，交角：90°。工驗(yàn)收提供技術(shù)資料，經(jīng)與業(yè)主和監(jiān)理協(xié)商確定對該橋第1和第3于2006年5月23日順利完成。現(xiàn)就檢測結(jié)果報告如下：陜西省公路勘察設(shè)計(jì)院.紅堿淖連接線K9+010不素河中交通部.公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD60-交通部.公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范D62-測量橋梁控制截面砼的應(yīng)變測量橋梁控制截面的撓度測量橋梁結(jié)構(gòu)的自振頻率觀測梁體在荷載作用下的裂縫開展情況測試截工圖進(jìn)行分析計(jì)算該橋在公路-II級車道荷載作用下的最大正彎矩和的要求和現(xiàn)場的實(shí)際條件,測試截面分別選擇第1孔和第3的跨中和L/4截面，如圖1所示主 L/4截 跨中截0號臺（2號墩 1號墩（3號臺10 10測點(diǎn)布

1測試截面位置示意

為了測試板梁在試驗(yàn)荷載下的應(yīng)力(應(yīng)變)狀況，分別在第1孔、第3孔跨中截面、L/4截面的布置應(yīng)變測點(diǎn)，具置和見圖2（不含補(bǔ)償片?？缰薪孛嫣幇辶旱牟荚O(shè)位移測點(diǎn)，具置見圖2。為了扣除支試驗(yàn)荷效率系數(shù)η的取值范圍為1.05≥η≥0.8其 η＝Ｓstat/（Ｓ×（1+經(jīng)過計(jì)算確定，本次試驗(yàn)共需要3三軸載重汽車。試驗(yàn)前對每距，見表-1。應(yīng)力分析計(jì)算過程中的車輛荷載都是按實(shí)際的軸距、距和軸重取值的 試驗(yàn)用車輛的參數(shù) （噸軸間距（米前 與記錄通過DH3816應(yīng)變測試系統(tǒng)完成。裂縫觀測采用刻度放大鏡量測工況1：最大正彎矩中載工況。順橋向按跨中截面最大正應(yīng)力和最大撓度不利位置布載，橫橋稱布載。工況2：最大正彎矩右偏載工況。順橋向布載位置與工況1工況3：最大正彎矩左偏載工況。順橋向布載位置與工況1各工況下車輛布置如圖3所示荷載效率 公路－II13 由此可見，各工況測試截面在試驗(yàn)荷載下的彎矩值均超過設(shè)計(jì)載效應(yīng)的80％，略高于上限值1.05，符合《大跨徑混凝土橋梁的驗(yàn)方法》中的規(guī)定，保證了試驗(yàn)的有效性 2006年5月23日上午，完成了如下各項(xiàng)準(zhǔn)備工作打磨、找平處理后，粘貼電阻應(yīng)變片并焊接導(dǎo)線。在此期間即時量測應(yīng)變片與導(dǎo)線的連通性及其電阻值的大小，以保證連接于同一掃描單元的應(yīng)變片的電阻值相差在5歐姆以內(nèi)。如果測點(diǎn)位置潮濕，則先用電吹風(fēng)烘干然后貼片。對撓度測點(diǎn)安裝機(jī)電百分表，并與應(yīng)變平衡箱進(jìn)行導(dǎo)線連接。根據(jù)計(jì)算和車輛配重結(jié)果對各工況車輛加載位置劃線放經(jīng)檢驗(yàn)無誤后523上午10開始正式加載測試。在檢位后關(guān)閉汽車發(fā)5分鐘以上待結(jié)構(gòu)變形完全穩(wěn)定后再測取數(shù)據(jù)；每次卸載后至下一次加載的間隔時間均不少于10分鐘。同一工況按加載、卸載程序重復(fù)進(jìn)試，直至兩次相對誤差不超過型中振幅均較大的位置。依據(jù)主橋振型圖確定，分別1、第3孔L/2面安裝加速度傳感器采用3#車載重車跑車激振后測取自動態(tài)信號采用奧地利DEWETRON公司生產(chǎn)的DEWE-BOOK-8分析系統(tǒng)加速度傳感器采用國家局工程力學(xué)生產(chǎn)的891-4拾振器。橋跨結(jié)構(gòu)為簡支斜交預(yù)應(yīng)力混凝土板梁，其內(nèi)力和變形規(guī)律力分布較為復(fù)雜。對橋跨結(jié)構(gòu)計(jì)算采用橋梁檢測程序QLJC2.0七不素河中橋第13各工況試驗(yàn)荷載作用下各測點(diǎn)的撓度實(shí)測值、計(jì)算值對比分別詳見表3、表4；應(yīng)變實(shí)測值、計(jì)算值對分別見表5和表6。第1孔各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 ① 值①校驗(yàn)系數(shù)平均值第1孔各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 ① 值校驗(yàn)系數(shù)平均值校驗(yàn)系數(shù)平均值第3孔各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 ① 值校驗(yàn)系數(shù)平均值校驗(yàn)系數(shù)平均值第3孔各工況撓度計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 ① 值校驗(yàn)系數(shù)平均值第1孔各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 測點(diǎn)值（με）① 值（με123456789123456789第1孔各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 測點(diǎn)（με 值（με②③④123456789第3孔各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 測點(diǎn)（με 值（με123456789123456789第3孔各工況應(yīng)變計(jì)算值、實(shí)測值與校驗(yàn)系 測點(diǎn)（με 值（με②③④1234567895見圖4和圖5，應(yīng)變實(shí)測值、計(jì)算值對比曲線分別見圖6和圖7。. 圖4第1孔跨中截面撓度實(shí)測值與計(jì)算值對比曲 圖5第3孔跨中截面撓度實(shí)測值與計(jì)算值對比曲123456789 123456789 123456789 圖6第1孔跨中截面應(yīng)變實(shí)測值與計(jì)算值對比曲123456789 123456789 123456789 圖7第3孔跨中截面應(yīng)變實(shí)測值與計(jì)算值對比曲七不素河中橋第13孔計(jì)算振型及對應(yīng)的自振頻率相同見圖8f1=7.74f1=15.37圖8結(jié)構(gòu)計(jì)算振型頻域分析曲線分別見圖9和圖10。自振頻率實(shí)測值和計(jì)算值對 實(shí)測值計(jì)算值11233123139結(jié)構(gòu)動載測試時域曲1

310結(jié)構(gòu)動載測試頻域分析曲由表341孔各工況的撓度校驗(yàn)系數(shù)在0431～6393孔各工況的撓度校驗(yàn)系數(shù)在0.447～0范圍內(nèi)。該校驗(yàn)系數(shù)明顯低于《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方定的上限值05由表5、表6可見，試驗(yàn)橋第1孔各工況應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.561～0.832圍內(nèi)，第3各工況應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.588～0.826由表3~6見，偏載工況（第2、3況）下的撓度應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)均小于1，且實(shí)測值較低，左、右側(cè)撓度和應(yīng)變漸變趨該橋梁結(jié)構(gòu)的第1孔的一階自振頻率均為5.49Hz，大于計(jì)算值4.01Hz；二階自振頻率均為9.16Hz，大于