帶傳動課件講義整理-002

東莞理工學(xué)院專用1第八章帶傳動§8-1概述§8-2帶傳動工作情況的分析§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計算§8-4V帶輪的設(shè)計§8-5帶傳動的張緊、安裝及防護帶傳動和鏈傳動都是通過中間撓性件傳遞運動和動力的，適用于兩軸中心距較大的場合。與齒輪傳動相比，它們具有結(jié)構(gòu)簡單，成本低廉等優(yōu)點?！?-6*同步帶傳動簡介內(nèi)容提要東莞理工學(xué)院專用1第八章帶傳動§8-11東莞理工學(xué)院專用2§8-1概述一.帶傳動的組成及工作原理1組成：主動輪1、從動輪2、環(huán)形帶3。2工作原理：安裝時帶被張緊在帶輪上，產(chǎn)生的初拉力使得帶與帶輪之間產(chǎn)生壓力。主動輪轉(zhuǎn)動時，依靠摩擦力拖動從動輪一起同向回轉(zhuǎn)。31n2n12F0F0F0F0

應(yīng)用實例：皮帶輸送裝置。東莞理工學(xué)院專用2§8-1概述一.帶傳動的組成2東莞理工學(xué)院專用3類型平帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶二.帶傳動的類型普通平帶片基平帶片基層布層覆蓋層工作面覆蓋層?xùn)|莞理工學(xué)院專用3類型平帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶二3東莞理工學(xué)院專用4類型平型帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶

普通Ｖ帶是應(yīng)用最廣泛的一種傳動帶，其傳動功率大，結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜。由于帶與帶輪槽之間是V型槽面摩擦，故可以產(chǎn)生比平型帶更大的有效拉力（約3倍）。聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用4類型平型帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶4東莞理工學(xué)院專用5平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶類型V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用5平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ5東莞理工學(xué)院專用6抗拉體平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶類型V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用6抗拉體平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶6東莞理工學(xué)院專用7組成：抗拉體、頂膠、底膠、包布。簾布芯結(jié)構(gòu)繩芯結(jié)構(gòu)包布頂膠抗拉體底膠節(jié)線節(jié)面節(jié)線：彎曲時保持原長不變的一條周線。節(jié)面：全部節(jié)線構(gòu)成的面。三.V帶的類型及結(jié)構(gòu)在V帶輪上，與所配用V帶的節(jié)面寬度相對應(yīng)的帶輪直徑稱為基準直徑dd。ddbd東莞理工學(xué)院專用7組成：抗拉體、頂膠、底膠、包布。簾布芯結(jié)構(gòu)7東莞理工學(xué)院專用8將V帶套在規(guī)定的測量帶輪上，在規(guī)定的張緊力下，沿V帶的節(jié)寬巡行一周的周線長度，即為V帶的基準長度Ld

。標準長度系列詳見表8-2，P145bbphφ

型號YZABCDE頂寬b6101317223238節(jié)寬bp5.38.51114192732

高度h46811141925

楔角φ截面面積A（mm2）184781143237476722表8-1普通V帶的截面尺寸40?普通V帶有：Y、Z、A、B、C、D、E等型號,已標準化YZABCDE普通V帶的尺寸（φ=40?，h/bp

=0.7）東莞理工學(xué)院專用8將V帶套在規(guī)定的測量帶輪上，在規(guī)定的張緊力8東莞理工學(xué)院專用9

φ=40?，h/bp

=0.9的V帶稱為窄V帶。與普通V帶相比，高度相同時，寬度減小1/3，而承載能力提高1.5~2.5倍，適用于傳遞動力大而又要求緊湊的場合。四.帶傳動的特點1.

適用于中心距較大的傳動；2.

帶具有良好的撓性，可緩和沖擊、吸收振動；3.

過載時帶與帶輪之間會出現(xiàn)打滑，避免了其它零件的損壞；4.

結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉。優(yōu)點：缺點：1.

傳動的外廓尺寸較大；2.

需要張緊裝置；3.

由于帶的滑動，不能保證固定不變的傳動比；4.

帶的壽命較短；5.

傳動效率較低。東莞理工學(xué)院專用9φ=40?，h/bp=0.9的V帶稱9東莞理工學(xué)院專用10應(yīng)用：兩軸平行、且同向轉(zhuǎn)動的場合（稱為開口傳動），中小功率電機與工作機之間的動力傳遞。V帶傳動應(yīng)用最廣，帶速：v=5~25m/s

傳動比：i≤7

效率：η≈0.9~0.95五.帶傳動的應(yīng)用實例東莞理工學(xué)院專用10應(yīng)用：兩軸平行、且同向轉(zhuǎn)動的場合（稱為開10東莞理工學(xué)院專用11§8-2帶傳動工作情況的分析F0F0F0F0靜止時，帶兩邊的初拉力相等：傳動時，由于摩擦力的作用，帶兩邊的拉力不再相等：F1=F2=F0

為了可靠工作，帶必須以一定的初拉力張緊在帶輪上。F1≠F2

F1↑，緊邊F2↓松邊F1FfF2F1F2緊邊松邊

設(shè)帶的總長不變，則緊邊拉力增量和松邊的拉力減量相等：F1–F0=F0–F2

從動輪主動輪n1n2n1n2F0=(F1+F2)/2一、帶傳動的受力分析1、初拉力、緊邊拉力、松邊拉力Ff東莞理工學(xué)院專用11§8-2帶傳動工作情況的分析11東莞理工學(xué)院專用12當(dāng)圓周力Fe>∑Ff(整個接觸弧上的極限靜摩擦力的總和)時，帶與帶輪之間出現(xiàn)顯著的滑動，稱為打滑.經(jīng)常出現(xiàn)打滑使帶的磨損加劇、傳動效率降低，導(dǎo)致傳動失效。稱帶與帶輪接觸弧的總摩擦力Ff為有效拉力Fe,即帶所能傳遞的圓周力：Fe=F1

-F2且傳遞功率與有效拉力和帶速之間有如下關(guān)系：2、有效拉力（有效圓周力）及傳遞功率F1FfF2緊邊松邊主動輪n1Ff=F1

-F2當(dāng)非滿負荷工作時，此摩擦力分布范圍并未充滿整個接觸弧。東莞理工學(xué)院專用12當(dāng)圓周力Fe>∑Ff(整個接觸弧上的極限12東莞理工學(xué)院專用13二、帶傳動的最大有效拉力Fec及其影響因素dFNF1F2F+dFFfdFNαdαdldα2dα2取一小段弧進行分析：參數(shù)如圖正壓力：dFN

兩端的拉力：F

和F+dF

力平衡條件：忽略離心力,水平、垂直力分別平衡摩擦力：fdFN推導(dǎo)過程(第9版無此內(nèi)容)：以平帶為例，分析打滑時緊邊拉力F1和松邊拉力F2之間的關(guān)系。東莞理工學(xué)院專用13二、帶傳動的最大有效拉力Fec及其影響因13東莞理工學(xué)院專用14積分得：∴緊邊和松邊的拉力之比為：→柔韌體（撓性體）摩擦的歐拉公式（注意其成立的條件）

思考題：帶傳動中，緊邊和松邊的拉力之比的取值范圍：

聯(lián)立求解最大有效拉力Fec：Fec=F1

-F2東莞理工學(xué)院專用14積分得：∴緊邊和松邊的拉力之比為：→柔韌14東莞理工學(xué)院專用15→Fec↑∵α1<α2用α1→

α分析：

f↑α↑F0↑最大有效拉力Fec的主要影響因素：當(dāng)

時，帶與帶輪接觸弧上會出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，這是一種帶傳動的失效形式，應(yīng)避免。帶與帶輪接觸弧上的打滑現(xiàn)象最先出現(xiàn)在帶與小帶輪的接觸弧上。小帶輪包角α1:

大帶輪包角α2:

α2θα1θθaCADBdd1dd2東莞理工學(xué)院專用15→Fec↑∵α1<α2用α1→15東莞理工學(xué)院專用16φV帶傳動與平皮帶傳動初拉力相等時，它們的法向力則不同。平帶的極限摩擦力為:

FNf=FQfFN/2FN/2FQFQFNFN=FQFN=FQ/sin(φ/2)φ/2φ/2則V帶的極限摩擦力為：fv-----當(dāng)量摩擦系數(shù),fv>f在相同條件下

，V帶能傳遞較大的功率?；蛟趥鬟f功率相同時，V帶傳動的結(jié)構(gòu)更為緊湊。分析如下：東莞理工學(xué)院專用16φV帶傳動與平皮帶傳動初拉力相等時，它們16東莞理工學(xué)院專用17在相同條件下

，V帶能傳遞較大的功率?；蛟趥鬟f功率相同時，V帶傳動的結(jié)構(gòu)更為緊湊。用fv代替f

后，得以下計算公式：F0=(F1+F2)/2東莞理工學(xué)院專用17在相同條件下，V帶能傳遞較大的功率。用17東莞理工學(xué)院專用18三、帶的應(yīng)力分析1.緊邊和松邊拉力產(chǎn)生的拉應(yīng)力緊邊拉應(yīng)力：松邊拉應(yīng)力：A為帶的橫截面積表8-1

2.離心力（離心拉力）產(chǎn)生的拉應(yīng)力帶在微弧段上產(chǎn)生的離心力：

帶工作時應(yīng)力由三部分組成dFNcdαdlrF1F2東莞理工學(xué)院專用18三、帶的應(yīng)力分析1.緊邊和松邊拉力18東莞理工學(xué)院專用19離心力FNc在微弧段兩端會產(chǎn)生拉力Fc。

由力平衡條件得：dFNcdαdlrF1F2Fc

Fc

dα2dα2離心力只發(fā)生在帶作圓周運動的部分，但由此引起的拉力確作用在帶的全長。

離心拉應(yīng)力：

往x軸投影q為帶的單位長度的質(zhì)量P149表8-3

東莞理工學(xué)院專用19離心力FNc在微弧段兩端會產(chǎn)生拉力F19東莞理工學(xué)院專用203.彎曲應(yīng)力當(dāng)帶繞過帶輪時，因為彎曲而產(chǎn)生彎曲應(yīng)力設(shè)y為帶的中性層到最外層的垂直距離；E為帶的彈性模量；dd為帶輪基準直徑。4.應(yīng)力分布及最大應(yīng)力σmaxσ1σb2σcα2n1n2α1σ2y彎曲應(yīng)力為:最大應(yīng)力σmax出現(xiàn)在緊邊與小輪的接觸處。V帶的節(jié)線ddV帶輪的基準圓由材料力學(xué)公式得

離心應(yīng)力拉應(yīng)力彎曲應(yīng)力σb1

思考題：為什么V帶輪槽楔角應(yīng)小于V帶楔角？東莞理工學(xué)院專用203.彎曲應(yīng)力當(dāng)帶繞過帶輪時，因為彎曲而產(chǎn)20東莞理工學(xué)院專用21F2F2F1F1四、帶的彈性滑動和打滑設(shè)帶的材料符合變形與應(yīng)力成正比的規(guī)律，則變形量為：這種因材料的彈性變形而產(chǎn)生的滑動被稱為彈性滑動。彈性滑動是帶傳動的一種固有特性，是不可避免的。緊邊：松邊：∵F1>F2∴ε1>ε2帶繞過主動輪時，將逐漸縮短并沿輪面滑動，使帶速落后于輪速。帶經(jīng)過從動輪時，將逐漸被拉長并沿輪面滑動，使帶速超前于輪速。從動輪n2主動輪n1總有：v2<v1東莞理工學(xué)院專用21F2F2F1F1四、帶的彈性滑動和打滑21東莞理工學(xué)院專用22得從動輪的轉(zhuǎn)速：帶傳動的傳動比：V帶傳動的滑動率ε=1%~2%，一般可忽略不計。定義：為滑動率。F2F2F1F1A1C1B1A2B2C2在帶傳動正常時，帶的彈性滑動只發(fā)生在帶離開主、從動輪之前的那一段接觸弧上。東莞理工學(xué)院專用22得從動輪的轉(zhuǎn)速：帶傳動的傳動比：V帶傳動22東莞理工學(xué)院專用23F2F2F1F1A1C1B1A2B2C2

若帶的工作載荷進一步加大，有效拉力達到最大有效拉力Fec后，則帶與帶輪間會發(fā)生顯著的相對滑動，即產(chǎn)生打滑。問：彈性滑動與打滑的區(qū)別與聯(lián)系？打滑將使帶的磨損加劇，從動輪轉(zhuǎn)速急速降低，帶傳動失效，這種情況應(yīng)當(dāng)避免。避免打滑的條件：

Fe≤Fec1）相同點：都是滑動；2）不同點：本質(zhì)不同：前者是一種固有特性，不可避免；后者是一種失效，可以避免。發(fā)生原因不同：前者是帶兩邊的拉力差引起的，后者是過載導(dǎo)致。發(fā)生區(qū)域不同：前者是在局部接觸弧上，后者是在整個接觸弧上。3）聯(lián)系：彈性滑動區(qū)域的量變導(dǎo)致打滑的質(zhì)變實驗一：皮帶傳動實驗東莞理工學(xué)院專用23F2F2F1F1A1C1B1A2B2C223東莞理工學(xué)院專用24§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計算一、V帶傳動的失效形式與設(shè)計準則帶傳動的主要失效形式是打滑和傳動帶的疲勞破壞。設(shè)計準則：在不打滑的條件下，具有一定的疲勞強度和壽命。避免打滑的條件：為保證帶具有一定的疲勞壽命，應(yīng)使：σmax=σ1+σb1+σc

≤[σ]或σ1≤[σ]

–σb1-σc式中，[σ]—一定條件下，由帶的疲勞強度所決定的

許用應(yīng)力。帶在帶輪上打滑或發(fā)生脫層、撕裂、拉斷等疲勞損壞時，就不能傳遞動力。因此帶傳動的設(shè)計依據(jù)是保證帶不打滑及具有一定的疲勞壽命。東莞理工學(xué)院專用24§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計24東莞理工學(xué)院專用25帶傳動的承載能力取決于傳動帶的材質(zhì)、結(jié)構(gòu)、長度，帶傳動的轉(zhuǎn)速、包角和載荷特性等因素。二、單根V帶的許用功率單根帶所能傳遞的有效拉力為：傳遞的功率為：為保證帶具有一定的疲勞壽命，應(yīng)使：1.單根V帶的基本額定功率P0

σ1≤[σ]

–σb1-σc代入得：※在α=π，Ld為特定長度、平穩(wěn)的工作條件下，所得P0稱為單根普通V帶的基本額定功率,見表8-4。P.151東莞理工學(xué)院專用25帶傳動的承載能力取決于傳動帶的材質(zhì)、結(jié)構(gòu)25東莞理工學(xué)院專用26單根V帶的基本額定功率是在規(guī)定的試驗條件下得到的。實際工作條件與試驗條件不同時，應(yīng)對P0值予以修正。修正結(jié)果稱為單根V帶的額定功率PrKα

—包角系數(shù)?？紤]α≠180?時對傳動能力的影響，見表8-6,p.155KL—長度系數(shù)；考慮帶長不為特定長度時對傳動能力的影響，見表8-2,p.145。

?P0--功率增量；考慮在i≠1，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力較小，故在壽命相同的情況下，可增大傳遞功率，取值詳見表8-5,p.1532.單根V帶的額定功率Pr(即實際條件下所能傳遞的功率)表8-6包角修正系數(shù)

包角α1180?175?170?165?160?155?150?145?140?135?130?125?120?

Kα1.00.990.980.960.950.930.920.910.890.880.860.840.82東莞理工學(xué)院專用26單根V帶的基本額定功率是在規(guī)定的試驗條件26東莞理工學(xué)院專用27三、帶傳動的參數(shù)選擇1.中心距a一般初選帶傳動的中心距a0

：推薦范圍：0.7(dd1+dd2)<a0<2(dd1+dd2)2.傳動比i傳動比大，則小帶輪的包角將減小，帶傳動的承載能力降低。一般為：i≤7，推薦值為：i=2～53.帶輪的基準直徑小帶輪的直徑過小，則帶的彎曲應(yīng)力大，壽命降低。應(yīng)?。篸d1≥（dd）min型號YZABCDE

（dd）min/mm205075125200355500表8-7帶輪的最小直徑①小帶輪的直徑dd1：東莞理工學(xué)院專用27三、帶傳動的參數(shù)選擇1.中心距a一般初27東莞理工學(xué)院專用28②大帶輪的直徑dd2：dd1

、dd2：必須符合帶輪的基準直徑系列（表8-9）P.1574.帶速v一般應(yīng)使v在5~25m/s的范圍內(nèi)。最高帶速

在多級傳動中，應(yīng)將帶傳動設(shè)置在高速級。四、帶傳動的設(shè)計計算設(shè)計帶傳動的原始數(shù)據(jù)是：帶傳動的工作條件、傳動位置與總體尺寸限制；載荷性質(zhì)、所需傳遞的額定功率P、帶輪轉(zhuǎn)速（n1

、n2）、傳動比i等。設(shè)計帶傳動的主要任務(wù)是：選擇合理的傳動參數(shù)、確定V帶型號、長度和根數(shù)；確定帶輪材料、結(jié)構(gòu)和尺寸。1、已知條件和設(shè)計內(nèi)容東莞理工學(xué)院專用28②大帶輪的直徑dd2：dd1、dd2：28東莞理工學(xué)院專用29（1）

確定計算功率P---傳遞的功率KA---工作情況系數(shù)(表8-8)，p.1562.設(shè)計步驟和方法（2）

選擇V帶的帶型根據(jù)Pca和小帶輪的轉(zhuǎn)速n1，由（選型圖）圖8-11確定。（3）確定帶輪的直徑dd并驗算帶速v根據(jù)V帶的帶型，參考表8-7和表8-9確定小帶輪的基準直徑dd1應(yīng)取：dd1≥（dd）min驗算帶速：一般應(yīng)使v在5~25m/s的范圍內(nèi)。東莞理工學(xué)院專用29（1）確定計算功率P---傳遞的功率K29東莞理工學(xué)院專用30300050002000160040002008005001004003001000小帶輪的轉(zhuǎn)速n1(r/min)125025000.811.2523.154581016203040506380100200250普通V帶選型圖ZABCDEdd1=50~71dd1=80~100dd1=112~140dd1=125~140dd1=160~220dd1=200~315dd1=355~400dd1=455~500dd1=80~100<-點擊按鈕Pca(kw)東莞理工學(xué)院專用303000500020001600400030東莞理工學(xué)院專用31計算大帶輪的基準直徑：dd2=idd1并根據(jù)表8-9加以適當(dāng)圓整。（4）確定中心距a,并選擇V帶的基準長度Ld1）根據(jù)帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，并結(jié)合下式初定中心距a00.7(dd1+dd2)<a0<2(dd1+dd2)2)計算相應(yīng)的帶長：帶的基準長度Ld根據(jù)Ld0由表8-2選取接近的基準長度Ld3)計算中心距a及變動范圍：中心距變動范圍為：考慮帶傳動的安裝、調(diào)整和V帶張緊的需要。(a-0.015Ld)~(a+0.03Ld)東莞理工學(xué)院專用31計算大帶輪的基準直徑：dd2=idd1并31東莞理工學(xué)院專用32(5)驗算小帶輪上的包角：(6)確定帶的根數(shù)z：為使各根V帶受力均勻，帶的根數(shù)不宜過多，一般應(yīng)使帶的根數(shù)z<10，否則，應(yīng)選擇橫截面積較大的帶型，以減少帶的根數(shù)。(7)確定帶的初拉力F0：保持適當(dāng)?shù)某趵κ菐鲃庸ぷ鞯氖滓獥l件。初拉力不足，會出現(xiàn)打滑，初拉力過大將增大軸和軸承上的壓力，并降低帶的壽命。東莞理工學(xué)院專用32(5)驗算小帶輪上的包角：(6)確定帶的32東莞理工學(xué)院專用33F0F0α1由力平衡條件得靜止時軸上的壓力為：(8).計算帶傳動的壓軸力FP

FPF0F0FPα12α12(9).帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(10).張緊裝置的設(shè)計東莞理工學(xué)院專用33F0F0α1由力平衡條件得靜止時軸上的壓33東莞理工學(xué)院專用341．V帶輪設(shè)計的要求結(jié)構(gòu)工藝性好、無過大的鑄造內(nèi)應(yīng)力、質(zhì)量分布均勻。輪槽工作面要精細加工，以減少帶的磨損。

各輪槽的尺寸和角度應(yīng)保持一定的精度，以使帶的載荷分布較為均勻。2．帶輪的材料通常采用鑄鐵，常用材料的牌號為HT150和HT200。轉(zhuǎn)速較高時宜采用鑄鋼或用鋼板沖壓后焊接而成。小功率時可用鑄鋁或塑料?！?-4V帶輪的設(shè)計(自學(xué))3．帶輪的結(jié)構(gòu)與尺寸典型結(jié)構(gòu)：實心式、腹板式、孔板式、輪輻式p.160

帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要是根據(jù)帶輪的基準直徑選擇結(jié)構(gòu)形式。根據(jù)帶的截型確定輪槽尺寸。帶輪的其它結(jié)構(gòu)尺寸通常按經(jīng)驗公式計算確定。東莞理工學(xué)院專用341．V帶輪設(shè)計的要求結(jié)構(gòu)工藝性好、無過大34東莞理工學(xué)院專用35帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑小（dd≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；daddHL實心式東莞理工學(xué)院專用35帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑小（dd≤35東莞理工學(xué)院專用36腹板式----中等直徑（dd≤300mm）；腹板式一S1斜度1：25SS2drdkdhddaLBS2帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑?。╠d≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；東莞理工學(xué)院專用36腹板式----中等直徑（dd≤30036東莞理工學(xué)院專用37腹板式二斜度1：25S2drdkdhddaBSL腹板式----中等直徑（dd≤300mm）；帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑?。╠d≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；東莞理工學(xué)院專用37腹板式二斜度1：25S2drdkdhdd37東莞理工學(xué)院專用38輪輻式----dd>300mm；h2drdkdha1L斜度1：25ddaBh1h2=0.8h1a1=0.4h1

a2=0.8a1

f1≥0.2h1

f2≥0.2h2PnA3h1=290P功率n轉(zhuǎn)速A輪幅數(shù)腹板式----中等直徑(dd≤300mm)；帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑小（dd≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；東莞理工學(xué)院專用38輪輻式----dd>300mm；h2d38東莞理工學(xué)院專用39f1.61.66.3φHδeb0bdBh1haddae8±0.312±0.315±0.319±0.425.5±0.5槽型YZABCbd

5.38.5111419

hamin

1.62.02.753.54.8famin

67911.516hfmin

4.77.08.710.814.3δmin

55.567.510≤60-------------------≤80≤118≤190≤315≥60------------------->80>118>190>315對應(yīng)的d32343638φ(?)

P161表8-11普通V帶輪的輪槽尺寸

思考題：為什么V帶輪槽楔角應(yīng)小于V帶楔角？東莞理工學(xué)院專用39f1.61.66.3φHδeb0bdBh39東莞理工學(xué)院專用40a調(diào)整螺釘調(diào)整螺釘滑道式張緊裝置擺架式張緊裝置a二、帶傳動的張緊方法1.調(diào)整中心距§8-5帶傳動的張緊、安裝與防護1)

根據(jù)摩擦傳動原理，帶必須在預(yù)張緊后才能正常工作；一、張緊的目的2)

運轉(zhuǎn)一定時間后，帶會松弛，為了保證帶傳動的能力，必須重新張緊，才能正常工作。東莞理工學(xué)院專用40a調(diào)整螺釘調(diào)整螺釘滑道式張緊裝置擺架式張40東莞理工學(xué)院專用41張緊輪二、帶傳動的張緊方法1.調(diào)整中心距2.采用張緊輪3.自動張緊自動張緊裝置銷軸東莞理工學(xué)院專用41張緊輪二、帶傳動的張緊方法1.調(diào)整中心41東莞理工學(xué)院專用42節(jié)圓節(jié)線組成：同步帶（同步齒形帶）是以鋼絲為抗拉體，外包聚氨脂或橡膠?！?-6*

同步帶傳動簡介（第9版無）結(jié)構(gòu)特點：橫截面為矩形，帶面具有等距橫向齒的環(huán)形傳動帶，帶輪輪面也制成相應(yīng)的齒形。傳動特點：靠帶齒與輪齒之間的嚙合實現(xiàn)傳動，兩者無相對滑動，而使圓周速度同步，故稱為同步帶傳動。Pb重要參數(shù)優(yōu)點：1.傳動比恒定；2.結(jié)構(gòu)緊湊；3.由于帶薄而輕，抗拉強度高，故帶速高達40m/s，傳動比可達10，傳遞功率可達200KW；4.效率高，高達0.98。缺點：成本高；對制造和安裝要求高。pb節(jié)距東莞理工學(xué)院專用42節(jié)圓節(jié)線組成：同步帶（同步齒形帶）是以鋼42東莞理工學(xué)院專用43本章內(nèi)容：1.基本要求①了解帶傳動的類型、特點和應(yīng)用場合；②熟悉普通V帶的結(jié)構(gòu)及其標準、V帶傳動的張緊方法和裝置；2.重點難點重點:帶傳動的工作情況分析，V帶傳動的設(shè)計；難點:

帶傳動的彈性滑動。主目錄③掌握帶傳動的工作原理、受力情況、彈性滑動及打滑等基本理論、V帶傳動的失效形式及設(shè)計準則；④了解柔韌體摩擦的歐拉公式、帶的應(yīng)力及其變化規(guī)律；⑤學(xué)會V帶傳動的設(shè)計方法和步驟。東莞理工學(xué)院專用43本章內(nèi)容：1.基本要求①了解帶傳動的43東莞理工學(xué)院專用44作業(yè)：8-1,8-2,8-4東莞理工學(xué)院專用44作業(yè)：8-1,8-2,8-444東莞理工學(xué)院專用45第八章帶傳動§8-1概述§8-2帶傳動工作情況的分析§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計算§8-4V帶輪的設(shè)計§8-5帶傳動的張緊、安裝及防護帶傳動和鏈傳動都是通過中間撓性件傳遞運動和動力的，適用于兩軸中心距較大的場合。與齒輪傳動相比，它們具有結(jié)構(gòu)簡單，成本低廉等優(yōu)點?！?-6*同步帶傳動簡介內(nèi)容提要東莞理工學(xué)院專用1第八章帶傳動§8-145東莞理工學(xué)院專用46§8-1概述一.帶傳動的組成及工作原理1組成：主動輪1、從動輪2、環(huán)形帶3。2工作原理：安裝時帶被張緊在帶輪上，產(chǎn)生的初拉力使得帶與帶輪之間產(chǎn)生壓力。主動輪轉(zhuǎn)動時，依靠摩擦力拖動從動輪一起同向回轉(zhuǎn)。31n2n12F0F0F0F0

應(yīng)用實例：皮帶輸送裝置。東莞理工學(xué)院專用2§8-1概述一.帶傳動的組成46東莞理工學(xué)院專用47類型平帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶二.帶傳動的類型普通平帶片基平帶片基層布層覆蓋層工作面覆蓋層?xùn)|莞理工學(xué)院專用3類型平帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶二47東莞理工學(xué)院專用48類型平型帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶

普通Ｖ帶是應(yīng)用最廣泛的一種傳動帶，其傳動功率大，結(jié)構(gòu)簡單，價格便宜。由于帶與帶輪槽之間是V型槽面摩擦，故可以產(chǎn)生比平型帶更大的有效拉力（約3倍）。聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用4類型平型帶V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶48東莞理工學(xué)院專用49平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶類型V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用5平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ49東莞理工學(xué)院專用50抗拉體平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶齒形Ｖ帶寬Ｖ帶類型V型帶多楔帶摩擦型嚙合型圓形帶聯(lián)組Ｖ帶大楔角Ｖ帶二.帶傳動的類型東莞理工學(xué)院專用6抗拉體平型帶普通平帶片基平帶普通Ｖ帶窄Ｖ帶50東莞理工學(xué)院專用51組成：抗拉體、頂膠、底膠、包布。簾布芯結(jié)構(gòu)繩芯結(jié)構(gòu)包布頂膠抗拉體底膠節(jié)線節(jié)面節(jié)線：彎曲時保持原長不變的一條周線。節(jié)面：全部節(jié)線構(gòu)成的面。三.V帶的類型及結(jié)構(gòu)在V帶輪上，與所配用V帶的節(jié)面寬度相對應(yīng)的帶輪直徑稱為基準直徑dd。ddbd東莞理工學(xué)院專用7組成：抗拉體、頂膠、底膠、包布。簾布芯結(jié)構(gòu)51東莞理工學(xué)院專用52將V帶套在規(guī)定的測量帶輪上，在規(guī)定的張緊力下，沿V帶的節(jié)寬巡行一周的周線長度，即為V帶的基準長度Ld

。標準長度系列詳見表8-2，P145bbphφ

型號YZABCDE頂寬b6101317223238節(jié)寬bp5.38.51114192732

高度h46811141925

楔角φ截面面積A（mm2）184781143237476722表8-1普通V帶的截面尺寸40?普通V帶有：Y、Z、A、B、C、D、E等型號,已標準化YZABCDE普通V帶的尺寸（φ=40?，h/bp

=0.7）東莞理工學(xué)院專用8將V帶套在規(guī)定的測量帶輪上，在規(guī)定的張緊力52東莞理工學(xué)院專用53

φ=40?，h/bp

=0.9的V帶稱為窄V帶。與普通V帶相比，高度相同時，寬度減小1/3，而承載能力提高1.5~2.5倍，適用于傳遞動力大而又要求緊湊的場合。四.帶傳動的特點1.

適用于中心距較大的傳動；2.

帶具有良好的撓性，可緩和沖擊、吸收振動；3.

過載時帶與帶輪之間會出現(xiàn)打滑，避免了其它零件的損壞；4.

結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉。優(yōu)點：缺點：1.

傳動的外廓尺寸較大；2.

需要張緊裝置；3.

由于帶的滑動，不能保證固定不變的傳動比；4.

帶的壽命較短；5.

傳動效率較低。東莞理工學(xué)院專用9φ=40?，h/bp=0.9的V帶稱53東莞理工學(xué)院專用54應(yīng)用：兩軸平行、且同向轉(zhuǎn)動的場合（稱為開口傳動），中小功率電機與工作機之間的動力傳遞。V帶傳動應(yīng)用最廣，帶速：v=5~25m/s

傳動比：i≤7

效率：η≈0.9~0.95五.帶傳動的應(yīng)用實例東莞理工學(xué)院專用10應(yīng)用：兩軸平行、且同向轉(zhuǎn)動的場合（稱為開54東莞理工學(xué)院專用55§8-2帶傳動工作情況的分析F0F0F0F0靜止時，帶兩邊的初拉力相等：傳動時，由于摩擦力的作用，帶兩邊的拉力不再相等：F1=F2=F0

為了可靠工作，帶必須以一定的初拉力張緊在帶輪上。F1≠F2

F1↑，緊邊F2↓松邊F1FfF2F1F2緊邊松邊

設(shè)帶的總長不變，則緊邊拉力增量和松邊的拉力減量相等：F1–F0=F0–F2

從動輪主動輪n1n2n1n2F0=(F1+F2)/2一、帶傳動的受力分析1、初拉力、緊邊拉力、松邊拉力Ff東莞理工學(xué)院專用11§8-2帶傳動工作情況的分析55東莞理工學(xué)院專用56當(dāng)圓周力Fe>∑Ff(整個接觸弧上的極限靜摩擦力的總和)時，帶與帶輪之間出現(xiàn)顯著的滑動，稱為打滑.經(jīng)常出現(xiàn)打滑使帶的磨損加劇、傳動效率降低，導(dǎo)致傳動失效。稱帶與帶輪接觸弧的總摩擦力Ff為有效拉力Fe,即帶所能傳遞的圓周力：Fe=F1

-F2且傳遞功率與有效拉力和帶速之間有如下關(guān)系：2、有效拉力（有效圓周力）及傳遞功率F1FfF2緊邊松邊主動輪n1Ff=F1

-F2當(dāng)非滿負荷工作時，此摩擦力分布范圍并未充滿整個接觸弧。東莞理工學(xué)院專用12當(dāng)圓周力Fe>∑Ff(整個接觸弧上的極限56東莞理工學(xué)院專用57二、帶傳動的最大有效拉力Fec及其影響因素dFNF1F2F+dFFfdFNαdαdldα2dα2取一小段弧進行分析：參數(shù)如圖正壓力：dFN

兩端的拉力：F

和F+dF

力平衡條件：忽略離心力,水平、垂直力分別平衡摩擦力：fdFN推導(dǎo)過程(第9版無此內(nèi)容)：以平帶為例，分析打滑時緊邊拉力F1和松邊拉力F2之間的關(guān)系。東莞理工學(xué)院專用13二、帶傳動的最大有效拉力Fec及其影響因57東莞理工學(xué)院專用58積分得：∴緊邊和松邊的拉力之比為：→柔韌體（撓性體）摩擦的歐拉公式（注意其成立的條件）

思考題：帶傳動中，緊邊和松邊的拉力之比的取值范圍：

聯(lián)立求解最大有效拉力Fec：Fec=F1

-F2東莞理工學(xué)院專用14積分得：∴緊邊和松邊的拉力之比為：→柔韌58東莞理工學(xué)院專用59→Fec↑∵α1<α2用α1→

α分析：

f↑α↑F0↑最大有效拉力Fec的主要影響因素：當(dāng)

時，帶與帶輪接觸弧上會出現(xiàn)打滑現(xiàn)象，這是一種帶傳動的失效形式，應(yīng)避免。帶與帶輪接觸弧上的打滑現(xiàn)象最先出現(xiàn)在帶與小帶輪的接觸弧上。小帶輪包角α1:

大帶輪包角α2:

α2θα1θθaCADBdd1dd2東莞理工學(xué)院專用15→Fec↑∵α1<α2用α1→59東莞理工學(xué)院專用60φV帶傳動與平皮帶傳動初拉力相等時，它們的法向力則不同。平帶的極限摩擦力為:

FNf=FQfFN/2FN/2FQFQFNFN=FQFN=FQ/sin(φ/2)φ/2φ/2則V帶的極限摩擦力為：fv-----當(dāng)量摩擦系數(shù),fv>f在相同條件下

，V帶能傳遞較大的功率。或在傳遞功率相同時，V帶傳動的結(jié)構(gòu)更為緊湊。分析如下：東莞理工學(xué)院專用16φV帶傳動與平皮帶傳動初拉力相等時，它們60東莞理工學(xué)院專用61在相同條件下

，V帶能傳遞較大的功率。或在傳遞功率相同時，V帶傳動的結(jié)構(gòu)更為緊湊。用fv代替f

后，得以下計算公式：F0=(F1+F2)/2東莞理工學(xué)院專用17在相同條件下，V帶能傳遞較大的功率。用61東莞理工學(xué)院專用62三、帶的應(yīng)力分析1.緊邊和松邊拉力產(chǎn)生的拉應(yīng)力緊邊拉應(yīng)力：松邊拉應(yīng)力：A為帶的橫截面積表8-1

2.離心力（離心拉力）產(chǎn)生的拉應(yīng)力帶在微弧段上產(chǎn)生的離心力：

帶工作時應(yīng)力由三部分組成dFNcdαdlrF1F2東莞理工學(xué)院專用18三、帶的應(yīng)力分析1.緊邊和松邊拉力62東莞理工學(xué)院專用63離心力FNc在微弧段兩端會產(chǎn)生拉力Fc。

由力平衡條件得：dFNcdαdlrF1F2Fc

Fc

dα2dα2離心力只發(fā)生在帶作圓周運動的部分，但由此引起的拉力確作用在帶的全長。

離心拉應(yīng)力：

往x軸投影q為帶的單位長度的質(zhì)量P149表8-3

東莞理工學(xué)院專用19離心力FNc在微弧段兩端會產(chǎn)生拉力F63東莞理工學(xué)院專用643.彎曲應(yīng)力當(dāng)帶繞過帶輪時，因為彎曲而產(chǎn)生彎曲應(yīng)力設(shè)y為帶的中性層到最外層的垂直距離；E為帶的彈性模量；dd為帶輪基準直徑。4.應(yīng)力分布及最大應(yīng)力σmaxσ1σb2σcα2n1n2α1σ2y彎曲應(yīng)力為:最大應(yīng)力σmax出現(xiàn)在緊邊與小輪的接觸處。V帶的節(jié)線ddV帶輪的基準圓由材料力學(xué)公式得

離心應(yīng)力拉應(yīng)力彎曲應(yīng)力σb1

思考題：為什么V帶輪槽楔角應(yīng)小于V帶楔角？東莞理工學(xué)院專用203.彎曲應(yīng)力當(dāng)帶繞過帶輪時，因為彎曲而產(chǎn)64東莞理工學(xué)院專用65F2F2F1F1四、帶的彈性滑動和打滑設(shè)帶的材料符合變形與應(yīng)力成正比的規(guī)律，則變形量為：這種因材料的彈性變形而產(chǎn)生的滑動被稱為彈性滑動。彈性滑動是帶傳動的一種固有特性，是不可避免的。緊邊：松邊：∵F1>F2∴ε1>ε2帶繞過主動輪時，將逐漸縮短并沿輪面滑動，使帶速落后于輪速。帶經(jīng)過從動輪時，將逐漸被拉長并沿輪面滑動，使帶速超前于輪速。從動輪n2主動輪n1總有：v2<v1東莞理工學(xué)院專用21F2F2F1F1四、帶的彈性滑動和打滑65東莞理工學(xué)院專用66得從動輪的轉(zhuǎn)速：帶傳動的傳動比：V帶傳動的滑動率ε=1%~2%，一般可忽略不計。定義：為滑動率。F2F2F1F1A1C1B1A2B2C2在帶傳動正常時，帶的彈性滑動只發(fā)生在帶離開主、從動輪之前的那一段接觸弧上。東莞理工學(xué)院專用22得從動輪的轉(zhuǎn)速：帶傳動的傳動比：V帶傳動66東莞理工學(xué)院專用67F2F2F1F1A1C1B1A2B2C2

若帶的工作載荷進一步加大，有效拉力達到最大有效拉力Fec后，則帶與帶輪間會發(fā)生顯著的相對滑動，即產(chǎn)生打滑。問：彈性滑動與打滑的區(qū)別與聯(lián)系？打滑將使帶的磨損加劇，從動輪轉(zhuǎn)速急速降低，帶傳動失效，這種情況應(yīng)當(dāng)避免。避免打滑的條件：

Fe≤Fec1）相同點：都是滑動；2）不同點：本質(zhì)不同：前者是一種固有特性，不可避免；后者是一種失效，可以避免。發(fā)生原因不同：前者是帶兩邊的拉力差引起的，后者是過載導(dǎo)致。發(fā)生區(qū)域不同：前者是在局部接觸弧上，后者是在整個接觸弧上。3）聯(lián)系：彈性滑動區(qū)域的量變導(dǎo)致打滑的質(zhì)變實驗一：皮帶傳動實驗東莞理工學(xué)院專用23F2F2F1F1A1C1B1A2B2C267東莞理工學(xué)院專用68§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計算一、V帶傳動的失效形式與設(shè)計準則帶傳動的主要失效形式是打滑和傳動帶的疲勞破壞。設(shè)計準則：在不打滑的條件下，具有一定的疲勞強度和壽命。避免打滑的條件：為保證帶具有一定的疲勞壽命，應(yīng)使：σmax=σ1+σb1+σc

≤[σ]或σ1≤[σ]

–σb1-σc式中，[σ]—一定條件下，由帶的疲勞強度所決定的

許用應(yīng)力。帶在帶輪上打滑或發(fā)生脫層、撕裂、拉斷等疲勞損壞時，就不能傳遞動力。因此帶傳動的設(shè)計依據(jù)是保證帶不打滑及具有一定的疲勞壽命。東莞理工學(xué)院專用24§8-3普通V帶傳動的設(shè)計計68東莞理工學(xué)院專用69帶傳動的承載能力取決于傳動帶的材質(zhì)、結(jié)構(gòu)、長度，帶傳動的轉(zhuǎn)速、包角和載荷特性等因素。二、單根V帶的許用功率單根帶所能傳遞的有效拉力為：傳遞的功率為：為保證帶具有一定的疲勞壽命，應(yīng)使：1.單根V帶的基本額定功率P0

σ1≤[σ]

–σb1-σc代入得：※在α=π，Ld為特定長度、平穩(wěn)的工作條件下，所得P0稱為單根普通V帶的基本額定功率,見表8-4。P.151東莞理工學(xué)院專用25帶傳動的承載能力取決于傳動帶的材質(zhì)、結(jié)構(gòu)69東莞理工學(xué)院專用70單根V帶的基本額定功率是在規(guī)定的試驗條件下得到的。實際工作條件與試驗條件不同時，應(yīng)對P0值予以修正。修正結(jié)果稱為單根V帶的額定功率PrKα

—包角系數(shù)?？紤]α≠180?時對傳動能力的影響，見表8-6,p.155KL—長度系數(shù)；考慮帶長不為特定長度時對傳動能力的影響，見表8-2,p.145。

?P0--功率增量；考慮在i≠1，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力較小，故在壽命相同的情況下，可增大傳遞功率，取值詳見表8-5,p.1532.單根V帶的額定功率Pr(即實際條件下所能傳遞的功率)表8-6包角修正系數(shù)

包角α1180?175?170?165?160?155?150?145?140?135?130?125?120?

Kα1.00.990.980.960.950.930.920.910.890.880.860.840.82東莞理工學(xué)院專用26單根V帶的基本額定功率是在規(guī)定的試驗條件70東莞理工學(xué)院專用71三、帶傳動的參數(shù)選擇1.中心距a一般初選帶傳動的中心距a0

：推薦范圍：0.7(dd1+dd2)<a0<2(dd1+dd2)2.傳動比i傳動比大，則小帶輪的包角將減小，帶傳動的承載能力降低。一般為：i≤7，推薦值為：i=2～53.帶輪的基準直徑小帶輪的直徑過小，則帶的彎曲應(yīng)力大，壽命降低。應(yīng)取：dd1≥（dd）min型號YZABCDE

（dd）min/mm205075125200355500表8-7帶輪的最小直徑①小帶輪的直徑dd1：東莞理工學(xué)院專用27三、帶傳動的參數(shù)選擇1.中心距a一般初71東莞理工學(xué)院專用72②大帶輪的直徑dd2：dd1

、dd2：必須符合帶輪的基準直徑系列（表8-9）P.1574.帶速v一般應(yīng)使v在5~25m/s的范圍內(nèi)。最高帶速

在多級傳動中，應(yīng)將帶傳動設(shè)置在高速級。四、帶傳動的設(shè)計計算設(shè)計帶傳動的原始數(shù)據(jù)是：帶傳動的工作條件、傳動位置與總體尺寸限制；載荷性質(zhì)、所需傳遞的額定功率P、帶輪轉(zhuǎn)速（n1

、n2）、傳動比i等。設(shè)計帶傳動的主要任務(wù)是：選擇合理的傳動參數(shù)、確定V帶型號、長度和根數(shù)；確定帶輪材料、結(jié)構(gòu)和尺寸。1、已知條件和設(shè)計內(nèi)容東莞理工學(xué)院專用28②大帶輪的直徑dd2：dd1、dd2：72東莞理工學(xué)院專用73（1）

確定計算功率P---傳遞的功率KA---工作情況系數(shù)(表8-8)，p.1562.設(shè)計步驟和方法（2）

選擇V帶的帶型根據(jù)Pca和小帶輪的轉(zhuǎn)速n1，由（選型圖）圖8-11確定。（3）確定帶輪的直徑dd并驗算帶速v根據(jù)V帶的帶型，參考表8-7和表8-9確定小帶輪的基準直徑dd1應(yīng)取：dd1≥（dd）min驗算帶速：一般應(yīng)使v在5~25m/s的范圍內(nèi)。東莞理工學(xué)院專用29（1）確定計算功率P---傳遞的功率K73東莞理工學(xué)院專用74300050002000160040002008005001004003001000小帶輪的轉(zhuǎn)速n1(r/min)125025000.811.2523.154581016203040506380100200250普通V帶選型圖ZABCDEdd1=50~71dd1=80~100dd1=112~140dd1=125~140dd1=160~220dd1=200~315dd1=355~400dd1=455~500dd1=80~100<-點擊按鈕Pca(kw)東莞理工學(xué)院專用303000500020001600400074東莞理工學(xué)院專用75計算大帶輪的基準直徑：dd2=idd1并根據(jù)表8-9加以適當(dāng)圓整。（4）確定中心距a,并選擇V帶的基準長度Ld1）根據(jù)帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，并結(jié)合下式初定中心距a00.7(dd1+dd2)<a0<2(dd1+dd2)2)計算相應(yīng)的帶長：帶的基準長度Ld根據(jù)Ld0由表8-2選取接近的基準長度Ld3)計算中心距a及變動范圍：中心距變動范圍為：考慮帶傳動的安裝、調(diào)整和V帶張緊的需要。(a-0.015Ld)~(a+0.03Ld)東莞理工學(xué)院專用31計算大帶輪的基準直徑：dd2=idd1并75東莞理工學(xué)院專用76(5)驗算小帶輪上的包角：(6)確定帶的根數(shù)z：為使各根V帶受力均勻，帶的根數(shù)不宜過多，一般應(yīng)使帶的根數(shù)z<10，否則，應(yīng)選擇橫截面積較大的帶型，以減少帶的根數(shù)。(7)確定帶的初拉力F0：保持適當(dāng)?shù)某趵κ菐鲃庸ぷ鞯氖滓獥l件。初拉力不足，會出現(xiàn)打滑，初拉力過大將增大軸和軸承上的壓力，并降低帶的壽命。東莞理工學(xué)院專用32(5)驗算小帶輪上的包角：(6)確定帶的76東莞理工學(xué)院專用77F0F0α1由力平衡條件得靜止時軸上的壓力為：(8).計算帶傳動的壓軸力FP

FPF0F0FPα12α12(9).帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(10).張緊裝置的設(shè)計東莞理工學(xué)院專用33F0F0α1由力平衡條件得靜止時軸上的壓77東莞理工學(xué)院專用781．V帶輪設(shè)計的要求結(jié)構(gòu)工藝性好、無過大的鑄造內(nèi)應(yīng)力、質(zhì)量分布均勻。輪槽工作面要精細加工，以減少帶的磨損。

各輪槽的尺寸和角度應(yīng)保持一定的精度，以使帶的載荷分布較為均勻。2．帶輪的材料通常采用鑄鐵，常用材料的牌號為HT150和HT200。轉(zhuǎn)速較高時宜采用鑄鋼或用鋼板沖壓后焊接而成。小功率時可用鑄鋁或塑料?！?-4V帶輪的設(shè)計(自學(xué))3．帶輪的結(jié)構(gòu)與尺寸典型結(jié)構(gòu)：實心式、腹板式、孔板式、輪輻式p.160

帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要是根據(jù)帶輪的基準直徑選擇結(jié)構(gòu)形式。根據(jù)帶的截型確定輪槽尺寸。帶輪的其它結(jié)構(gòu)尺寸通常按經(jīng)驗公式計算確定。東莞理工學(xué)院專用341．V帶輪設(shè)計的要求結(jié)構(gòu)工藝性好、無過大78東莞理工學(xué)院專用79帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑?。╠d≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；daddHL實心式東莞理工學(xué)院專用35帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑?。╠d≤79東莞理工學(xué)院專用80腹板式----中等直徑（dd≤300mm）；腹板式一S1斜度1：25SS2drdkdhddaLBS2帶輪的結(jié)構(gòu)實心式----直徑小（dd≤2.5d(安裝帶輪處軸徑)）；東莞理工學(xué)院專用36腹板式----中等直徑（dd≤30080東莞理工學(xué)院專用81腹板式二斜度1：25S2drdkdhddaBSL腹板式----中等直徑（dd≤300mm）；帶輪的結(jié)構(gòu)實心