(完整版)材料力學(xué)填空與判斷題解

實(shí)用文檔第1章緒論一、是非判斷題1-1材料力學(xué)是研究構(gòu)件承載能力的一門(mén)學(xué)科。（√）1-2材料力學(xué)的任務(wù)是盡可能使構(gòu)件安全地工作。（×）1-3材料力學(xué)主要研究彈性范圍內(nèi)的小變形情況。（√）1-4因?yàn)闃?gòu)件是變形固體，在研究構(gòu)件的平衡時(shí)，應(yīng)按變形后的尺寸進(jìn)行計(jì)算。（×）1-5外力就是構(gòu)件所承受的載荷。（×）1-6材料力學(xué)研究的內(nèi)力是構(gòu)件各部分間的相互作用力。（×）1-7用截面法求內(nèi)力時(shí)，可以保留截開(kāi)后構(gòu)件的任一部分進(jìn)行平衡計(jì)算。（√）1-8壓強(qiáng)是構(gòu)件表面的正應(yīng)力。（×）1-9應(yīng)力是橫截面上的平均內(nèi)力。（×）1-10材料力學(xué)只研究因構(gòu)件變形引起的位移。（√）1-11線(xiàn)應(yīng)變是構(gòu)件中單位長(zhǎng)度的變形量。（×）1-12構(gòu)件內(nèi)一點(diǎn)處各方向線(xiàn)應(yīng)變均相等。（×）1-13切應(yīng)變是變形后構(gòu)件中任意兩根微線(xiàn)段夾角的變化量。（×）1-14材料力學(xué)只限于研究等截面直桿。（×）1-15桿件的基本變形只是拉（壓）、剪、扭和彎四種。如果還有另一種變形，必定是這四種變形的某種組合。（√）第2章軸向拉伸與壓縮一、是非判斷題2-1 使桿件產(chǎn)生軸向拉壓變形的外力必須是一對(duì)沿桿軸線(xiàn)的集中力。 （×）2-2 拉桿伸長(zhǎng)后，橫向會(huì)縮短，這是因?yàn)闂U有橫向應(yīng)力存在。 （×）2-3 虎克定律適用于彈性變形范圍內(nèi)。 （×）2-4 材料的延伸率與試件尺寸有關(guān)。 （√）2-5 只有超靜定結(jié)構(gòu)才可能有裝配應(yīng)力和溫度應(yīng)力。 （√）二、填空題2-6 承受軸向拉壓的桿件，只有在（加力端一定距離外）長(zhǎng)度范圍內(nèi)變形才是均勻的。2-7 根據(jù)強(qiáng)度條件 [ ]可以進(jìn)行（強(qiáng)度校核、設(shè)計(jì)截面、確定許可載荷）三方面的強(qiáng)度計(jì)算。2-8 低碳鋼材料由于冷作硬化，會(huì)使（比例極限）提高，而使（塑性）降低。2-9 鑄鐵試件的壓縮破壞和（切）應(yīng)力有關(guān)。2-10 構(gòu)件由于截面的（形狀、尺寸的突變）會(huì)發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔三、選擇題2-11應(yīng)用拉壓正應(yīng)力公式N）的條件是（BAA）應(yīng)力小于比極限；（B）外力的合力沿桿軸線(xiàn)；C）應(yīng)力小于彈性極限；（D）應(yīng)力小于屈服極限。2-12 圖示拉桿的外表面上有一斜線(xiàn)，當(dāng)拉桿變形時(shí)，斜線(xiàn)將（ D ）（A）平動(dòng)；（B）轉(zhuǎn)動(dòng)；（C）不動(dòng)；（D）平動(dòng)加轉(zhuǎn)動(dòng)。F題2122-13 圖示四種材料的應(yīng)力 -應(yīng)變曲線(xiàn)中，強(qiáng)度最大的是材料（ A），塑性最好的是材料（ D）。σ

ABCDε題2132-14 圖示三桿結(jié)構(gòu)，欲使桿 3的內(nèi)力減小，應(yīng)該（ B）31 2F題24（A）增大桿 3的橫截面積； （B）減小桿 3的橫截面積；（C）減小桿 1的橫截面積； （D）減小桿 2的橫截面積。2-15 圖示有缺陷的脆性材料拉桿中，應(yīng)力集中最嚴(yán)重的是桿（ D ）F F F F（A） （B） （C） （D）標(biāo)準(zhǔn)文案 F F F F實(shí)用文檔第3章 扭轉(zhuǎn)一、是非題3-1圓桿受扭時(shí)，桿內(nèi)各點(diǎn)均處于純剪切狀態(tài)。（√）3-2桿件受扭時(shí)，橫截面上的最大切應(yīng)力發(fā)生在距截面形心最遠(yuǎn)處。（×）3-3薄壁圓管和空心圓管的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式完全一樣。（×）3-4圓桿扭轉(zhuǎn)變形實(shí)質(zhì)上是剪切變形。（√）3-5非圓截面桿不能應(yīng)用圓桿扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式，是因?yàn)榉菆A截面桿扭轉(zhuǎn)時(shí)“平截面假設(shè)”不能成立。（√）二、填空題3-6 圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，根據(jù)（切應(yīng)力互等定理） ，其縱向截面上也存在切應(yīng)力。3-7 鑄鐵圓桿發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞的破斷線(xiàn)如圖所示，試畫(huà)出圓桿所受外力偶的方向。3-8 畫(huà)出圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，兩種截面的切應(yīng)力分布圖。TT3-9 在計(jì)算圓柱形密?chē)菪龔椈苫山z切應(yīng)力時(shí) ,考慮到(剪力引起的切應(yīng)力及簧絲曲率的影響 ), 而加以校正系數(shù)。3-10 開(kāi)口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在 (最厚的矩形長(zhǎng)邊 )處；閉口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí) ,截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在 ( 最小厚度)處.三,選擇題3-11階梯圓軸的最大切應(yīng)力發(fā)生在 (D)扭矩最大的截面;(B)直徑最小的截面;單位長(zhǎng)度扭轉(zhuǎn)角最大的截面;(D)不能確定.3-12空心圓軸的外徑為D，內(nèi)徑為d，d/D。其抗扭截面系數(shù)為(D)。（A）WtD3(1)；（B）WtD3(12)；1616標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔（C）WtD3(13)；（D）WtD3(14)。16163-13扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式T適用于（D）桿件。Ip（A）任意截面；（B）任意實(shí)心截面；（C）任意材料的圓截面；（D）線(xiàn)彈性材料的圓截面。3-14單位長(zhǎng)度的扭轉(zhuǎn)角與(A)無(wú)關(guān)。桿的長(zhǎng)度；(B)扭矩；(C) 材料性質(zhì)；(D) 截面幾何性質(zhì)。3-15圖示圓軸由鋼管和鋁套管牢固的結(jié)合在一起。扭轉(zhuǎn)變形時(shí)，橫截面上切應(yīng)力分布如圖（ B）所示。第4 章截面圖形的幾何性質(zhì)鋁 T T T T鋼（A）（B（C）（D）一、是非題4-1圖形對(duì)某一軸的靜矩為零，則該軸必定通過(guò)圖形的形心。（√）4-2平行移軸公式表示圖形對(duì)于任意兩個(gè)相互平行軸的慣性矩和慣性積之間的關(guān)系。（×）4-3圖形在任一點(diǎn)只有一對(duì)主慣性軸。（√）4-4有一定面積的圖形對(duì)任一軸的軸慣性矩必不為零。（√）4-5圖形對(duì)過(guò)某一點(diǎn)的主軸的慣性矩為圖形對(duì)過(guò)該點(diǎn)所有軸的慣性矩中的極值。（√）二、填空題4-6組合圖形對(duì)某一軸的靜矩等于（各組成圖形對(duì)同一軸靜矩）的代數(shù)和。4-7圖形對(duì)任意一對(duì)正交軸的慣性矩之和，恒等于圖形對(duì)（兩軸交點(diǎn)的極慣性矩）。4-8圖形對(duì)于若干相互平行軸的慣性矩中，其中數(shù)值最小的是對(duì)（距形心最近的）軸的慣性矩。4-9如果一對(duì)下正交軸中有一根是圖形的對(duì)稱(chēng)軸，則這一對(duì)軸為圖形（主慣性軸）。4-10過(guò)圖形的形心且（圖形對(duì)其慣性積等于零）的一對(duì)軸為圖形的形心主慣性軸。三、選擇題標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔4-11圖形對(duì)于其對(duì)稱(chēng)軸的（A）A靜矩為零，慣性矩不為零B靜矩和慣性矩均為零C靜矩不為零，慣性矩為零D靜矩和慣性矩均不為零4-12直徑為d的圓形對(duì)其形心軸的慣性半徑i=（C）。Ad/2Bd/3Cd/4Dd/84-13圖示截面圖形對(duì)形心軸z的慣性矩Iz=（C）。zdDD4dD3BD4dD3A1232632D4dD3DD4dD3C12646644-14圖示1/4圓截面，c點(diǎn)為形心，則（A）。y z1y1co

zA y 1，z1是主慣性軸，而 y，z不是；B y ，z是主慣性軸，而 y1，z1不是C 兩對(duì)軸都是主慣性軸； D 兩對(duì)軸都不是主慣性軸4-15直角三角形如圖所示， A點(diǎn)為斜邊的中點(diǎn)，則（ D）為圖形的一對(duì)主慣性軸。Ay1，z1By1，z2Cy2，z1Dy2，z2標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔y1y2A z2z1第5章彎曲內(nèi)力一、是非題5-1 兩梁的跨度、承受荷載及支承相同，但材料和橫截面面積不同，因而兩梁的剪力圖和彎矩圖不一定相同。（）5-2最大彎矩必定發(fā)生在剪力為零的橫截上。（）5-3若在結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)的梁上，作用有反對(duì)稱(chēng)的荷載時(shí)，則該梁具有對(duì)稱(chēng)的剪力圖和反對(duì)稱(chēng)的彎矩圖。（√）二、填空題5-4 當(dāng)簡(jiǎn)支梁只受集中力和集中力偶作用時(shí)，則最大剪力必發(fā)生在（集中力作用面的一側(cè)） 。5-5 同一根梁采用不同坐標(biāo)系（如右手坐標(biāo)系與左手坐標(biāo)系）時(shí)，則對(duì)指定截面求得的剪力和彎矩將（無(wú)影響）；兩種坐標(biāo)系下所得的剪力方程和彎矩方程形式是 （不同）的；由剪力方程和彎矩方程畫(huà)出的剪力圖、彎矩圖是（相同）的。5-6 外伸梁長(zhǎng)l，承受一可移動(dòng)的荷載 F如圖所示，若 F與l均為已知，為減小梁的最大彎矩，則外伸端長(zhǎng)度a=（0.2l）。F三、 選擇題aB）5-7梁在集中力作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（lA）Q圖有突變，M圖光滑連接；（B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；C）M圖有突變，Q圖光滑連接；（D）M題圖5有突變6圖，Q圖有轉(zhuǎn)折。5-8 梁在集中力偶作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（ C ）。A）Q圖有突變，M圖無(wú)變化；（B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；C）M圖有突變，Q圖無(wú)變化；（D）M圖有突變，Q圖有轉(zhuǎn)折。5-9 梁在某一段內(nèi)作用有向下的分布力時(shí)，則該段內(nèi) M圖是一條（ B ）。（A）上凸曲線(xiàn)； （B）下凸曲線(xiàn)；標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔（C）帶有拐點(diǎn)心曲線(xiàn)； （D）斜直線(xiàn)。5-10 多跨靜定梁的兩種受載情況如圖所示，以下結(jié)論中（ A）是正確的，力 F靠近鉸鏈。（A）兩者的Q圖和M圖完全相同； （B）兩者的Q圖相同，M圖不同；（C）兩者的Q圖不同，M圖相同； （D）兩者的 Q圖和M圖均不相同。FFl1l2l1l2(a)(b)題510圖5-11 若梁的剪力圖和彎矩圖如圖所示，則該圖表明（ C ）A）AB段有均布荷載，BC段無(wú)荷載；B）AB段無(wú)荷載，B截面處有向上的集中力，BC段有向上的均布荷載；C）AB段無(wú)荷載，B截面處有向下的集中力，BC段有向上的均布荷載；D）AB段無(wú)荷載，B截面處有順時(shí)針的集中力偶，BC段有向上的均布荷載。C CA B A B題5 11圖5-12 如圖所示懸臂梁上作用集中力 F和集中力偶 M，若將M在梁上移動(dòng)時(shí)（ A）。A）對(duì)剪力圖的形狀、大小均無(wú)影響；B）對(duì)彎矩圖形狀無(wú)影響，只對(duì)其大小有影響；C）對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均有影響；D）對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均無(wú)影響。M

F標(biāo)準(zhǔn)文案 題5 12圖實(shí)用文檔第6 章彎曲應(yīng)力一、 是非題6-1梁的橫截面如圖所示，其抗彎截面系數(shù)為WzBH2bh266。（）BbH h zy6-2控制梁彎曲強(qiáng)度的主要因素是最大彎矩。（）6-3橫力彎曲時(shí)，橫截面上的最大切應(yīng)力不一定發(fā)生在截面的中性軸上。（√）6-4彎曲中心的位置只與截面的幾何形狀和尺寸有關(guān)，與荷載無(wú)關(guān)。（√）二、填空題6-5應(yīng)用公式My。時(shí)，必須滿(mǎn)足的兩個(gè)條件是（各向同性的線(xiàn)彈性材料）和小變形）Iz6-6BH2bH2BH2Bh3梁的三種截面形狀和尺寸如圖所示，則其抗彎截面系數(shù)分別為（6）、（）666H和（BH2bh36）。6HH zH h zHh zbbBBB6-7跨度較短的工字形截面梁，在橫力彎曲條件下，危險(xiǎn)點(diǎn)可能發(fā)生在（上下翼緣的最外側(cè)）、（腹板的中點(diǎn)）和（翼緣與腹板的交接處）。6-8如圖所示，直徑為d的鋼絲繞在直徑為D的圓筒上。已知鋼絲在彈性范圍內(nèi)工作，其彈性模量為E，標(biāo)準(zhǔn)文案Ed4則鋼絲所受的彎矩為（）。32(Dd)D6-9 如圖所示的矩形截面懸臂梁， 其高為三、選擇題

實(shí)用文檔dh，寬為b，長(zhǎng)為l，則在其中性層上的水平剪力 Q （3Fl）。2hyzFQx6-10 梁發(fā)生平面彎曲時(shí)，其橫截面繞（ C）旋轉(zhuǎn)。（A）梁的軸線(xiàn)；（B）截面對(duì)稱(chēng)軸；（C）中性軸；（D）截面形心。6-11 非對(duì)稱(chēng)的薄壁截面梁承受橫向力時(shí)， 若要求梁只產(chǎn)生平面彎曲而不發(fā)生扭轉(zhuǎn)， 則橫向力作用的條件是D）A）作用面與形心主慣性平面重合；（B）作用面與形心主慣性平面平行；C）通過(guò)彎曲中心的任意平面；（D）通過(guò)彎曲中心，平行于主慣性平面。6-12 如圖所示鑄鐵梁，根據(jù)正應(yīng)力強(qiáng)度，采用（ C）圖的截面形狀較合理。M2l1l33(A) (B) (C) (D)標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔6-13 如圖所示兩鑄鐵梁，材料相同，承受相同的荷載 F。則當(dāng)F增大時(shí)，破壞的情況是（ C）F F(a)(b)（A）同時(shí)破壞； （B）（a）梁先壞； （C）（b）梁先壞。6-14 為了提高混凝土梁的抗拉強(qiáng)度， 可在梁中配置鋼筋。若矩形截面梁的彎矩圖如圖所示， 則梁內(nèi)鋼筋（圖中虛線(xiàn)所示）配置最合理的是（ D）。xM(A) (B)(C) (D)6-15 如圖所示，拉壓彈性模量不等的材料制成矩形截面彎曲梁，如果 E拉 E壓，則中性軸應(yīng)該從對(duì)稱(chēng)軸B）。A）上移；（B）下移；（C）不動(dòng)。MMyz第7 章彎曲變形一、是非題7-1平面彎曲梁的撓曲線(xiàn)必定是一條與外力作用面重合或平行的平面曲線(xiàn)。（√）7-2由于撓曲線(xiàn)的曲率與彎矩成正比，因此橫截面的撓度和轉(zhuǎn)角也與截面上的彎矩成正比。（）標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔7-3 只要滿(mǎn)足線(xiàn)彈性條件（力與變形關(guān)系服從虎克定律） ，就可以應(yīng)用撓曲線(xiàn)的近似微分方程。 （）7-4 若兩梁的抗彎剛度相同，彎矩方程相同 ,則兩梁的撓曲線(xiàn)形狀完全相同。 （√）7-5 梁的撓曲線(xiàn)方程隨彎矩方程的分段而分段，只要梁不具有中間鉸，則梁的撓曲線(xiàn)仍然是一條光滑、連續(xù)的曲線(xiàn)。（√）二、填空題7-6

如圖所示的圓截面懸臂梁，受集中力作用。

(1)當(dāng)梁的直徑減少一倍而其他條件不變時(shí)，其最大彎曲正應(yīng)力是原來(lái)的（8）倍，其最大撓度是原來(lái)的（16）倍；（2）若梁的長(zhǎng)度增大一倍，其他條件不變，則其最大彎曲正應(yīng)力是原來(lái)的（2）倍，最大撓度是原來(lái)的（8）倍。F dl7-7如圖所示的外伸梁，已知B截面的轉(zhuǎn)角Fl2，則C截面的撓度yCFal2B（）16EI16EIFBAC7-8如圖所示兩梁的橫截面大l/2l/2a小形狀均相同，跨度為l，則兩梁的內(nèi)力圖（相同），兩梁的最大正應(yīng)力（相同），兩梁的變形（不同）。（填“相同”或“不同”）FM=Fll7-9

如圖所示的簡(jiǎn)支梁，

EI

已知，則中性層在

A處的曲率半每徑

=（

8EI

）ql

2qAl/2

l/27-10

如圖所示的圓截面外伸梁，直徑

d=7.5cm，F(xiàn)=10kN，材料的彈性模量

E=200GPa，則

AB段變形后的曲標(biāo)準(zhǔn)文案

F

FA

C

B0.4m

1.5m

0.4m實(shí)用文檔率半徑為（ 77.7m ），梁跨度中點(diǎn) C的撓度yc=( 3.6m )7-11 如圖所示受均布載荷 q作用的超靜定梁，當(dāng)跨度l增加一倍而其他條件不變時(shí)， 跨度中點(diǎn)C的撓度是原來(lái)的（ 16 ）倍。qCl/2 l/2三、 選擇題7-12 等截面直梁在彎曲變形時(shí)，撓曲線(xiàn)的曲率最大發(fā)生在（ D ）處。（A）撓度最大；（B）轉(zhuǎn)角最大；（C）剪力最大；（D）彎矩最大。7-13應(yīng)用疊加原理求梁橫截面的撓度、轉(zhuǎn)角時(shí)，需要滿(mǎn)足的條件是（ C ）。（A）梁必須是等截面的；（B）梁必須是靜定的；（C） 變形必須是小變形；（D） 梁的彎曲必須是平面彎曲7-14比較圖示兩梁強(qiáng)度和剛度，其中（b）梁由兩根高為0.5h、寬度仍為b的矩形截面梁疊合而成，且相互間摩擦不計(jì)，則有（D）（A）強(qiáng)度相同，剛度不同；（B）強(qiáng)度不同，剛度相同；（C）強(qiáng)度和剛度均相同；（D）強(qiáng)度和剛度均不相同F(xiàn) Fhlblb(a)(b)7-15如圖所示的兩簡(jiǎn)支梁，一根為鋼、一根為銅。已知它們的抗彎剛度相同，在相同的F力作用下，二者的（B）不同。（A）支反力； （B）最大正應(yīng)力； （C）最大撓度；（D最大轉(zhuǎn)角。F F標(biāo)準(zhǔn)文案

h/2h/2(a) (b)實(shí)用文檔7-16

如圖所示的懸臂梁，為減少最大撓度，則下列方案中最佳方案是（

B）。（A）梁長(zhǎng)改為

l/2，慣性矩改為

I/8

；（B）梁長(zhǎng)改為

3l4，慣性矩改為

I/2

；（C）梁長(zhǎng)改為

5l/4，慣性矩改為

3I/2

；（D）梁長(zhǎng)改為

3l/2，慣性矩改為

I/4EIl第8章應(yīng)力狀態(tài)理論一、是非題8-1包圍一點(diǎn)一定有一個(gè)單元體，該單元體各面只有正應(yīng)力而無(wú)切應(yīng)力。（√）8-2單元體最大切應(yīng)力作用面上必?zé)o正應(yīng)力。（）8-3一點(diǎn)沿某一方向的正應(yīng)力為零,則沿該方向的線(xiàn)應(yīng)變也為零。（）8-4純剪切應(yīng)力狀態(tài)是二向應(yīng)力狀態(tài)。（√）8-5兩個(gè)二向應(yīng)力狀態(tài)疊加仍然是一個(gè)二向應(yīng)力狀態(tài)。（）二、填空題8-6一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)是該點(diǎn)（所有截面上的應(yīng)力情況）。8-7在平面應(yīng)力狀態(tài)下，單元體相互垂直平面上的正應(yīng)力之和等于（常數(shù)）。8-8圖示三棱柱體的AB面和BC面上作用有切應(yīng)力τ，則AC面上的應(yīng)力是（拉應(yīng)力，且）BA450450C題88圖題89圖8-9圖示純剪切應(yīng)力狀態(tài)單元體的體積應(yīng)變?yōu)椋?）。8-10圖示處于平面應(yīng)變狀態(tài)的單元體，對(duì)于兩個(gè)坐標(biāo)系的線(xiàn)應(yīng)變'與x，y之間的關(guān)系為（'xcos2ysin2）。y' yx'標(biāo)準(zhǔn)文案x題8 10圖實(shí)用文檔三、 選擇題8-11 滾珠軸承中，滾珠和外圓接觸點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)是（ C）應(yīng)力狀態(tài)。（A）單向； （B）二向； （C）三向； （C）純剪切。8-12 對(duì)于受靜水壓力的小球，下列結(jié)論中錯(cuò)誤的是（ C）。（A）球內(nèi)各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)均為三向等壓； （B）球內(nèi)各點(diǎn)不存在切應(yīng)力；（C）小球的體積應(yīng)變?yōu)榱悖?（C）小球的形狀改變比能為零。8-13 圖示拉板，A點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的應(yīng)力圓如圖（ B ）所示。8-14 關(guān)于單元體的定義，下列提法中正確的是（ A）。（A）單元體的三維尺寸必須是微小的； （B）單元體是平行六面體；（C）單元體必須是正方體； （D）單元體必須有一對(duì)橫截面。8-15 圖示正立方體最大切應(yīng)力作用面是圖（ B）所示的陰影面。80MPa40MPa120MPa(A) (B) (C) (D)題8 15圖標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔第9 章強(qiáng)度理論一、是非題9-1材料的破壞形式由材料的種類(lèi)而定。（）9-2不能直接通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)建立復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度條件。（√）9-3不同強(qiáng)度理論的破壞原因不同。（√）9-4強(qiáng)度理論能用于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。（）9-5第二強(qiáng)度理論要求材料直到破壞前都服從虎克定律。（√）二、填空題9-6 強(qiáng)度理論是（關(guān)于材料破壞原因）的假說(shuō)。9-7 在三向等值壓縮時(shí)，脆性材料的破壞形式為（塑性屈服） 。9-8 在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)根據(jù)（危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)和材料性質(zhì)等因素）選擇合適的強(qiáng)度理論。9-9 低碳鋼材料在三向等值拉伸時(shí)，應(yīng)選用（第一）強(qiáng)度理論作強(qiáng)度校核。9-10比較第三和第四強(qiáng)度理論，（按第四強(qiáng)度理論）設(shè)計(jì)的軸的直徑小。三、選擇題9-11圖示承受內(nèi)壓的兩端封閉薄壁圓筒破壞時(shí)，圖示破壞裂縫形式中（A）是正確的。9-12對(duì)于二向等拉的應(yīng)力狀態(tài)，除（B）強(qiáng)度理論外，其他強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力都相等。（A）第一；（B）第二；（C）第三；（D）第四。9-13鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋―）。A）冰的強(qiáng)度較鑄鐵高；（B）冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)；C）冰的溫度較鑄鐵高；（D）冰的應(yīng)力等于零。9-14 厚壁玻璃杯因倒入開(kāi)水而發(fā)生破裂時(shí)節(jié) ，裂紋起始于（ B）。（A）內(nèi)壁； （B）外壁；（C）壁厚的中間； （D）整個(gè)壁厚。9-15 按照第三強(qiáng)度理論，比較圖示兩個(gè)應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力（圖中應(yīng)力單位為 MPa）（A）。（A）兩者相同； （B）(a)大；（C）(b)大； （D）無(wú)法判斷。標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔：80MPa 60MPa20MPa 40MPa(a) (b)題9 15圖第10章組合變形的靜強(qiáng)度三、是非題10-1斜彎曲時(shí)，中性軸一定過(guò)截面的形心。（√）10-2當(dāng)荷載不在梁的主慣性平面內(nèi)時(shí)，梁一定產(chǎn)生斜彎曲。（√）10-3拉伸（壓縮）和彎曲組合變形時(shí)中性軸一定不過(guò)截面的形心。（√）10-4圓桿兩面彎曲時(shí)，可分別計(jì)算梁在兩個(gè)平面內(nèi)彎曲的最大應(yīng)力，疊加后即為圓桿的最大應(yīng)力。（）10-5圓桿兩面彎曲時(shí)，各截面的合彎矩矢量不一定在同一平面內(nèi)。（√）二、填空題10-6 圖示空間折桿， AB段是（兩面彎曲和壓縮組合）變形， BC段是（彎曲和扭轉(zhuǎn)組合）變形。A BCF題10-6圖10-7 斜彎曲、拉伸（壓縮）與彎曲組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于（單向）應(yīng)力狀態(tài)；拉伸（壓縮）與扭轉(zhuǎn)、彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于（二向）應(yīng)力狀態(tài)。10-8斜彎曲的“斜”是因?yàn)椋旱淖冃纹矫嫫x荷載平面）而來(lái)。10-9 圖示承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的圓桿，繪出橫截面上 1、2、3、4各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。Mn1MM??4234??31Mn2題10-9圖標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔10-10矩形截面桿承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形，可能成為危險(xiǎn)點(diǎn)的是橫截面上的（ 4、8、2、6）點(diǎn)。M18?7M??2??6MnMn13??4?5第11章能量法題10-10圖一、是非題11-1在彈性變形能的計(jì)算中，對(duì)線(xiàn)性彈性材料在小變形條件下的桿件，可以應(yīng)用力作用的疊加原理，對(duì)非線(xiàn)性彈性材料在小變形條件下的桿件，不能應(yīng)用力作用的疊加原理。（）11-2變形能等于外力所做的功，由于功有正負(fù)，因此桿的變形能也有正負(fù)。（）11-3廣義位移是指廣義力引起的位移。（）11-4若由荷載引起的內(nèi)力圖面積總和為零（即0），則不論形心處所相應(yīng)的、由單位力引起的內(nèi)力為何值，其總位移總等于零。（）11-5在功的互等定理中，廣義力系Fi和Fj所包含的廣義力的性質(zhì)和個(gè)數(shù)可以不相同。（√）二、填空題11-6在線(xiàn)彈性結(jié)構(gòu)中，當(dāng)（位移隨力漸增至最終值）時(shí)，外力F在相應(yīng)的位移上所做的功W1F；2當(dāng)（在位移過(guò)程中外力保持不變） ，W 1F。211-7圖示懸臂梁的變能U 1F111F22，式中F1（Fa），F(xiàn)2（2F），1（B），12 2（yC）。A B

2FFaCa a題117圖11-8 同一種材料制成截面不同的三根拉桿如圖所示，試在下列情況下，比較其變形能。（1）當(dāng)F1 F2 F3時(shí)，（c）桿的變形能最大， (a）桿的變形能最小。標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔（2）當(dāng)三桿內(nèi)的最大應(yīng)力都到達(dá)比例極限時(shí)，其變形能以（ a ）桿為最大，（b ）桿為最小。l/2l 2A A l Al/2F1F2F3(a)(b)(c)題118圖111-9圓弧曲桿受力如圖所示，欲使B點(diǎn)的總位移沿著F力的方向，必須滿(mǎn)足的條件是4U22U(F,Ff)UU（Fx）或（Ff0，式中Ff為作用在B點(diǎn)并與力F垂直的附加FFy力）。FyFBFxRA題11-9 圖11-10抗彎剛度為 EI的簡(jiǎn)支梁 AB，在中間截面 C承受集中力偶 M0，梁及其彎矩圖如圖所示，若不考慮剪力的影響，則中間截面C的撓度yC（0），端截面的轉(zhuǎn)角B（M0l）。24EIM0M0/2ACBABCl lM0/2(a)題11 10圖 (b)四、 選擇題標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔11-11抗拉（壓）剛度為EA的等直桿如圖所示，受力前其下端與地面間的間隙為，受力后力作用點(diǎn)C的位移為F，當(dāng)F時(shí)，桿的變形能為（A），當(dāng)F時(shí)，桿的變形能為（D），設(shè)A端反力為FA。（A）1F；（B）F2aFA2aFA2a(FFA)2aF；（C）；（D）2EA2EA。22EA2EAAaCaFB題1111圖11-12用卡氏定理求圖示懸臂梁B點(diǎn)的撓度時(shí)，正確的表達(dá)式為（A，B，C，D）。（A）U；（B）BU；（C）BU；（D）BU。BF2(F1F2)(F2F1)F1F1ABF2題1112圖11-13一變截面圓軸在A截面承受轉(zhuǎn)矩T1，軸的變形能為U1，A截面的扭轉(zhuǎn)角為1；在B截面承受轉(zhuǎn)矩T2，軸的應(yīng)變能為U2，B截面的扭轉(zhuǎn)角為2；若該軸同時(shí)承受轉(zhuǎn)矩T1和T2，則軸的變形能為（B）。（A）UU1U2；（B）UU1U2T12；（C）UU1U2T21；（D）UU1U21T121T21。22U1U2U2AAAT1BT2T1T2標(biāo)準(zhǔn)文案BB題11 13圖實(shí)用文檔11-14抗彎剛度為EI的梁AB，A端為固定端，B端為彈簧支座，其彈簧剛度為K，受力作用如圖所示，若梁的變形能為U1，彈簧的變形能為U2，則由卡氏定理示得力作用點(diǎn)C的撓度yC為（C）。（A）yCU1；（B）yCU1U2；FFFB（C）yCU1U2；（D）yCU1U2。FFFBFBCA BFA FB題1114圖11-15一等截面剛架承受集中力 F如圖所示，則剛架上 A點(diǎn)處的位移方向?yàn)椋?A）。A）水平位移向右，鉛垂位移向上；（B）水平位移向左，鉛垂位移向上；C）水平位移向右，鉛垂位移向下；（D）水平位移向左，鉛垂位移向下。FA題1115圖11-16一簡(jiǎn)支梁分別承受兩種形式的單位力及其變形情況如圖所示，由位移互等定理可得（D）（A）fC'''A；（D）fCABA；（B）fCAB；（C）fC11A CB AA BfC標(biāo)準(zhǔn)文案 (a)

'A

C'B1Bf'C(b)題11 16圖實(shí)用文檔第12 章超靜定問(wèn)題一、是非題12-1超靜定結(jié)構(gòu)的相當(dāng)系統(tǒng)和補(bǔ)充方程不是唯一的，但其計(jì)算結(jié)果都是唯一的。（√）12-2裝配應(yīng)力的存在，必將使結(jié)構(gòu)的承載能力降低。（×）12-3力法的正則方程是解超靜定問(wèn)題的變形協(xié)調(diào)方程。（√）12-4用力法解超靜定問(wèn)題時(shí)，由于有標(biāo)準(zhǔn)形式的正則方程，故不需要考慮平衡、變形幾何和物理關(guān)系三個(gè)方面。（ ）12-5對(duì)于各種超靜定問(wèn)題，力法正則方程總可以寫(xiě)成11X11F0。（）相同。（√）二、填空題12-6 由剛性梁和三根拉桿組成的結(jié)構(gòu)及其受力如圖所示，則在下列三種情況下， 桿1和桿2的內(nèi)力、應(yīng)力及變形間的關(guān)系分別為（ ）。（1）E1E2，A1A2：N1（=）N2，1（=）2，l1（=）l2；（2）E1E2，A1A2：N1（=）N2，1（）2，l1（）l2；（3）E1E2，A1A2：N1（=）N2，1（=）2，l1（）l2；1 2a aF題12 6圖12-7 由梁AB和階梯桿CD組成的靜不定結(jié)構(gòu)如圖所示，階梯桿 CF段為銅桿，F(xiàn)D段為鋼桿，其拉壓剛度分別為ECAC和ESAS，線(xiàn)膨脹系數(shù)分別為 C和 S，梁AB的抗彎剛度為EI，支座B的彈簧剛度為K。當(dāng)組合桿的溫度升高 T 0C，且以梁和桿在C點(diǎn)的相互作用力為多余約束力，則結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充方程應(yīng)為標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔XCl3XCTasTaXCaXCa（4KC）。48EIECACEsAsl/2 l/2A BCaFaD題127圖12-8 如圖(a)所示的超靜定結(jié)構(gòu)，若取相當(dāng)系統(tǒng)如圖 (b)所示，其補(bǔ)充方程用變形比較法可表達(dá)為（yBqyBX10）；用卡氏定理可表達(dá)為（yBU0）；用力法正則方程可表達(dá)為X1（11X11q0）。A Aq qBCBC(a)(b)X1題128圖12-9 工程中為降低溫度變化的影響，通常采用 形管來(lái)代替直管，如圖所示。則直管和 形管在對(duì)稱(chēng)截面處的變形協(xié)調(diào)條件分別為（ 0）和（ 0， 0）。直管 形管題129圖12-10設(shè)求解如圖所示超靜定結(jié)構(gòu)的力法正則方程為11X11F0，若取CD桿的軸力X1，則式中1F與EA，EI1，EI2中的（EA和EI2）無(wú)關(guān)。DEI2AEI1C標(biāo)準(zhǔn)文案B題12 10圖實(shí)用文檔五、 選擇題12-11如圖所示的超靜定桁架，圖（ A），（B），（C），（D）表示其中四種相當(dāng)系統(tǒng)，其中正確的是（ D）。FFFFX1X2ABAX2X1B題12 11圖 (A)FFX1A X1 B(C)12-12如圖所示超靜定桁架，能選取的相當(dāng)系統(tǒng)最多有（ D ）。題12 12圖（A）三種； （B）五種；（C）四種； （D）六種。12-13如圖所示的梁帶有中間鉸，其超靜定次數(shù)等于（ B ）（A）0；（B）1；（C）2；（D）3。標(biāo)準(zhǔn)文案

FFX1 A BX2(B)FFX2X2A BX1(D)題12 13圖實(shí)用文檔12-14如圖所示梁，C點(diǎn)鉸接，在力 F作用下，端面 A，B的彎矩之比為（ A）。（A）1：2；（B）1：1；（C）2：1；（D）1：4。FEI 2EIA

BCa a題1214圖12-15如圖所示的封閉矩形框架，各桿的 EI相等，若取四分之一部分（ ABC部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（A）A BF FA B A BF FC C CF F題12 15圖

X X(A) (B)A B A BF FX C X C(C)(D)12-16設(shè)圖示剛架截面 A，B上的彎矩分別為 MA和MB，由結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)可知（ A）。A?標(biāo)準(zhǔn)文案題12B16圖實(shí)用文檔（A）MA0，MB0；（B）MA0，MB0；（C）MAMB0；（D）MA0，MB0。12-17如圖所示的結(jié)構(gòu)，設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為Fx，F(xiàn)y和M，則其中（A）的值等于零。（A）Fy；（B）Fx；（C）M；（D）M和Fx。FxMFy題1217圖12-18在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中，AB梁用桁架加固，其中CD桿因加工短了，計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí)，取圖(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為11X10，式中（A）。（A）；（B）0；（C）；（D）/2。DDEA1EA2EA1XACBACB(a)(b)第13章動(dòng)荷載題128圖一、是非題13-1動(dòng)荷系數(shù)總是大于1。（×）13-2構(gòu)件作自由落體運(yùn)動(dòng)時(shí)，構(gòu)件內(nèi)任意一點(diǎn)的應(yīng)力都等于零。（√）13-3構(gòu)件由突加荷載引起的應(yīng)力，是由相應(yīng)的靜荷載所引起的應(yīng)力的兩倍。（√）13-4動(dòng)荷載作用下，構(gòu)件內(nèi)的動(dòng)應(yīng)力與構(gòu)件材料的彈性模量有關(guān)。（√）二、填空題標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔13-5 簡(jiǎn)支梁AB承受靜荷載 F時(shí)的撓曲線(xiàn)如圖（ a）所示，若將靜荷載改為自由落體沖擊如圖 (b)所示，則在求截面C的動(dòng)撓度時(shí)，動(dòng)荷數(shù)系計(jì)算公式Kd112H（fjD）；動(dòng)撓度計(jì)算公式中的jjdKdj中的j（fjC）。WCFDABfjCfjD

HA C D BfdC fdD(a) (b)題135圖13-6 豎直擺放的簡(jiǎn)支梁及其水平?jīng)_擊荷載如圖所示，其中梁的橫截面為直徑等于 d的圓形。若將直徑加粗為2d，其他條件不變，其最大沖擊應(yīng)力則變?yōu)樵瓉?lái)的（ 1）倍。2vW13-7鋼索下端懸掛一重量為W的重物如圖題136圖所示，并以勻速v下降。在吊索伸長(zhǎng)量等于的某個(gè)時(shí)刻，滑輪被突然卡住。設(shè)此時(shí)吊索的最大沖擊力為Fd，最大沖擊變形為d，則從剛開(kāi)始卡住到吊索產(chǎn)生最大伸長(zhǎng)量d的過(guò)程中，重物減小的勢(shì)能為（W(d)）。vW標(biāo)準(zhǔn)文案題137圖實(shí)用文檔一、 選擇題13-8 受水平?jīng)_擊的剛架如圖所示，欲求 C點(diǎn)的鉛垂位移，則動(dòng)荷系數(shù)表達(dá)式中的靜位移 j應(yīng)是（C）。（A）C點(diǎn)的鉛垂位移； （B）C點(diǎn)的水平位移；（C）B點(diǎn)的水平位移； （D）截面B的轉(zhuǎn)角。C B vWA題13 8圖13-9 等截面直桿在自由端承受水平?jīng)_擊如圖所示，若其他條件均保持不變，僅桿長(zhǎng) l增加，則桿內(nèi)的最大沖擊應(yīng)力將（C）。（A）保持不變； （B）增加；（C）減小； （D）可能增加或減小。vWl題139圖13-10 一滑輪兩邊分別掛有重量為 W1和W2（W2 W1）的重物，如圖所示，該滑輪左、右兩邊繩的（A）。（A）動(dòng)荷系數(shù)不等，動(dòng)應(yīng)力相等； （B）動(dòng)荷系數(shù)相等，動(dòng)應(yīng)力不等；（C）動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均相等； （D）動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均不相等。標(biāo)準(zhǔn)文案W1W2題13 10圖實(shí)用文檔13-11在沖擊應(yīng)力和變形實(shí)用計(jì)算的能量法中， 因?yàn)椴挥?jì)被沖物的重量， 所以計(jì)算結(jié)果與實(shí)際相比， （C）（A）沖擊應(yīng)力偏大，沖擊變形偏?。?（B）沖擊應(yīng)力偏小，沖擊變形偏大；（C）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏大； （D）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏小。12如圖所示梁，C點(diǎn)鉸接，在力 F作用下，端面 A，B的彎矩之比為（ A）。（A）1：2；（B）1：1；（C）2：1；（D）1：4。FEI 2EIBACa a題1214圖12-15如圖所示的封閉矩形框架，各桿的 EI相等，若取四分之一部分（ ABC部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（A）A BF DA B A BF FC C CF F題12 15圖

X X(A) (B)A B A BF FXC X C(C)(D)標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔12-16設(shè)圖示剛架截面 A，B上的彎矩分別為 MA和MB，由結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)可知（ A）。A?題1216圖B（A）MA0，MB0；（B）MA0，MB0；（C）MAMB0；（D）MA0，MB0。12-17如圖所示的結(jié)構(gòu)，設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為Fx，F(xiàn)y和M，則其中（A）的值等于零。（A）Fy；（B）Fx；（C）M；（D）M和Fx。FxMFy題12 17圖12-18在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中， AB梁用桁架加固，其中 CD桿因加工短了，計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí)，取圖(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為 11X1 0，式中 （A ）。（A） ；（B）0；（C） ； （D） /2。D DEA1 EA2 EA1A B A BC C(a) (b)題128圖第14章疲勞強(qiáng)度一、是非題標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔14-1材料的持久極限僅與材料、變形形式和循環(huán)特征有關(guān)；而構(gòu)件的持久極限僅與應(yīng)力集中、截面尺寸和表面質(zhì)量有關(guān)。（）14-2塑性材料具有屈服階段，脆性材料沒(méi)有屈服階段，因而應(yīng)力集中對(duì)塑性材料持久極限的影響可忽略不計(jì)，而對(duì)脆性材料持久極限的影響必須考慮。（）14-3當(dāng)受力構(gòu)件內(nèi)最大工作應(yīng)力低于構(gòu)件的持久極限時(shí)，通常構(gòu)件就不會(huì)發(fā)生疲勞破壞的現(xiàn)象。（√）14-4在表示交變應(yīng)力特征的參數(shù)max，min，a，m和r中，只有兩個(gè)參數(shù)是獨(dú)立的。（√）14-5交變應(yīng)力是指構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力，它隨時(shí)間作周期性的變化，而作用在構(gòu)件是的荷載可能是動(dòng)荷載，也可能是靜荷載。（√）14-6塑性材料在疲勞破壞時(shí)表現(xiàn)為脆性斷裂，說(shuō)明材料的性能在交變應(yīng)力作用下由塑性變?yōu)榇嘈?。（?4-7構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下，構(gòu)件的尺寸越小，材料的缺陷影響越大，所以尺寸系系就越小。（）14-8在交變應(yīng)力作用下，考慮構(gòu)件表面加工質(zhì)量的表面質(zhì)量系數(shù)總是小于1的。（）14-9兩構(gòu)件的截面尺寸，幾何外形和表面加工質(zhì)量都相同，強(qiáng)度極大的構(gòu)件，持久極限也大。（）14-10提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度，關(guān)鍵是減緩應(yīng)力集中和提高構(gòu)件表面的加工質(zhì)量。 （√）二、填空題14-11疲勞破壞的主要特征有： （1）（破壞時(shí)的應(yīng)力遠(yuǎn)小于靜應(yīng)力下的 b或 s）；（2）（即使塑性材料也會(huì)在無(wú)明顯塑性變形下突然斷裂） ；（3）（斷口明顯的呈現(xiàn)為光滑區(qū)和粗糙晶粒區(qū)） 。14-12構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下，一點(diǎn)的應(yīng)力值從最小變化到最大值，再變回到最小值，這一變化過(guò)程稱(chēng)為（一次應(yīng)力循環(huán)）。14-13交變應(yīng)力的應(yīng)力變化曲線(xiàn)如圖所示，則其平均應(yīng)力m=（20MPa）；應(yīng)力幅值a（30MPa）；循環(huán)特征r（1）。5Mpa10t50題14-13圖14-14已知交變應(yīng)力的平均應(yīng)力 m=（20MPa），應(yīng)力幅值 a （40MPa），則其循環(huán)應(yīng)力的極值標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔（60MPa），min20MPa）和循環(huán)特征r1max（（）。314-15已知交變應(yīng)力的特征值r和應(yīng)力幅值a，則其交變應(yīng)力的max（2a）；1rmin（2ra）。1r14-16脈動(dòng)循環(huán)交變應(yīng)力的循環(huán)特征r（0）；靜應(yīng)力的循環(huán)特征r（1）。14-17當(dāng)交變應(yīng)力的（最大應(yīng)力）不超過(guò)材料的持久極限時(shí)，試件可經(jīng)歷無(wú)限次應(yīng)力循環(huán)而不發(fā)生疲勞破壞。14-18同一材料，在相同的變形形式中，當(dāng)循環(huán)特征r（-1）時(shí)，其持久極限最低。14-19已知構(gòu)件危險(xiǎn)點(diǎn)的最大工作應(yīng)力為max，材料和構(gòu)件的持久極限分別分r和0r，則構(gòu)件的工作0安全系數(shù)為n=（r）。max14-20材料的靜強(qiáng)度極限b、持久極限1與構(gòu)件的持久極限01三者的大小次序?yàn)椋╞>101）。二、選擇題14-21在對(duì)稱(chēng)循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的持久極限為（B）（A）K1；（B）1；（C）Kmax；（D）1。KKmaz14-22在對(duì)稱(chēng)循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件為：n1n；若按非對(duì)稱(chēng)循環(huán)Kmax的構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件，n1n進(jìn)行了疲勞強(qiáng)度校核，則（C）。KmaxmA）是偏于安全的；B）是偏于不安全的；C）是等價(jià)的，即非對(duì)稱(chēng)循環(huán)構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件式也可以用來(lái)校核對(duì)稱(chēng)循環(huán)下的構(gòu)件疲勞強(qiáng)度；D）不以說(shuō)明問(wèn)題，必須按對(duì)稱(chēng)循環(huán)情況重新校核。14-23圖示傳動(dòng)軸在勻速運(yùn)行中，危險(xiǎn)截面危險(xiǎn)點(diǎn)處，彎曲正應(yīng)力的循環(huán)特征 r和扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力的循環(huán)特征r分別為（A）。標(biāo)準(zhǔn)文案實(shí)用文檔（A）r 1，r 1；（B）r 1，r 1；（C）r r 1；（D）r r 1。T1

MnT2題1423圖14-24有效應(yīng)力集中系數(shù)K和尺寸系數(shù)的數(shù)值范圍分別為（A）（A）Ka1,1；（）1,；BKa1（C）Ka1