大學課件-砌體結構設計培訓講義

第6

章

砌體結構設計6.3

砌體房屋墻體設計6.4

砌體房屋水平構件設計6.5

砌體房屋的構造措施6.1

砌體結構布置6.2

砌體結構分析砌體結構6.1.1

結構種類6.1.2

組成與布置6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.1

砌體結構布置砌體是把塊體（包括粘土磚、空心磚、砌塊、石材等）和砂漿通過砌筑而成的結構材料。砌體結構系指將由塊體和砂漿砌筑而成的墻、柱作為建筑物主要受力構件的結構體系?！盎旌辖Y構”房屋是由砌體墻、柱和其他材料樓屋蓋組成的房屋。蒸壓磚?

按塊體材料6.1.1

砌體結構種類

磚砌體砌塊砌體石砌體燒結粘土磚燒結煤矸石磚燒結頁巖磚燒結粉煤灰磚P型磚M型磚燒結普通磚（標準磚）燒結多孔磚（

≥15%）

蒸壓灰砂磚

蒸壓粉煤灰磚砼小型空心砌塊砌體砼小型空心砌塊灌孔砌體毛石料石?按配筋情況無筋砌體配筋砌體配筋砌塊砌體抗震墻

水平配筋砌體豎向配筋磚砌體網(wǎng)狀配筋砌體柱水平配筋砌體墻

砂漿面層SnL1L2

砼面層磚砌體—砼構造柱組合墻

l=(L1+L2)/2AnAcb山墻橫墻內(nèi)縱墻

板外縱墻?

按承重方案

橫墻承重

豎向荷載的傳遞路線為：

板→橫墻→基礎→地基橫墻承重體系特點：1.

橫墻為主要承重墻，間距較?。?.7～4.8m），結構整

體性好，空間剛度大，有利于抵抗水平作用和調(diào)整地

基的不均勻沉降。2.

縱墻作為圍護、隔斷墻，其設置門窗洞口的限制較

少，縱墻立面處理比較靈活，可保證橫墻的側向穩(wěn)定。3.

樓蓋的材料用量較少，但墻體的用料較多

，施工方便。

適用于宿舍、住宅、旅館等居住建筑和由小房間

組成的辦公樓等梁板山墻外縱墻縱墻承重豎向荷載的傳遞路線為：板→梁→縱墻→基礎→地基縱墻承重體系特點：1.

縱墻為主要承重墻，橫墻數(shù)量相對較少，承重墻間距

一般較大，房屋的空間剛度比橫墻承重體系?。豢v墻

上門窗洞口的大小和位置受到限制。2.

橫墻為自承重墻，可保證縱墻的側向穩(wěn)定和房屋的整

體剛度，房屋的劃分比較靈活。3.

樓蓋的材料用量較多，墻體的材料用量較少。

適用于教學樓、圖書館、食堂、俱樂部、中小型

工業(yè)廠房等單層和多層空曠房屋?？v橫墻承重內(nèi)縱墻山墻橫墻梁外縱墻豎向荷載的傳遞路線為：

?梁

→

縱墻

?

?橫墻

?縱橫墻承重體系特點：

兼有橫墻和縱墻承重體系的特點，房屋平面布置比較靈活，空間剛度較好。

適用于住宅、教學樓、辦公樓及醫(yī)院等建筑。內(nèi)框架承重砼柱砼梁山墻砼板外縱墻?外縱墻

→縱墻基礎??柱

→柱基礎

?豎向荷載的傳遞路線為：內(nèi)框架承重體系特點：1.

室內(nèi)空間較大，梁的跨度并不相應增大。2.

由于橫墻少，房屋的空間剛度和整體性較差。3.

由于鋼筋混凝土柱和磚墻的壓縮性能不同，結構易產(chǎn)

生不均勻的豎向變形。4.

框架和墻的變形性能相差較大，在地震時易由于變形

不協(xié)調(diào)而破壞。底層框架砌體房屋豎向荷載傳遞路線：屋（樓）面荷載

→

上層墻體

→墻梁

→

框架柱

→

基礎

→

地基底層框架承重體系特點：1.

底層使用空間較大。2.

由于底層墻體較少，沿房屋高度方向，結構空間剛度將發(fā)生變化。3.

經(jīng)過合理設計，可獲得使用和抗震性能較好的底層框架結構體系，實現(xiàn)強柱弱梁的目標。適用于上部住宅底層商店或車庫類房屋。6.1.1

結構種類6.1.2

組成與布置砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造?組成上部結構6.1.2

砌體結構的組成與布置

基礎（墻下剛性基礎、條形基礎，筏板基礎、樁基礎）豎向承重構件（墻、柱）水平構件

圈梁、構造柱過梁墻梁挑梁?布置原則承重墻均勻?qū)ΨQ，平面內(nèi)對齊，豎向連續(xù)；總高度、層數(shù)和高寬比限值；墻體間距及局部尺寸限值；圈梁、構造柱設置。6.2

砌體結構分析砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.2.1

靜力計算模型6.2.2

剛性方案分析6.2.3

彈性和剛彈性方案分析6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析6.2.5

砌體房屋抗震分析計算單元豎向荷載傳遞：屋面板→屋面大梁→縱墻→基礎→地基水平荷載傳遞：縱墻→屋蓋→另一面縱墻→基礎→地基基礎6.2.1

靜力計算模型

一、平面計算模型

?

計算單元

upup計算單元?

計算簡圖upupμmaxfmax二、房屋的空間作用

如果房屋兩端存在山墻則

水平荷載傳遞：

要風荷載

→縱墻

→

?

?

→

地基

??縱墻基礎

??

有了山墻后風荷載不只是在縱墻和屋蓋組成的平面排

架內(nèi)傳遞，而且在屋蓋和山墻組成的空間結構中傳遞，結

構存在空間作用。異反映了空間作用的程度。如果用uP表示按平面計算模型算出的水平位移，用

us表示實際結構中的水平位移，則由于存在空間作用，us

<

uP，兩者的差usup

屋（樓）蓋的剛度（與屋蓋類型有關）；

橫（山）墻的間距；

山墻剛度。η越大(接近于1)說明空間作用越弱；反之說明空間作用越強。根據(jù)空間作用的強弱（即η的大小）對平面排架的計算模型進行修正。三、靜力計算方案

?

剛性方案?

彈性方案≈

0usupη

=us

≈

0η

≈1us

≈

uP?

剛彈性方案0

<

us

<

uP

0

<η

<1實用中，η在一定范圍內(nèi)即認為是某一種方案。例如第一類屋蓋

η<0.33

屬剛性方案

η>0.77

屬彈性方案0.33

≤η

≤

0.77

屬剛彈性方案

H4000umax

≤四、按剛性方案和剛彈性方案計算時對橫墻的要求

房屋的空間剛度

除與樓蓋類型和橫墻間距有關外，

還與橫墻本身剛度有關。按剛性方案和剛彈性方案計算時

對房屋的整體空間剛度有要求，因而對橫墻提出要求。

①橫墻中洞口的水平截面積不超過全截面的50%；

②橫墻厚度不宜小于180mm；

③橫墻長度不宜小于高度（單層）或總高度的一半（多層）；

④縱橫墻應同時砌筑，如不滿足應采取其他措施。

如果1、2、3條不能同時滿足，要求對橫墻的剛度進行驗算：Hxumax

=∫dx+∫GA=

+P1P1H1如果墻頂作用

P

，則Pxx

EIτH

GPH

3

3EI1

H

ζP

?101

H011ζP

Aτ

=水平截面上的平均剪應力；

ζ

剪應力不均勻系數(shù)，對于彈性材料的矩形截面為1.2，此處取2.0；G

砌體剪切模量，可近似取

G

=

E

/2。1n2P

=(R

+W)

橫墻承受的水平荷載n1個開間n2個開間

某一開間多層房屋的總側移可逐層計算Wq1q2q1q2WR砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.2.1

靜力計算模型6.2.2

剛性方案分析6.2.3

彈性和剛彈性方案分析6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析6.2.5

砌體房屋抗震分析6.2.2

剛性方案房屋的內(nèi)力分析一、承重縱墻的計算單層房屋計算簡圖對符合剛性計算方案的墻體單元，取上端為不動鉸支承、下端嵌固于基礎的豎向桿件進行內(nèi)力計算。計算單元有門窗洞口外縱墻，可取一個開間墻體為計算單元；無門窗洞口縱墻，可取1m長墻計算。HPq軸線將產(chǎn)生偏心力矩

）

。荷載屋面荷載

N（屋蓋自重、活載、雪載）

對墻體可能有偏心矩eP

，因而產(chǎn)生偏心力矩

M

P

=

N

P

×eP風載（q1

、

2

、W）墻體及門窗自重（如果是變截面，上階部分自重對下

階q1q2NPNPNP

?eP

WNP

?eP根據(jù)計算簡圖及荷載情況，利用教材附表或結構力學方法求得結構內(nèi)力。多層房屋計算單元計算多層房屋縱墻時，通常取荷載較大而截面較弱的墻段，截取一個開間墻體為計豎載下算單元。計算簡圖豎向荷載進一步簡化的考慮：①在豎向荷載下軸力是主要的，彎矩較??；②樓蓋嵌入墻體，使墻體傳遞彎距的能力受到削弱。

墻、柱在每層高度范圍內(nèi)，可近似為兩端鉸支豎向構件；

墻體在基礎頂面處軸力大、彎矩小，也假定為鉸支座。水平載下水平荷載墻、柱計算簡圖可取為豎立多跨連續(xù)梁，屋蓋和各層樓蓋為連續(xù)梁不動鉸支座，基礎頂面處也視為不動鉸支座。=

N

P

×(?0.4a0)?

Nu

×

內(nèi)力計算〖豎向荷載下〗(h2

?h1)

2

N

I

=

N

P

+

NuM

I

=

N

P

×eP

?

Nu

×eu

h2

2N

II

=

N

I

+

N

dM

II

=

0〖水平荷載下〗

112ql2。按連續(xù)梁計算，也可近似取

M

=多層剛性房屋滿足以下三個條件可不考慮風荷載：①洞口水平截面面積不超過全截面面積的2/3；②層高和總高不超過表6-3的規(guī)定；③屋面自重不小于0.8kN/m2。0.4a0MⅠ

NⅠⅠⅡNdh2h1

Nu

NPa0

eP

eu二、承重橫墻的計算

縱墻間距一般較小，滿足剛性方案的要求，樓蓋是橫墻的不動鉸支座；對于多層，可近似假定墻體在山墻橫墻內(nèi)縱墻

板外縱墻

樓蓋處鉸接；

除山墻外，內(nèi)橫墻僅承受由樓面?zhèn)鱽淼呢Q向荷載；由于橫墻承受均布荷載且洞口少，可取1米寬作為計算單元；當橫墻沿房屋縱向均勻布置，且樓面的構造和使用荷載相同時，內(nèi)橫墻兩邊樓面?zhèn)鱽淼呢Q向荷載大小相等，作用位置對稱，墻體按軸心受壓計算；當兩邊的荷載大小不等或作用點不對稱時，墻體按偏心受壓計算。砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.2.1

靜力計算模型6.2.2

剛性方案分析6.2.3

彈性和剛彈性方案分析6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析6.2.5

砌體房屋抗震分析RHηuPηuPRuPuP

(1-η)uP

(1-η)ux=(1-η)RP

ηR

ηuPηuP6.2.3

彈性和剛彈性方案房屋的內(nèi)力分析

一、單層剛彈性方案

uP

:(1?η)uP

=

R:

xx

=

(1?η)R計算步驟：

首先在柱頂加上不動鉸支座求出截面內(nèi)力和不動鉸支座

的反力R（可利用附表）；

將反力R反方向作用于帶彈性鉸支座的排架柱頂，其結

果相當于在排架柱頂作用ηR，求出其內(nèi)力；

將上面兩種情況的內(nèi)力疊加，即得到剛彈性方案的內(nèi)力。R1η21R1

η11R1R2η22R2

η12R2二、多層剛彈性方案1、多層剛彈性方案的空間作用分析η11

1

12

2

11

?R

?η

R

=

(η

η12

1R2η1

11

?=

(η

η12)?

規(guī)范采用綜合空間性能影響系數(shù)(反映多層房屋的空間性能)

R2R1)RR1R2R1同理η21)R1R2η2

=

(η22

?η21R1

η11R1η22R2

η12R2η2R2

η1R12、剛彈性多層房屋的靜力計算方法

R2R1在各層橫梁與柱聯(lián)結點處，加不動鉸支座，計算其在水平荷載作用下內(nèi)力和支座反力。η2R2η1R1考慮房屋空間作用，將各支座反力乘以綜合空間性能影響系數(shù)并反向加于節(jié)

點，計算其內(nèi)力。疊加上述兩種情況求得的內(nèi)力，即為所求結構內(nèi)力。砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.2.1

靜力計算模型6.2.2

剛性方案分析6.2.3

彈性和剛彈性方案分析6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析6.2.5

砌體房屋抗震分析RηR6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析

一、上柔下剛多層房屋

上柔下剛多層房屋是指頂層房屋橫墻間距較大，只能

滿足剛彈性方案的要求；房屋下面各層的橫墻間距可滿足

剛性方案的要求。

計算方法：頂層可近似按單層剛彈性方案房屋進行分

析；下面各層仍按剛性方案進行計算。二、底部框架砌體房屋?

上部砌體部分的計算方法同一般多層砌體房屋；?

框架部分需承受上部各層的豎向荷載和水平荷載；?

水平荷載可以等效成作用在框架頂部的集中水平力和傾覆力矩。砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.2.1

靜力計算模型6.2.2

剛性方案分析6.2.3

彈性和剛彈性方案分析6.2.4

其他多層房屋內(nèi)力分析6.2.5

砌體房屋抗震分析6.2.5

砌體房屋的抗震分析要點一、多層砌體房屋地震剪力的分配

剛性樓面房屋

按每片墻的抗側剛度進行分配：

Vik

=

kikFi

Fi

—第i層樓層的地震剪力；

kik—第i層樓層第k片墻的地震

剪力分配系數(shù)，

如果每片

墻的高度和長度相等，則

Aik

m

it

t=1

Aik、Ait

—分別為第i層第k、t片墻的截面積?！芐it1?

Sik2?

∑S+

m∑

Ait??柔性樓面房屋按每片墻的負荷面積進行分配。中等剛性樓面房屋取剛性、柔性房屋分配系數(shù)的平均值。ViVik

=

Sik

mt=1it??Vi?

Aikt=1

?Vik

=

?

m

?

t=1二、其它砌體房屋的水平地震剪力分配配筋砌塊砌體剪力墻參照高層剪力墻結構的分配方法。底部框架-抗震墻砌體房屋?

計算抗震墻承擔的水平地震剪力時，將全部縱橫向地震剪力按抗側剛度分配給該方向抗震墻；?

計算框架柱承擔的水平地震剪力時，按各抗側力構件（包括墻、柱）的有效抗側剛度進行分配。6.3.2

高厚比驗算砌體結構6.3.1

受壓承載力6.1

結構布置6.2

結構分析6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.3

墻體設計5.3

砌體房屋墻體設計NuNPNdⅢⅣIIⅢⅣ

IIⅠⅠ

砌體結構的墻、柱一般僅進行承載能力極限狀態(tài)的計算，包括承載力和穩(wěn)定，其中墻、柱的穩(wěn)定是通過高厚比限制來滿足的。6.3.1

墻、柱的受壓承載力計算

一、控制截面的選擇Ⅲ-Ⅲ、Ⅳ-Ⅳ截面由于開有窗洞而受到削弱；Ⅰ-Ⅰ截面在NP作用下局部受壓，且M最大；Ⅱ-Ⅱ截面軸力最大，且窗下砌體抗剪能力較弱，壓應力分布不均勻。這四個截面都是控制截面。規(guī)范規(guī)定：計算截面一律取窗間墻面積。于是只需取Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ截面作為計算截面。?按M

max、Nmin進行偏壓計算??按Nu、NP進行局壓計算

按Mmin、Nmax進行偏壓計算三、荷載效應組合?

1.2×永久荷載的內(nèi)力標準值+1.4

×[其中一項可變荷載的

內(nèi)力標準值+其余可變荷載的內(nèi)力組合值]；?

1.35×永久荷載的內(nèi)力標準值+

1.4

×所有可變荷載的內(nèi)力

組合值。Ⅰ-Ⅰ

Ⅱ-Ⅱ二、承載力計算內(nèi)容NuNPNdⅠIIⅠ

II6.3.2

高厚比驗算砌體結構6.3.1

受壓承載力6.1

結構布置6.2

結構分析6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.3

墻體設計β

=

≤

μ1

2[β]μ6.3.2

墻、柱的高厚比驗算

一．高厚比驗算公式

H0

hT12I

A=hT

—墻、柱的折算厚度，hT（對于矩形截面hT=h）H0

—墻、柱的計算高度，按附表C.3.9確定；[β]—允許高厚比，見表6-5，與砂漿強度有關；

μ1

—非承重墻［β]的修正系數(shù)（對承重墻

μ1

=1)；

μ2

—開洞修正系數(shù)。（6.3.1）二、驗算內(nèi)容?

整片墻確定計算高度時墻長取相鄰橫墻間距sW

。bfbfhT折算范圍

有門窗洞多層

無門窗洞

ssWH23單層

b

+≤

bf

≤

s?

壁柱間墻方案。確定計算高度時墻長取壁柱間間距

s

，且一律按

剛性6.3.3

墻體抗震承載力驗算砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.4.1

過梁6.4.2

墻梁6.4.3

挑梁5.4

砌體房屋水平構件設計6.4.1

過梁的計算與構造

一、種類與構造

鋼筋砼過梁≥240磚砌弧拱過梁≥240鋼筋磚過梁

ln

≤1.5m≥240磚砌平拱過梁

ln≤1.2mnl①③②h

w二、計算

1.受力特點

磚砌過梁受載后，在跨中上部受

壓，下部受拉。當跨中豎向截面或支座斜截面的拉應變達到砌體的極限拉應變時，將出現(xiàn)豎向裂縫①和階梯形斜裂縫②。對鋼筋磚過梁，過梁下部的拉力將由鋼筋承受；對磚砌平拱過梁，下部的拉力將由兩端砌體提供的推力來平衡。最后可能有三種破壞形式：

過梁跨中截面受彎承載力不足而破壞；

過梁支座附近斜截面受剪承載力不足而破壞；

過梁支座邊沿水平灰縫發(fā)生破壞（鋼筋磚過梁不會發(fā)生）。磚（砌塊）砌體自重：2.荷載

梁板傳來的荷載：

hw

<

lnhw

≥

ln全部考慮

不考慮

hw

<

ln

/3(2)

，按實際高度計算（即墻體面積

ln

×hw）

hw

≥

ln

/3(2)

，只考慮高度為ln

/3(2)的墻體重量3.計算公式

磚砌平拱過梁

不考慮支座水平推力對抗彎承載力的提高，而僅將砌體

抗拉強度取為沿齒縫的強度；略去支座邊沿水平灰縫破

壞的驗算。nlh

w?無梁板荷載h

=

ln

/3（6.4.1）正截面承載力：

M

≤

ftmW

斜截面承載力：V

≤

fvbz（6.4.2）nlh

w

z

=

I

/S

為內(nèi)力臂，對矩形截面

z

=

2h/3過梁截面的計算高度：?有梁板荷載h

=

hw?

hw

>

ln取

h

=

ln

/3

ln

/3

≤

hw

<

lnhw

<

ln

/3

取

h

=

hw鋼筋磚過梁正截面承載力：M

≤

0.85h0

f

yAs斜截面承載力用式(6.4.2)（6.4.3）鋼筋混凝土過梁(認為墻體僅作為荷載，不參與共同工作）

計算內(nèi)容包括正截面、斜截面和局部承壓。磚砌弧拱過梁需按兩鉸拱進行內(nèi)力分析。其中

h0

=

h

?

a

；

h

—過梁計算高度；

a

—鋼筋重心至下邊緣距離。V

≤

fvbz砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.4.1

過梁6.4.2

墻梁6.4.3

挑梁簡支墻梁框支墻梁連續(xù)墻梁6.4.2

墻梁的計算與構造

一、概述

?

定義

墻梁是鋼筋砼托梁和砌體的組合結構，托梁上的砌體既是

荷載的一部分，又構成結構的一部分，與托梁共同工作。

?

種類

自承重墻梁

承重墻梁(4

2

?

)y2

3h

5

yhy

+

qM

Iσ

x

=ql當高度等于跨度時，修正項占主要項的26%。

q

ql

2l二、墻梁的受力特點與破壞形態(tài)

墻梁與一般鋼筋砼梁的差別：①深梁，②組合梁

對于彈性材料的淺梁，材料力學分析時采用了平截面

假定。對于左圖所示邊界條件的梁，彈性力學進一步

論證了平截面假定是完全成立的；對于通常的邊界條

件（右圖），正應力不再是線性分布，(-)(-)(-)(-)(-)(-)(-)(-)(-)(-)(+)(+)(+)(+)(+)(+)(+)(-)(-)(-)στxxy(+)

(-)垂直截面應力(-)(-)(-)(-)(-)(-)

(-)(-)(-)(-)(-)(-)(+)(+)(+)(+)(+)b)σyτxy(+)水平截面應力?

應力分布

a)σ

x

：墻體大部分受壓，托梁的全部或大部分受拉，中和軸

一開始就在墻中。σ

y

：靠近頂面較均勻，靠近托梁向支座附近集中。τ

xy

：托梁和墻體共同承擔，在交界面和支座附近變化較大。主應力跡線：①墻梁兩邊主壓應力跡線

直接指向支座，而中間

部分呈拱形指向支座；②托梁中段主拉應力跡線

幾乎水平，托梁處于偏心受拉狀態(tài)。拉壓主應力軌跡線?

裂縫開展托梁偏心受拉，托梁中段將首先出現(xiàn)垂直裂縫①，并向上擴展，托梁剛度的減小將引起主壓應力①②③進一步向支座附近集中；當墻中主拉應變達到砌體極限拉應變時將出現(xiàn)裂縫②；斜裂縫將穿過墻體和托梁的交界面，在托梁端部形成較陡的上寬下窄的斜裂縫，臨近破壞時在托梁中段交界面上將出現(xiàn)水平裂縫③。在支座附近，托梁與砌體始終緊密相連，共同工作。由應力分析及裂縫開展情況可知，臨近破壞時，墻梁將形成以支座上方斜向砌體為拱肋、以托梁為拉桿的組合拱受力體系。?

破壞形態(tài)

彎曲破壞（h

w

/

l

0不大，配筋較弱，砌體較強）

托梁內(nèi)上部和下部鋼筋屈服，

受壓區(qū)較小，砌體沒有被壓碎。

剪切破壞（墻體剪切破壞）

*

斜壓破壞（hw

/l0

>0.4，砌體

強度較高）砌體沿主壓應力方向壓碎、剝落。*

斜拉破壞（

hw

/

l0

較小，<0.4，砂漿強度較低）墻體沿

灰縫的階梯形裂縫而破壞。

局部受壓破壞（hw

/l0

>0.75，砌體強度較低）l0

hwhw使用階段：正截面抗彎；斜截面抗剪；托梁支座上部砌體局部承壓施工階段：托梁抗彎、抗剪承載力驗算（不考慮砌體作用）。1.計算簡圖三、墻梁的設計要點（以簡支墻梁為例）hAbfhfaAⅡⅠⅡⅠlnlc

Ahbhw

AH0hh

Q1bhF1Q2H頂面上一層墻高，當

hw

>

l0時取

hw

=

l0

；翼墻計算寬度：

bf

取窗間墻寬度或橫墻間重，墻梁頂面及以上各層樓（屋）蓋傳來的恒、活載）1墻梁計算跨度：.1ln

或

lc

中的較小值；墻梁計算高度：

0

=

hw

+

hb

/2，

hw

取托梁距的2/3，且每邊不大于3.5h和

l0

/6

；荷載：作用在托梁頂面

F1

、Q1（托梁自重，本層樓蓋傳來的恒、活載）；作用在墻梁頂面

Q2

（托梁以上各層墻體的自M

2

：

2

在Ⅰ-Ⅰ截面產(chǎn)生的彎距(1?α)M2γH02M

H

0N

bt

γH

0αM

2M

1M

1Q2.正截面承載力計算

M1

：

1、

F1在Ⅰ-Ⅰ截面產(chǎn)生的彎距

Q由

M

2

=αM

2

+

NbtγH0，可得到托梁拉力：

Nbt

=規(guī)范采用下列公式計算托梁內(nèi)力：Mb

=

M1

+αMM2

Nb

=ηNM2

/

H0（6.4.4）（6.4.5）托梁正截面按偏心受拉構件進行計算。aⅡ

Ⅰln

lchbhwH0

Ⅰhh

Q1

ⅡbhQ2

F1=

?0.8ψ

M

b

/l0

?0.03)

(自承重)??ψ

M

b

/l0

?0.08)

（連續(xù)和框支）?式中：?ψ

M

(1.7hb

/l0

?0.03)

(簡支)

(2.7hαMψ

M

稱為洞口對托梁彎矩的影響系數(shù)(1.7h

稱為托梁的跨中彎矩系數(shù)

無洞口1.0簡支

ψM

=

4.5?10a/l0連續(xù)和框支ψM

=

3.8?8a/l0Mb

=

M1

+αMM

2Nb

=ηNM

2

/

H

0ηN

托梁的跨中軸力系數(shù)簡支

ηN

=

0.44+2.1hw

/l0連續(xù)和框支

ηN

=

0.8+2.6hw

/l0對于連續(xù)和框支墻梁，尚需對托梁的支座截面按受彎構件進行正截面計算。3.斜截面承載力計算

?

墻體

(斜拉破壞通過構造措施避免,

V2

≤ξ1ξ2(0.2+hb

/l0

+ht

/l0)hhw

fV2

：

Q2

作用下支座邊緣的剪力設計值；ξ2

：洞口影響系數(shù)

hw

/l0

≥

0.4

）（6.4.10）ξ1

：翼墻或構造柱影響系數(shù)單層1.0多層bf

/h

=

3

時1.3bf

/h

=

7

或有構造柱時1.5無洞口1.0單層有洞口0.6多層有洞口0.9?

托梁（按受彎構件計算斜截面承載力）

托梁的剪力設計值按下式確定：Vb

=V1

+

βVV2（6.4.11）βV

：托梁的剪力系數(shù)無洞口有洞口

自承重邊支座0.6中支座0.7邊支座0.7中支座0.8無洞口0.45有洞口0.5

V1

：Q1、F1

作用下按簡支梁、連續(xù)梁或框架梁分析得到的

托梁支座截面的剪力設計值；V2

：Q2

作用下支座邊緣的剪力設計值；4.

托梁上部砌體局部承壓

Q2

≤ζfh

ζ

=

0.25+

0.08bf

/h（6.4.12）

局壓系數(shù)5.

托梁在施工階段的驗算

施工階段砌體中砂漿尚未硬化，不考慮共同工作，

托梁按受彎構件進行正截面、斜截面計算。

荷載包括：①

托梁自重及本層樓蓋的自重；

②

本層樓蓋的施工荷載；

③

墻體自重（可取高度為1/3跨度的墻體重量）砌體結構6.1

結構布置6.2

結構分析6.3

墻體設計6.4

水平構件設計6.5

砌體構造6.4.1

過梁6.4.2

墻梁6.4.3

挑梁Fσ

0

σ

0F①②③④x06.4.3

懸挑構件

一、受力特點

1.應力分布

2.裂縫發(fā)展

3.破壞形態(tài)

?繞o點傾覆破壞（剛體失穩(wěn)）

?挑梁下砌體局部受壓破壞

?挑梁正截面或斜截面破壞二、計算要點1.抗傾覆驗算

M

r

≥

M

0VMM

r

—抗傾覆力矩設計值，不考慮活荷載，

墻體面積可考慮45擴散角，

r

=

0.8Gr(l2

?

x0)Mov

—傾覆力矩，注意傾覆點不在墻邊。(6.4.13)M

r

=

0.8Gr(l2

?

x0)2.挑梁下墻體的局部承壓驗算Al

=1.2bhb

為挑梁下砌體局部受壓面積。R3.挑梁自身承載力計算（按受彎構件計算）

最大剪力在墻邊，但最大彎矩在接近

x0

處，近似取

M

max

=

M0VF②③

M

maxVmax

①

④

x0M0V0

N

l

≤

ηγ

fA

l

(6.4.14)Nl—挑梁下支承壓力，取Nl

=

2R，

為挑

梁的傾覆荷載設計值；η

—梁端底壓應力圖形豐滿系數(shù)，可取0.7；γ

—局部承壓強度提高系數(shù)，取1.25