日鋼高爐送風制度調研報告

日照鋼鐵公司1080m3高爐送風制度調研2022823日鋼高爐送風制度爭辯日鋼高爐送風制度爭辯2名目HYPERLINK\l“_TOC_250014“一、爭辯課題 3HYPERLINK\l“_TOC_250013“二、爭辯成員 3HYPERLINK\l“_TOC_250012“三、爭辯方法 3HYPERLINK\l“_TOC_250011“四、爭辯目的 3HYPERLINK\l“_TOC_250010“五、爭辯意義 3HYPERLINK\l“_TOC_250009“六、爭辯內容 3HYPERLINK\l“_TOC_250008“送風制度的概念 3HYPERLINK\l“_TOC_250007“合理送風的意義 3HYPERLINK\l“_TOC_250006“高爐送風制度的爭辯內容 3HYPERLINK\l“_TOC_250005“關于送風制度方面的調整 4HYPERLINK\l“_TOC_250004“風口及熱風爐數(shù)據(jù)調研，及理論計算 8七、爭辯成果與爭辯 11HYPERLINK\l“_TOC_250003“比較調研數(shù)據(jù)及理論數(shù)據(jù) 12HYPERLINK\l“_TOC_250002“日照鋼鐵公司1080m3高爐送風制度技術優(yōu)點 12HYPERLINK\l“_TOC_250001“八、完畢語 14HYPERLINK\l“_TOC_250000“參考文獻 14日鋼高爐送風制度爭辯日鋼高爐送風制度爭辯10一、爭辯課題1080m3高爐送風制度調研二、爭辯成員三、爭辯方法現(xiàn)場調研、資料查閱、理論計算四、爭辯目的目的。五、爭辯意義增加實習目的性，提高實習樂觀性，增加實習深度理論與實際相結合，為撰寫實習報告打下良好根底通過優(yōu)化計提問題的解決方案，熬煉了從事科研工作的力量六、爭辯內容送風制度的概念以到達煤氣流合理的分布，使爐缸工作均勻活潑，爐況穩(wěn)定順行。合理送風的意義參數(shù)(高爐人爐風量、實際風速、鼓風動能)及爐缸煤氣參數(shù)(爐缸煤氣量、理論燃燒溫度、理論實際煤氣流速、透氣阻力系數(shù))的爭辯格外必要，深化對高爐下部送風制度的生疏對于高爐根本制度的調整至關重要。高爐送風制度的爭辯內容調整常被稱作下部調整。關于送風制度方面的調整選擇適宜的鼓風動能高爐強化冶煉，只能維持較低的鼓風動能。鼓風動能與燃料噴吹量的關系。高爐噴吹煤粉，爐缸煤氣體積增加，中心但隨著冶煉條件的變化，噴吹煤粉量增加，邊緣氣流增加。這時不但不能擴大風口面積，反而應縮小風口面積。因此，煤比變動量大時，鼓風動能的變化方向應依據(jù)具體實際狀況而定。選擇適宜的風口面積和長度。在肯定風量條件下，風口面積和長度對風口高爐有效容積與鼓風動能的關系有效容300600100015002022250030004000積/m3鼓風動25-4035-5040-6050-7060-8070-10090-110110-140能/kw鼓風動能變化對有關參數(shù)的影響因素鼓風動能鼓風動能過大鼓風動能過小風壓穩(wěn)定，有正常波動波動較大而有規(guī)律曲面死板，風壓上升時簡潔懸料，崩料探尺下料均勻，整齊慢，出鐵后料快不均勻，簡潔出現(xiàn)滑料爐頂溫度區(qū)間正常，波動小區(qū)間窄，波動大區(qū)間較寬，四個方向有穿插風口工作各風口均勻，活潑，破損少風口活潑，但顯多發(fā)生于內側下沿風口光明但不均勻，有升降，破損多爐渣渣溫充分，流淌少，渣口破損少多渣溫不均勻，上渣熱，帶鐵多，渣口破損多生鐵爐溫充分，煉鋼生鐵冷態(tài)是灰口，有石墨碳析出生鐵冷態(tài)白口多，低爐溫缺乏，煉鋼生鐵冷態(tài)是白口，石墨碳析出少，硫高選擇合理的理論燃燒溫度理論燃燒溫度的理解溫度。爐料加熱和復原以及渣鐵溫度和成分、脫硫等產生重大影響。理論燃燒溫度。理論燃燒溫度過高，高爐壓差上升，爐況不順。理論燃燒溫度過低，渣鐵溫度缺乏，爐況不順，嚴峻時會導致風口灌渣，甚至發(fā)生爐冷。理論燃燒溫度t理與鐵水溫度的關系爐容與理論燃燒溫度t理的關系影響理論燃燒溫度的因素［1］.鼓風溫度。鼓風溫度上升，則帶入爐缸的物理熱增加，從而使t理100℃風溫可影響理論燃燒溫度±80℃。［2］.／m39℃。

1g理鼓風富氧率。鼓風富氧率提高，Nt上升。鼓風含2 理氧量±l％，風溫±35～45℃t理風口面積和長度

的影響也不同。理和鼓風動能。在肯定風量條件下，風口面積和長度對風口的進風狀態(tài)起打算大風口面積，降低鼓風動能。主要技術進步:穩(wěn)定操作爐型,縮小風口面積,調整裝料制度。煉鐵廠必需提均勻合理，活潑了爐缸。送風制度的調整風量恢復風量時緩慢進展。加，下料速度加快，生鐵產量增加。在爐況穩(wěn)定的條件下，風量波動不宜太大，并保持料批穩(wěn)定，料速超過正常規(guī)定應準時削減風量。當高爐消滅懸料、崩料或低料線時，要準時減風，并當爐況轉順，需要加風時，不能一次到位，防止高爐順行破壞。兩次加風應有肯定的時間間隔。風溫50℃/h；30℃。提高風溫可大幅度地降低焦比，是強化高爐冶煉的主要措施。提高風溫能增加鼓風動能，提高爐缸溫度活潑爐缸工作，促進煤氣流初始分布合理，改善通過噴吹量的增減來調整爐溫。這樣可最大限度發(fā)揮高風溫的作用，維持合理的風口前理論燃燒溫度。當爐熱難行需要撤風溫時，幅度要大些，一次撤到高爐需要的水平；爐況恢復時提高風溫幅度要小，可依據(jù)爐溫存爐況承受程度，漸漸將風溫提高到需50℃／h。在操作過程中，應保持風溫穩(wěn)定，換爐前后風溫波動應小于30℃。目前熱風爐承受穿插并聯(lián)送風制度風溫波動降低。風壓作者推斷爐況。鼓風濕分lg／m3，9℃，但水分分解出的氫在爐內比不利。因此，噴吹燃料的高爐，根本上不承受加濕鼓風。有些大氣溫度變化較大地區(qū)的高爐，承受脫濕鼓風技術，取得爐況穩(wěn)定、焦比降低的良好效果。噴吹燃料噴吹燃料在熱能和化學能方面可以取代焦炭的作用。但是，不同燃料在不同狀況下，代替焦炭的數(shù)量是不一樣的。通常把單位燃料能替換焦炭的數(shù)量稱為置換比。隨著噴吹量的增加，置換比漸漸降低。這是由于噴吹的燃料在風口盤旋區(qū)加熱、分解和氣化時要消耗肯定的熱量，導致爐缸溫度降低。噴吹燃料在噴吹量不斷增加的同時，應充分考慮由于置換比降低對高爐冶煉帶來的不利影響，并實行措施提高置換比。這些措施包括提高風溫賜予熱補償、提高燃燒率，改善原料條件以及選用適宜的操作制度。噴吹燃料進入風口后，其組分分解需要吸取熱量，其燃燒反響、分解反響的產物參與對礦石的加熱和復原后才放出熱量，因此爐溫的變化要經(jīng)過一段時間才能反映出來，這種爐溫變化滯后70％，熱滯后性隨爐容、冶煉強度、噴吹量等不同而不同。用噴吹量調整爐溫時，要故障時，必需依據(jù)熱滯后時間，準確地進展變料，以防爐溫波動。富氧鼓風要停頓富氧；爐況向熱，不好加風時，可適當增加氧量；爐涼時，要大幅度減風N2CO對增加，有利于間接反響進展；同時爐頂煤氣熱值提高，有利于熱風爐的燃燒，大噴吹狀況下，高爐停頓噴煤或大幅度削減煤量時，應準時減氧或停氧。風口及熱風爐數(shù)據(jù)調研，及理論計算已調研所得數(shù)據(jù)：11號高爐操作參數(shù)焦比:319.6Kg/t 爐渣二元堿度：1.18 風中水分：3%計算過程：風量計算按C平衡求出ω(C風)：爐料〔焦炭和煤粉〕帶入C料=319.6×80.88%+188.2×88.80%=425.61kg/t少量元素復原及脫硫耗碳CdSi,Mn,P,S=(1.8×24/28+3.2×12/55+1.85×60/62)+412×0.89%×12/32=5.41kg/t鐵直接復原耗碳C =95.172%×1000×0.518×12/56=105.74kg/tdFe這樣，求得風口前燃燒的碳C =425.61-5.41-105.74=314.46kg/t風風中含氧 (1-)ω+0.5=(1-3%)×23.7%+0.5×3%=0.245風量 V =314.46×0.9333/0.245=1197.9m3風干風量 (1)V =1161.96m3風干風重 961.05×(32ω+28(1-ω))/22.4=1501.03kg風中水分 V =35.94m3風水分重量 35.94×18/22.4=28.88kg六、爐頂煤氣量及其成分計算V =V +V +V +V煤氣(干) CO CO2 H2 N2H2風中水分解 35.94m3焦炭帶入 煤粉帶入 188.2×1.2%/18×22.4=2.81m3由預定的氫利用率 =0.45,得到進入煤氣的氫量H2VH2=(35.94+22.31+2.81)×(1-0.45)=33.58m3氫的間接復原度rH2=(35.94+22.31+2.81)×0.45/22.4×56/951.72=0.072CO2間接復原〔CO間接復原FeO和Fe2O3間接復原成FeO〕95.17%×1000×(1-0.518-0.072)×22.4/56+1622×59.55%/160×/112/160×22.4=349.26m3焦炭揮發(fā)310×0.27%×22.4/44=0.43m3進入爐頂煤氣的量V =349.26m3CO2CO風口前燃燒生成 314.46×22.4/12=586.99m3直接復原生成 (5.41+105.74)×22.4/12=207.48m3間接復原消耗 349.26m3進入爐頂煤氣的量 V =(586.99+207.48-349.26)=445.21m3CO =349.26/(349.26+445.21)=0.439CO修正之后， / =1.00，符合要求。N2

H2 CO鼓風帶入 1161.96×(1-23.7%)=886.58m3進入爐頂煤氣 V =886.58m3N2計算結果：煤氣成分表成分COCOHNΣ222m3349.26445.2133.58886.581714.63%20.3725.961.9651.71100.00七、爭辯成果與爭辯比較調研數(shù)據(jù)及理論數(shù)據(jù)計算所得爐頂煤氣組分：實際調研爐頂煤氣組分日照鋼鐵公司1080m3日鋼高爐送風制度構造圖上圖說明日鋼在送風方面承受了高風溫，富氧，噴煤來改善高爐爐況。高風濕1150正確使用也是高風溫的關鍵。是高爐操作者能否使用高風溫。日鋼均為頂燃球式熱風爐，2～16號高爐每座配備4座熱風爐。高效的球式熱風爐可以供給1150—1200℃以上的風溫。為了解決輸送問題，煉鐵廠屢次嘗試更換送風裝置，最終確定了能夠耐1200℃以上高，逐步實現(xiàn)了1170℃以上風溫的應用。高風溫對高爐煉鐵的重要作用［1］.［2］.［3］.觀的經(jīng)濟效益。［4］.境。富氧保證液態(tài)渣鐵充分加熱和復原反響的順當進展。閱歷說明，高爐富氧在2．5％以內時，隨著富氧的進一步提高，燃料比上升，這是在煤比偏低的條件下得出的結N3．5％～4．5％時，煤粉置換比提高到0．95～1．05，富氧的效益增加。此外，提高富氧率，有利于理論燃燒溫度上升，增加1％富氧率，提高煤比15～20kg／t。日鋼高爐通過日統(tǒng)計，旬≥185kg／t2100℃。通2022年的28m／2022年的50m／t，在綜合入爐品位55％左右及風溫根本穩(wěn)定的狀況下，通過優(yōu)化高爐操作，發(fā)揮低品質礦冶煉技術優(yōu)勢，使高爐能夠承受高煤比下的強化冶煉。富氧鼓風對高爐的重要作用［1］.CO助于間接復原的進展。［3］.支出，熱量消耗降低。［4］.同時對高爐順行產生樂觀影響。噴煤粉燃燒。助燃劑配比3％～5％，降低燃料比5～8kg／t，同時削減燒結礦中熔劑的配比。限制高爐工長噴煤量調整幅度、頻次，單次調整煤量不超過0．5t，班調整次數(shù)不超過3次，穩(wěn)定風口前燃燒反響，削減未燃煤粉增加的惡劣影響。鋼把握煤粉揮發(fā)