采氣工程方案

采氣工程方案設(shè)計根據(jù)選區(qū)結(jié)果和氣藏工程研究結(jié)論，從采氣方式、生產(chǎn)管柱、增產(chǎn)措施、防腐防垢、動態(tài)監(jiān)測、安全控制等方面，針對先導性實驗的規(guī)定和特點，對采氣工程進行研究。1開采方式依據(jù)大牛地氣田上古生界氣藏特點和氣藏類型，本次研究選定三個實驗井組（大16、大15、大10井組）的開采方式均為運用天然能量衰竭式開采。2采氣方式根據(jù)大牛地氣田的氣藏地質(zhì)特性、氣藏工程設(shè)計以及氣藏生產(chǎn)的地面條件，三個井組的采氣方式均為油管自噴采氣。3氣井節(jié)點分析3.1氣井合層開采分析3.1.1多層合采可行性分析大牛地氣田具有多套氣層疊合連片的特點，實驗區(qū)單層平均無阻流量1.8×104m3/d，產(chǎn)能較低，只有采用多層合采，才干獲得較好的經(jīng)濟效益。盒3、盒1、山1、太2段基本儲層性質(zhì)及天然氣性質(zhì)類似；各層段地層水均為氯化鈣；天然氣性質(zhì)類似；各層孔隙度、滲透率大小接近，層間基本均質(zhì)；盒3、盒1、山1、太2段氣藏壓力系數(shù)范圍接近；根據(jù)李熙哲等在《鄂爾多斯盆地上古界深盆氣氣水分布與壓力特性》中的研究成果，鄂爾多斯盆地中、北部地區(qū)上古生界盒8段（即盒1段）山西組基本為一個壓力系統(tǒng)。其中盆地北部壓力系數(shù)一般為0.746～0.981，中部氣田下石盒子組壓力系數(shù)為0.787～0.998,陜141井區(qū)山2段（即山1段）常壓區(qū)。這與大牛地氣田DST結(jié)果基本一致。根據(jù)鉆探結(jié)果，最頂部的盒三段氣層距最低部的二氣約250米左右，根據(jù)地層平均壓力梯度計算兩個壓力差4MPa左右，由于各氣層均為特低滲氣層，理論研究表白，特低滲油氣藏存在啟動壓力，所以在實際生產(chǎn)過程中生產(chǎn)壓差較大（特別是按照多層合采配產(chǎn)相對較高），井筒中各層在較短時間將會達成動態(tài)平衡，不會出現(xiàn)倒灌現(xiàn)象。本次實驗擬定在大10井組進行多層合采實驗，通過對大10井太2段、山1段、盒1段、盒3段四個產(chǎn)氣層位的試井資料進行分析認為：大10井4個層段實測無阻流量之和為88276m3/d，具有合采的物質(zhì)基礎(chǔ)；依據(jù)DST測試結(jié)果，盒1段壓力系數(shù)為0.85,山1段壓力系數(shù)為0.9，壓力系數(shù)基本相同，為同一壓力系統(tǒng)，多層合采時，層間干擾的也許性較??；各層地層水的水型均為氯化鈣，PH值偏弱酸性，合采不易結(jié)垢；最上部的盒3段與最下部的太2段射孔距離為205米，距離不大。依據(jù)長慶上、下古生界合采經(jīng)驗，當多層生產(chǎn)時，只要井底流壓低于地層靜壓，就不存在層間干擾，多層的產(chǎn)氣量之和就為單井產(chǎn)量。大10井試氣期間各層的井底流壓均小于地層靜壓，根據(jù)數(shù)值模擬研究大10井初期最大井底流壓為13MPa（配產(chǎn)16000m3/d、深度2739m）,見圖2，不會倒灌。因此，在大10井組進行多層合采一般不會出現(xiàn)層間干擾，多層合采具有可行性。3.1.2合層IPR曲線預測圖1為大10單層和合層流入動態(tài)圖，可見合采后，無阻流量大大增長，無需大的生產(chǎn)壓差就能獲得較大產(chǎn)量。當流壓20.3<pwf<23.87時，只有盒3段產(chǎn)氣，而太2、盒1與山1段均處在倒灌現(xiàn)象，故產(chǎn)量在理論上為負值，當20.8<pwf<23.87時盒3段生產(chǎn)的氣量小于其它三層倒灌量之和，當pwf<20.8時盒3段生產(chǎn)的氣量等于其它三層倒灌量之和，即合采產(chǎn)量為零；當18.07<pwf<20.3時，盒3段、太2段產(chǎn)氣，盒一段、山1段仍倒灌；當16.07<pwf<18.07時，只有山1段倒灌；當pwf<16.07四個層均產(chǎn)氣，為了防止倒灌現(xiàn)象，保證各層都生產(chǎn)，合采時井底流壓應低于各層中最低的地層壓力。根據(jù)數(shù)值模擬研究大10井初期最大井底流壓為13MPa（配產(chǎn)16000m3/d、深度2739m）,見圖2，因此不會倒灌。圖1大10井各層及合采流入動態(tài)曲線3.1.3層間矛盾分析大10井山1段綜合評價該層為產(chǎn)氣層。測得該層靜壓為16.073MPa/2679m，靜溫度為82.66℃/2679m。平均氣產(chǎn)量6391m3/d的井底流壓為6.31MPa/2679m，平均產(chǎn)水量2.3m3/d，平均產(chǎn)凝析油量0.25m3/d。測試解釋地層壓力為24.51MPa/2734.5m，壓力系數(shù)為0.9；地層溫度為84.17℃/2737.5m,該層厚13m,地層滲透率為0.00134×10-3μm2，無阻流量為7428m3/d。盒1段綜合評價該層為產(chǎn)氣層。測得該層靜壓為18.07MPa/2608m，平均氣產(chǎn)量9503m3/d的井底流壓為13.25MPa/2608m，流溫為81℃/2608m。平均產(chǎn)水量0.8m3/d，平均產(chǎn)凝析油量0.2m3/d。該層厚14m；地層滲透率為0.00134×10-3μm2；無阻流量為19294m3/d。盒3段測試時測得平均產(chǎn)氣量20287m3/d，井底流壓15.9MPa/2450、流溫為78.43℃/2450m，原始地層壓力為23.87MPa/2511.7m，分析結(jié)果該層厚17m；無阻流量為37000m3/d。太2段測試時地層不產(chǎn)油，有少量水和氣產(chǎn)出，平均產(chǎn)氣量為13.39m3/d，折算日平均產(chǎn)水量0.033m3/d。測試解釋原始地層壓力為24.51MPa/2734.5m，壓力系數(shù)為0.9；地層溫度為84.17℃/2737.5m；該層厚18m；地層滲透率為0.00134×10-3μm2；無阻流量為24398m3/d。圖2大10井四層合采井底流壓隨時間變化曲線大10井盒3、盒1、山1、太2四個產(chǎn)層按開發(fā)方案規(guī)定該四個產(chǎn)層合采。該四層盒3、太2兩層原始地層壓力相差0.64MPa，相差不大；和其它兩產(chǎn)層地層壓力相差較大，太2在最下面，盒3在最上面；盒3、太2無阻流量分別在該井四個產(chǎn)層中分別排第一、第二，盒1段、山1段基本為一個壓力系統(tǒng)，多層合采時，若井底流壓低于各層地層壓力，層間干擾的也許性較小，容易做到各層均衡產(chǎn)出。大15井有兩個產(chǎn)層盒3、山1，山1地層壓力為約23～27MPa，無阻流量約為41085m3/d；盒3地層壓力為約26MPa，無阻流量約為15萬m3/d；測試時山1有水產(chǎn)出，兩層間跨度189m，按開發(fā)方案規(guī)定該兩個產(chǎn)層合采。盒3、山1兩層原始地層壓力相差約1MPa，相差不大。多層合采井底流壓低于各層的地層壓力。因此，多層合采不會出現(xiàn)層間干擾。3.1.4合理生產(chǎn)壓差的擬定3.1.4.1經(jīng)驗法擬定合理生產(chǎn)壓差合理生產(chǎn)壓差可以運用系統(tǒng)試井和試氣成果來擬定，也可以用經(jīng)驗法來擬定。由于大牛地區(qū)現(xiàn)處在勘探開發(fā)初期，沒有系統(tǒng)試井資料，因此只有通過經(jīng)驗法來擬定合理生產(chǎn)壓差。按照經(jīng)驗法通常取原始地層壓力的10％～15％作為合理生產(chǎn)壓差，按照該方法根據(jù)大10井、大15井、大16井各產(chǎn)層的原始地層壓力計算得各產(chǎn)層的合理生產(chǎn)壓差，各井各產(chǎn)層的合理生產(chǎn)壓差如下表5-1所示；對低滲透，由于壓差小了無法滿足產(chǎn)能建設(shè)的需要，生產(chǎn)壓差會超過這些值。表1各井各產(chǎn)層的合理生產(chǎn)壓差大10井盒3原始地層壓力23.87MPa盒1原始地層壓力18MPa山1原始地層壓力16.07MPa太2原始地層壓力24.51MPa合理生產(chǎn)壓差2.39～3.58MPa合理生產(chǎn)壓差1.8～2.7MPa合理生產(chǎn)壓差1.61～2.41MPa合理生產(chǎn)壓差2.45～3.68MPa大15井盒3原始地層壓力26MPa山1原始地層壓力25MPa合理生產(chǎn)壓差2.6～3.9MPa合理生產(chǎn)壓差2.5～3.75MPa大16井盒3原始地層壓力26.41MPa合理生產(chǎn)壓差2.64～3.96MPa3.1.4.2多層合采壓差范圍的擬定根據(jù)流入動態(tài)的預測方法，可以得到產(chǎn)氣量與井底流壓的關(guān)系曲線（圖1），當pwf<16.07MPa時大10井四個層均產(chǎn)氣，為了防止倒灌現(xiàn)象，保證各層都生產(chǎn)，合采時井底流壓應低于各層中最低的地層壓力。當多層生產(chǎn)時，只要井底流壓低于地層靜壓，就不存在層間干擾，容易做到各層均衡產(chǎn)出，多層的產(chǎn)氣量之和就為單井產(chǎn)量。因此各井各產(chǎn)層的合理壓差范圍如下表2所示：表2各井各產(chǎn)層的壓差范圍大10井盒3原始地層壓力23.87MPa盒1原始地層壓力18MPa山1原始地層壓力16.07MPa太2原始地層壓力24.51MPa合理生產(chǎn)壓差10.2～11.4MPa合理生產(chǎn)壓差3.73～4.63MPa合理生產(chǎn)壓差1.61～2.41MPa合理生產(chǎn)壓差10.9～12.1MPa大15井盒3原始地層壓力26MPa山1原始地層壓力25MPa合理生產(chǎn)壓差3.6～4.9MPa合理生產(chǎn)壓差2.5～3.75MPa大16井盒3原始地層壓力26.41MPa合理生產(chǎn)壓差2.64～3.96MPa按上表給出的壓差范圍生產(chǎn)，就能保證各井、產(chǎn)層均衡產(chǎn)出，減少或消除層間干擾。4節(jié)點分析氣井節(jié)點系統(tǒng)分析的基本思想是在氣井生產(chǎn)系統(tǒng)中某部位設(shè)制節(jié)點將整個系統(tǒng)分離為兩個相對獨立的子系統(tǒng)，以簡化問題的復雜性，然后以壓力和產(chǎn)量的變化為主線索，把節(jié)點分隔的兩部分聯(lián)系起來，以擬定氣井產(chǎn)量、選擇油管尺寸、擬定合理生產(chǎn)壓差等。4.1油管尺寸選擇圖3是大10井在目前地層壓力、井口3.5MPa下，油管尺寸對產(chǎn)量的影響。由此圖可以看到合采時各層對總產(chǎn)量的奉獻；可以看出油管尺寸越大，氣產(chǎn)量越高，用2〞直徑的油管生產(chǎn)和用21/2〞的油管生產(chǎn)產(chǎn)量相差不大；若按配產(chǎn)16000m3/d，若選用直徑21/2〞的油管生產(chǎn)井底不會積液，考慮到氣井試采階段測試作業(yè)較多，為了方便儀器下井，因此建議大10井用21/2〞的油管生產(chǎn)。用同樣的方法大16井選用直徑21/2〞的油管生產(chǎn)井底不會積液，因此建議大16井用21/2〞的油管生產(chǎn)。大15井假如只開山1層，按開發(fā)方案1、方案2、方案3，配產(chǎn)分別為8000m3/d、10000m3/d、13000m3/d，選用直徑21/2〞的油管生產(chǎn)井底會積液。考慮到氣井試采階段測試作業(yè)較多，為了方便儀器下井，因此建議大15井仍用21/2〞的油管生產(chǎn)。圖3大10井多層合采油管尺寸分析4.2氣井生產(chǎn)工藝4.2.1采氣井口裝置根據(jù)氣藏最大地層壓力和最大井口壓力以及氣藏氣質(zhì)特點來選擇采氣井口裝置。大牛地氣田上古生界地層壓力較低，均在30MPa以下，但地層破裂壓力卻較高（40—60MPa）；產(chǎn)出天然氣中不含硫化氫，因此只需選擇一般性抗硫采氣井口裝置（CQ系列）不別選擇抗高含硫氣井井口裝置，可節(jié)省費用減少投資；因此，井口裝置選型重要考慮壓裂承壓能力，采用CQ—600型采氣井口裝置。4.2.2管鞋位置大10井盒3、盒1、山1、太2四個產(chǎn)層層間跨度最大205m，按開發(fā)方案規(guī)定該四個產(chǎn)層合采。太2在最下面，盒3在最上面；盒3、太2無阻流量分別在該井四個產(chǎn)層中分別排第一、第二，分別是37000m3/d、24398m3/d。考慮到排液采氣問題，建議管鞋位置下入2739m處。大15井有兩個產(chǎn)層盒3、山1兩層間跨度189m，按開發(fā)方案4、方案5、方案6規(guī)定該兩個產(chǎn)層合采?？紤]到排液采氣問題，建議管鞋位置下入2846m處。大16井產(chǎn)層為盒3；測試時地層靜壓26.41Mpa，流壓23.19MPa，氣產(chǎn)量60000m3/d，無阻流量約為146174～238348m3/d；該層中部深度2700.5m，考慮到排液采氣問題，建議管鞋位置下入2700.5m處。4.2.3氣井生產(chǎn)管柱結(jié)構(gòu)設(shè)計根據(jù)目前氣田上的經(jīng)驗，多數(shù)正常完鉆井，幾乎都是采用懸掛于采氣井口上的光油管結(jié)構(gòu)，油套管構(gòu)成一個U型連通器，結(jié)構(gòu)簡樸，可減少因井下結(jié)構(gòu)復雜、井下工具失靈所帶來的壓井作業(yè)，同時還便于井口控制回壓采氣，也便于酸化、洗井、氣舉排液和壓井作業(yè)等。這種結(jié)構(gòu)的缺陷是不利于分層開采和套管保護?？紤]到大15、10井區(qū)合層開采的特點，故建議采用這種常用的管柱結(jié)構(gòu)。如圖4、5、6所示：圖4大10井合采管柱結(jié)構(gòu)示意圖圖5大15井合采管柱結(jié)構(gòu)示意圖圖6大16井管柱結(jié)構(gòu)示意圖5增產(chǎn)措施由于大牛地氣田為低孔、低滲氣田，氣井自然產(chǎn)能極低（一般日產(chǎn)氣量都在50m3以下），因此，需要采用增產(chǎn)工藝措施才干達成工業(yè)生產(chǎn)的規(guī)定。5.1壓裂參數(shù)優(yōu)選通過對壓裂縫縫長與增產(chǎn)倍數(shù)關(guān)系的研究，分析對比氣田儲層裂縫長度與增產(chǎn)倍數(shù)的關(guān)系和壓裂裂縫長期導流能力實驗結(jié)果，壓裂裂縫初期長度最佳達成300m，不需追求過高的導流能力，壓裂裂縫導流能力達成0.30μm2.m就可以滿足增產(chǎn)規(guī)定。按目前的壓裂工藝和大牛地氣田儲層及上下蓋層的實際情況，壓裂有效縫長達成150m已能基本滿足工業(yè)生產(chǎn)規(guī)定。圖5-7圖5-7壓裂裂縫縫長產(chǎn)倍數(shù)關(guān)系曲線5.2壓裂施工規(guī)定壓裂增產(chǎn)要做好壓裂改造過程中的油層保護工作，特別是在防膨、助排、降濾失等方面要制定出有效的措施。推薦壓裂工藝為：（1）壓裂方式：21/2〞外加厚油管注入，封隔器保護套管，環(huán)空打平衡壓力。（2）壓裂液：有機硼交聯(lián)羥丙基瓜膠凍膠。（3）支撐劑：采用0.45～0.9mm山西恒曲陶粒（體積密度1.8g/cm3，顆粒密度3.38g/cm3）。（4）液氮助排。6排水采氣方式選擇和設(shè)計6.1氣井出水情況分析表6-1～表6-4是大牛地區(qū)部分產(chǎn)水井產(chǎn)水水質(zhì)分析表。表6—1大探1井山一段水質(zhì)分析成果表陽離子mg/lmmol/l%陰離子mg/lmmol/l%K++Na+18083.52786.2433.39Cl-83038.082342.4099.49Ca2+22128.971104.2446.90HCO32-737.7912.090.51Mg2+1269.81104.514.44CO32-Ba2++Sr2+24687.59359.5115.27SO42-陽離子和66169.892354.50100陰離子和83775.872354.50100總堿度mg/l605.15總硬度mg/l60490.89礦化度mg/l149945.76水型氯化鈣PH值6.56備注：取樣日期2023年9月30日表6—2大探1井山一段水質(zhì)分析成果表陽離子mg/lmmol/l%陰離子mg/lmmol/l%K++Na+20611.45896.1537.63Cl-84299.202376.0099.77Ca2+23938.581194.5450.16HCO32-330.975.420.23Mg2+195.9616.130.68CO32-Ba2++Sr2+18856.94274.6011.53SO42-陽離子和63602.932831.42100陰離子和84560.172381.42100總堿度mg/l271.47總硬度mg/l60587.73礦化度mg/l148163.10水型氯化鈣PH值5.62備注：取樣日期2023年10月25日

表6—3大探1井山一段水質(zhì)分析成果表陽離子mg/lmmol/l%陰離子mg/lmmol/l%K++Na+21007.05913.3537.21Cl-86653.982444.4099.60Ca2+22594.301127.4645.94HCO32-606.789.940.40Mg2+540.8544.511.81CO32-Ba2++Sr2+25340.66369.0215.04SO42-陽離子和69482.862454.34100陰離子和87260.762454.34100總堿度mg/l497.70總硬度mg/l58650.99礦化度mg/l156743.62水型氯化鈣PH值6.22備注：取樣日期2023年11月22日表6-4大探1井盒1段水質(zhì)分析成果表取樣日期：2023年8月4日取樣地點：井口陽離子mg/lmmol/l%陰離子mg/lmmol/l%鉀鈉離子12795.82556.3446.93氯離子41718.981176.8499.27鈣離子12265.28612.0451.63重碳酸根530.148.690.73鎂離子208.5417.161.45碳酸根000氫氧根000硫酸根0.270.01陽離子和25269.641185.54100.01陰離子和42249.391185.54100.00溴離子mg/l碘離子mg/l硼mg/l總堿度mmol/l434.83總硬度mg/l31488.31礦化度mg/l67519.0色嗅味環(huán)烷酸mg/lPH值6.60水型氯化鈣圖6-1大探1井試采曲線大探1井山一段從2023年9月5日開始試采，11月28日結(jié)束，試采84天，累計產(chǎn)氣545940m3（涉及放噴過程中的產(chǎn)氣量及凝析油氣體當量），試采平均日產(chǎn)氣6028m3/d，累計產(chǎn)液129.25m3（含凝析油2.6m3）。大探1井由盒一和山一段生產(chǎn)，盒一段地層壓力為23.78MPa，流壓14.59MPa，產(chǎn)氣15543m3/d，山1段地層壓力27.37MPa，流壓10.96MPa，產(chǎn)氣30294m3/d，產(chǎn)水1.6m3/d。兩層無阻流量之和為45837m3/d。在27.37MPa與地層溫度為87.99℃.下，查得天然氣飽和含水量3.847g/m3，若地層水相對密度為1.05，即3.663×10(-6)m3/m3，而實測產(chǎn)出液氣比為5.28×10(-5)m3/m3,大于井底環(huán)境下天然氣的飽和含水量，從試采曲線上可以看出產(chǎn)出水的氯根含量明顯增長，說明不是凝析水而是其它水。從這些表中可以看出大牛地區(qū)產(chǎn)出水礦化度較高，PH值低于7呈弱酸性，水型為氯化鈣型，不會結(jié)垢。表6-5是大牛地區(qū)產(chǎn)水井的產(chǎn)水情況登記表。表6-5部分井的產(chǎn)水、產(chǎn)氣量情況登記表井號層位產(chǎn)量，m3/d實測含水量g/m3飽和含水量g/m3備注產(chǎn)氣產(chǎn)水大1盒1155432.71823.205地層產(chǎn)水山1302941.8623.686地層產(chǎn)水大7山13880003.2850.012大8山143002.295593.14地層產(chǎn)水大9太2103341.81833.285地層產(chǎn)水大10太2105000.47473.109地層產(chǎn)水鄂9盒153000.1325.82.725地層產(chǎn)水山263510.2744.62.805地層產(chǎn)水山181400.2734.8283.686地層產(chǎn)水鄂10盒14348003.1250.013山1122220.1311.23.205地層產(chǎn)水表6-5可以看出大牛地區(qū)氣井產(chǎn)能普遍較低，產(chǎn)水量不大，表白產(chǎn)出的水不僅有凝析水，尚有其它水。6.2排水采氣方式6.2.1預測攜液流量由于氣井生產(chǎn)地層壓力會減少，凝析油或地層水析出，都也許導致氣井井底積液，假如井底積液不能及時排出，輕者影響氣井的產(chǎn)量，重者導致氣井停噴而不能生產(chǎn)。因此含水氣井的生產(chǎn)，應當考慮臨界攜液氣量。大10井山1段測試時平均氣產(chǎn)量6391m3/d，井底流壓為6.31MPa/2679m，平均產(chǎn)水量2.3m3/d，平均產(chǎn)凝析油量0.25m3/d。盒1段測試時平均氣產(chǎn)量9503m3/d，井底流壓為13.25MPa/2608m，平均產(chǎn)水量0.8m3/d，平均產(chǎn)凝析油量0.2m3/d。太2段測試時地層不產(chǎn)油，平均產(chǎn)氣量為13.39m3/d，折算日平均產(chǎn)水量0.033m3/d。預測臨界攜液氣量的李氏方法預測結(jié)果與現(xiàn)場生產(chǎn)情況符合較好。其基本公式如下：式中：qc=臨界攜液氣量，m3/dA=油管截面積，m2p=井口壓力，MPa以3.5MPa為井口壓力，計算不同油管內(nèi)徑下的臨界攜液氣量如表6-10所示：表6-6李氏方法預測的臨界攜液氣量油管尺寸11/2〞40.3mm2〞50.3mm21/2〞62mm3〞75.9mm臨界攜液氣量×104m3/d0.5550.8651.3141.969按李氏方法計算結(jié)果大10井用21/2〞油管生產(chǎn)，不會導致井底積液；大16井配產(chǎn)氣30000m3/d，用21/2〞油管生產(chǎn)，也不會導致井底積液；大15井按開發(fā)方案1、方案2、方案3，配產(chǎn)氣8000m3/d、10000m3/d、13000m3/d，用21/2〞油管生產(chǎn)，會導致井底積液，因此大15井假如按開發(fā)方案1、方案2、方案3生產(chǎn)，必須考慮使用排水采氣工藝；假如大15井按開發(fā)方案4、方案5、方案6生產(chǎn)，即山1和盒3合采，也不會產(chǎn)生井底積液。6.2.2各種排水采氣方式選擇和設(shè)計6.2.2.1各種排水采氣方式的特點⑴泡沫排水采氣工藝泡排工藝具有工藝簡樸、投資小、管理施工方便，不影響平常生產(chǎn)等優(yōu)點，國外大量采用該工藝來改造低產(chǎn)氣井，其成功率可高達90%。泡排現(xiàn)場工藝實驗于1980年10月開始，1982年前，實驗重要在非含硫氣井上進行，以后逐步在含硫氣田上展開，十幾年來，該技術(shù)在實驗和推廣中逐步完善，施工井例日益增多，藥劑由單一品種的起泡劑發(fā)展到8001、8002、8004、CT5-2、CZP、CG、FG系列等液體發(fā)泡劑，泡棒、酸棒、滑棒等固體發(fā)泡劑。該工藝是運用注入的表面活性劑產(chǎn)生大量泡沫來減少自噴井管壁內(nèi)的液柱的表面張力、密度和摩阻損失，以便用比水柱低得多的壓力就能將泡沫液柱排到地面。因此，該工藝只是一種人工助采工藝，工藝自身并不給舉升液體補充機械能量，而仍是靠地層自身能力進行排水采氣，對于生產(chǎn)能力較弱的井，工藝的應用則受到一定限制。在氣井開采的早中期，當自噴井自噴能力減弱，帶液能力不好，但仍有一定生產(chǎn)能力的時候，可采用該工藝，使間歇生產(chǎn)轉(zhuǎn)為連續(xù)生產(chǎn)以提高氣井產(chǎn)量。隨著氣井開采到了中后期，后井的水量上升，地層壓力下降，氣水比降到一定限度時，氣井喪失升泡沫液的能力，此時采用這種方法就不合適了，即使投入再多的起泡劑，由于氣井自身舉升能量不夠，無法通過氣流將產(chǎn)層水帶出井口，達不到排水采氣的目的。同時，該工藝重要是通過氣流能量將地層水帶出井外，假如水氣比過大（超過760m3/104m3），氣井舉水所規(guī)定的能量也大，也許就會使帶水失敗，一般情況下該工藝的日排水量規(guī)定小于100m3。泡排工藝能適宜在較高氣液比條件下工作，此時氣流攜帶能力更強，并且在適宜范圍內(nèi)，氣液比的變化對工藝無明顯影響。地層供液的連續(xù)性對該工藝也影響不大，由于本地層供液不連續(xù)時，氣流需攜帶水量減小，氣流速度增大，生產(chǎn)仍會正常進行。因此，泡排工藝合用于氣井產(chǎn)水早、中期，自噴井出現(xiàn)自噴能力局限性，轉(zhuǎn)為弱噴或間噴，同時產(chǎn)水量不大時。當產(chǎn)水量增大而地層壓力又進一步減少后，就必須改用其別人工升舉工藝措施接替排水采氣工藝。該工藝尚有其他一些局限條件，適合于井深小于3500m，井底溫度小于等于120℃，空管氣流速度不小于0.1m/s；液態(tài)烴含量≤30%；產(chǎn)層水總礦化度≤10g/L；硫化氫含量≤86g/m3等，對于不同氣井或同一井的不同生產(chǎn)時期，各類發(fā)泡劑的加藥濃度和藥量不同，應根據(jù)井深、壓力、氣水產(chǎn)量等進行摸索，使不同的氣井發(fā)揮出各自最佳期的生產(chǎn)能力。⑵優(yōu)選管柱排水采氣工藝優(yōu)選管柱工藝與泡沫排水采氣工藝有相似之處，都是屬自立式舉升，即是在地層壓力減少不能連續(xù)生產(chǎn)時，通過減小管柱尺寸來獲得最佳氣流速度，提高氣流帶水能力，以充足運用氣井自身能量來達成排液目的，因此應用該工藝的井必須具有一定的自噴能力，同時由于該工藝是通過氣流帶水，排液量不能太大，一般產(chǎn)水量規(guī)定在100m3/d以下，氣井的水氣比小于40m3/104m3。由此可見，優(yōu)選管柱工藝在實質(zhì)上同樣，都可歸屬為自立式舉升，合用于氣井開發(fā)早中期產(chǎn)水量小又具有一定自噴能力時，受氣液比和地層供液連續(xù)性影響小。因此，在氣井出水出現(xiàn)帶水困難、井筒積液時，就應采用泡排或優(yōu)選管柱工藝使井恢復生產(chǎn)，到氣井因種種因素水淹不再具有自噴能力時，就應考慮采用其他相應的人工舉升方式。⑶氣舉排水采氣工藝氣舉工藝具有許多其他工藝不可替代的優(yōu)越性，是有水氣藏排水采氣的重要工藝措施之一。氣舉工藝使用的介質(zhì)是天然氣，與實行工藝的目的——采氣是一致的。在所有的舉升方法中，氣舉深度和產(chǎn)量范圍靈活性大（排液量可達350～500m3/d，最大注氣深度3200m），由于不受井斜、溫度、硫化氫的限制及氣液比的影響，可用于斜井、出砂、高溫、高腐蝕性及氣液化變化范圍大的井；同時，該工藝地層供液不連續(xù)，產(chǎn)水量變化較大或交替產(chǎn)出股狀水、股狀氣的井均能適應，這是機抽所不能及的。因此，在氣井開采中后期，產(chǎn)水量增大，氣井弱噴或水淹，運用泡排或優(yōu)選管柱無能為力時，就應一方面考慮采用氣舉排水采氣工藝，以運用它的各種優(yōu)點達成使水淹氣井復產(chǎn)、大產(chǎn)水量氣井助噴及氣藏強排水，以取得好的排水效果和經(jīng)濟效益。對有一定儲量的水淹氣井實行氣舉工藝也必須具有一些條件。一方面，氣井自身必須具有一定的能量。由于氣舉工藝是通過氣舉閥，從地面將高壓天然氣注入停噴的井中，運用氣體的能量舉升井筒中的液體，使井恢復生產(chǎn)，在此過程中，注氣壓力會對井底導致回壓，不能把氣井采至枯竭，因此氣舉工藝對井底壓力有一定規(guī)定，對于井底壓力較低的井不適合實行該工藝，一般規(guī)定地層壓力大于10Mpa，同時套管必須能承受注氣高壓。另一方面，高壓氣源是擬定實行氣舉工藝的一個至關(guān)重要的因素，假如工藝井附近有高壓氣源井，就也許很大限度上減小投資，這時就還應從投入、產(chǎn)出的經(jīng)濟角度進行考慮，并且即使存在高壓氣源井，也會對氣源井的生產(chǎn)能力產(chǎn)生影響，這就使該工藝的應用受到一定限制。不同工藝方法對工藝井的規(guī)定不同，對地層壓力大于15Mpa，注氣工作閥或注氣點距產(chǎn)層頂部尚有足夠距離的井，采用開式氣舉最簡樸易行；對地層壓力較低（10MPa左右），注氣工作深度接近產(chǎn)層頂部的井，應采用半閉式氣舉，該種氣舉方式更適合低壓氣井的排水采氣。對深井產(chǎn)液量小、地層壓力低的間歇氣舉排水井可采用閉式氣舉，其排液量受到一定限制。氣舉工藝井規(guī)定單井控制儲量大于0.5×108m3，剩余可采儲量大于0.2×108m3。氣舉工藝在現(xiàn)場的應用表白，對的合理的參數(shù)設(shè)計是非常重要的。如注氣壓力、注氣量和注氣點（各閥入井深度）、閥嘴直徑等參數(shù)，在很大限度上控制氣井的排液量，注氣量的大小又影響井的最大舉升液量、注氣時間和產(chǎn)氣量及注入經(jīng)濟成本，因此必須設(shè)計合理的注氣量、注氣壓力、注氣點。同時，在下入氣舉閥時，應使氣舉閥的下入深度適宜，以保證閥在注氣壓力下打開，同時相鄰氣舉閥間的間距要合理，使井液逐步卸載至工作閥位置，才干保證氣舉有較好的效果。在氣舉生產(chǎn)中，注入氣重要用于減少油管內(nèi)的流體密度，這一較低蜜度流體的流動仍要依靠一定的井底流壓，如地層壓力衰減到不能提供這一基本流壓時，氣舉將無法正常運作，這時需要其它人工舉升方式。⑷采用氣舉—泡排復活工藝對于較高氣液比的井，可采用氣舉—泡排復活工藝進行生產(chǎn)。該工藝重要是采用專用井口裝置，一方面注入起泡劑與積液作用，產(chǎn)生大量的低密度含水泡沫，減少管柱內(nèi)液體的表面張力和摩阻損失以及重力梯度，同時采用氣舉工藝，運用泡排和氣舉單項技術(shù)的優(yōu)點，在高氣液比情況下，可節(jié)約高壓氣源，增強帶水能力，取得更好的生產(chǎn)效果，滿足深井和產(chǎn)水量大的規(guī)定。⑸機抽排水采氣工藝機抽工藝具有不受采出限度影響的優(yōu)點，合用于開采中后期低壓水淹井的開采。根據(jù)目前機抽工藝的排水能力，排水量一般小于100m3/d，排液量受到限制，同時由于抽油機、抽油桿的承載能力等因素，下泵深度也受到限制，目前常規(guī)機抽工藝泵掛深度一般小于1500m，采用有增產(chǎn)、降載、防腐、節(jié)能等優(yōu)點的玻璃鋼抽油桿可使泵掛深度達成2500m左右，當井深、排量超過此范圍時，則工藝無法正常運轉(zhuǎn)。只好采用其它工藝方法。機抽工藝受井身質(zhì)量、出砂、腐蝕等影響較大，合用于井斜不大，井下無砂堵，中、低含硫，套管未變形尚有一定儲量的氣水井。因此在氣水井生產(chǎn)中后期，當壓力進一步減少，水量小，不具有地其它條件時，就應考慮采用機抽工藝。機抽工藝受氣體影響嚴重，其影響的限度決定于兩點：第一，氣層生產(chǎn)情況；第二，井下氣水分離效果。機抽排水井一般都是壓力低，產(chǎn)水量較小，泵抽一段時間后，地層氣水同出，假如氣液比較高，產(chǎn)層中的天然氣將和水一起進入泵內(nèi)，減少泵充滿系數(shù)，甚至導致氣鎖，影響機抽效果。對機抽井來說，井下氣水流入關(guān)系以“穩(wěn)定流型”較好，即天天從地層向井底有穩(wěn)定的氣水量流入，隨著水被抽出，氣液隨之被排出，井筒內(nèi)一直保持者著一定的動液面，一旦停抽又立即水淹，對于這種類型的氣水井，機抽工藝可以獲得較高的采收率。本地層供液不連續(xù)時，為了保證工藝適應地層供液的不連續(xù)性保持正常連續(xù)生產(chǎn)，就必須考慮工藝對地層不連續(xù)供液的適應范圍，以擬定工藝是否適合于該井，并對參數(shù)作出調(diào)整。假如地層供液是穩(wěn)定流動，則意味著液體由地層穩(wěn)定連續(xù)的進入井筒，儲積在井筒中。在這種情況下，采用機抽排水，根據(jù)日產(chǎn)水量設(shè)計出對的合理的抽汲參數(shù)，保持液面深度在最小淹沒度深度左右，即保持一穩(wěn)定液面，使工藝可連續(xù)正常運營。若經(jīng)調(diào)整后的抽汲參數(shù)組合排量達不到日排水量規(guī)定，則不能滿足生產(chǎn)規(guī)定，工藝也不可行，或采用間抽方式重新調(diào)整參數(shù)組合。⑹電潛泵排水采氣工藝該工藝技術(shù)合用于各種類型的水淹氣井，基本上不受井深的限制，排量范圍大，楊程范圍廣，采用該工藝能大幅度的減少井筒對地層的回壓，可將氣水動液面一直降到井底，達成最大限度地提高生產(chǎn)壓差，增長氣產(chǎn)量的目的，且能將氣采至枯竭。對于中后期地層壓力低，水量大，采用氣舉、優(yōu)選管柱不能復產(chǎn)，而采用機抽又受水量、泵掛深度限制的井，選用電潛泵工藝是較為適宜的強排工藝。電潛泵工藝在現(xiàn)場應用中經(jīng)常出現(xiàn)機組欠載停機不能正常運轉(zhuǎn)的情況：一是氣體影響，二是由于對氣藏出水規(guī)律結(jié)識不是十分清楚，擬定方案的工藝排水量大于氣藏的實際出水量，致使工藝設(shè)計排量大于地層供液量，通過調(diào)節(jié)機組參數(shù)仍不能滿足規(guī)定，導致機組不能連續(xù)運轉(zhuǎn)，這樣，就使該工藝的優(yōu)勢不能有效發(fā)揮，因此，在選擇應用電潛泵工藝時必須考慮這幾方面的因素影響。氣體對電潛泵排水采氣工藝的影響較為嚴重。由于電潛泵井下排液裝置是多級離心泵，游離的氣體會嚴重影響離心泵的工作性能。工藝井采用電潛泵工藝排水復產(chǎn)后，由于天然氣在水中的溶解度很小，均以游離氣狀態(tài)出現(xiàn)，當產(chǎn)氣量較大時氣體就會隨著液體進入離心泵，嚴重影響泵的正常工作，甚至產(chǎn)氣憤鎖，導致電機欠載運營或停機，導致設(shè)備損壞。國內(nèi)外研究實驗資料均表白，當進入離心泵流體中氣液比大于10%時，離心泵的揚程減少，隨著進泵游離氣體的繼續(xù)增長，泵會出現(xiàn)不穩(wěn)定壓頭，最后泵會出現(xiàn)氣鎖只能排出少量液體。對于運用電潛泵排水復產(chǎn)后的水淹氣井，即使機組在較高頻率下運轉(zhuǎn)，當氣水比太高時，機組仍會出現(xiàn)頻繁的欠載停機，不利于氣井復產(chǎn)后泵的連續(xù)運營，同時也會給機組的壽命帶來嚴重危害，因此一般規(guī)定氣井的氣水比不大于200：1。此外，為減小氣體對泵的影響，可采用“旋轉(zhuǎn)式氣體分離器”，增長泵吸入口壓力值，控制套壓等措施。地層供液情況對電潛泵工藝實行效果也有著較大影響。電潛泵是一種大排量的人工舉升工藝，只有用于供液能力強的井才會收到足夠好的效果。在現(xiàn)場應用中，由于地層供液的連續(xù)性問題而使電潛泵欠載停機的情況也極其嚴重。因此，電潛泵對地層連續(xù)供液的規(guī)定更高。針對這種情況，就要根據(jù)井的流入動態(tài)，通過設(shè)計選擇出合適的變速電潛泵機組，從而根據(jù)地層供液量的實際情況，調(diào)節(jié)電泵的運營參數(shù)以保證機組的連續(xù)運營，改善井的生產(chǎn)條件。對于電潛泵間歇抽汲的工作方式的擬定，只能通過各井的實際情況，通過現(xiàn)場的不斷摸索，以擬定—合理的工作制度，即擬定電泵的工作時間和停抽時間的長短。⑺水力射流泵排水采氣工藝射流泵工藝由于井下無運動件，具有較高的可靠性，可用于斜井和彎井眼井。該工藝具有下泵深度和排量范圍大的優(yōu)點，通過更換不同的噴嘴-喉道組合調(diào)節(jié)流量，可以滿足不同的生產(chǎn)規(guī)定。為防止氣蝕，水力射流程排水采氣規(guī)定較高的吸入壓力和淹沒度。由于氣蝕會嚴重損害泵，因此使用射流泵時應一方面擬定出氣蝕壓力點。氣液比對射流泵工藝的正常連續(xù)運營影響不大，只對泵的工作效率有影響。當氣液比低時，排出液體多，效率較高，當氣液比較大，泵的效率減少，但能連續(xù)工作，因此射流泵可在高氣液比條件下正常進行。本地層供液發(fā)生變化時，射流泵工藝可通過井下泵的噴嘴—喉道組合、地面泵工作壓力及提高動力液壓來調(diào)節(jié)排水量。本地層供液發(fā)生變化不大時，可通過簡樸調(diào)節(jié)地面泵工作壓力的方式來滿足規(guī)定；本地層供液量變化較大時，地層產(chǎn)水量增長，可恰本地大井下泵的噴嘴-喉道組合來滿足生產(chǎn)規(guī)定。6.2.2.2不同排水采氣工藝方法選擇及排液參數(shù)擬定對于不同類型的產(chǎn)水氣井，必須根據(jù)氣井的生產(chǎn)能力、井深及井身結(jié)構(gòu)、產(chǎn)水量、氣液比以及不同的出水規(guī)律等條件，綜合地加以考慮，以便選擇最有效、最經(jīng)濟的排水采氣工藝方法。因此，對于給定的一口產(chǎn)水氣井，究竟選擇何種排水采氣工藝方法，就需要針對不同出水規(guī)律對不同的排水采氣工藝方式進行比較，進行井的動態(tài)參數(shù)及其它開采條件的比較，涉及設(shè)計排水裝置時的電力供應、高壓氣源、井場環(huán)境設(shè)施，以及經(jīng)濟投入等，在綜合、對比分析后，選擇擬定出與氣水井特性相適應的合理高效的排水采氣工藝方式，以提高排水采氣工藝的效率和成功率，有效提高有水氣藏的最終采收率。在各種舉升方法中，氣舉的深度和排液量范圍靈活性最大，它合用于弱噴、間歇自噴和水淹井的增產(chǎn)，其日排液量可達500m3以上，適宜于氣藏強排水，適應性廣；泡排重要針對自噴能力局限性，帶液能力不好，有一定生產(chǎn)能力的中后期帶水生產(chǎn)井和間歇開井生產(chǎn)的帶水生產(chǎn)井以及產(chǎn)凝析水的低壓氣井；而對于開發(fā)中后期氣田的地層壓力較低，產(chǎn)水量大，采用氣舉和優(yōu)選管柱不能復產(chǎn)的水淹井，運用電潛泵是較為適宜的強排水設(shè)備；優(yōu)選管柱技術(shù)合用于產(chǎn)水初期，卻還具有一定能量的低壓自噴或停產(chǎn)氣水井；機抽工藝技術(shù)則合用于開采中后期低壓淺—中深水淹井、間噴井。根據(jù)每種工藝的特點以及現(xiàn)場開展排水采氣工藝取得的經(jīng)驗，氣井開采的階段性大體變化為：自噴、泡排、優(yōu)選管柱、氣舉、射流泵、電潛泵、機抽。一般說來，當氣井出水后一方面應用連續(xù)排液理論，建立穩(wěn)定工作制度進行帶水采氣。當穩(wěn)定生產(chǎn)出現(xiàn)帶水困難、井筒積液時，應及時應用泡排工藝使氣井恢復正常生產(chǎn)。本地層與自噴管柱的協(xié)調(diào)關(guān)系被完全破壞后，應采用優(yōu)選管柱工藝使氣井繼續(xù)維持自噴帶水，并可采用泡排及穩(wěn)定工作制度與其配合，直到氣井因種種因素而水淹。對于地層壓力尚足的水淹井，運用高壓氣井或工藝壓縮機進行氣舉。若沒有高壓氣源，則采用水力射流泵排水采氣工藝。對地層壓力進一步減少的小水量氣井，選擇機抽工藝可將氣井采至枯竭；對產(chǎn)水量大的氣井宜選電潛泵。但該順序并不具絕對性，在氣田的開發(fā)生產(chǎn)過程中，必須根據(jù)不同排水采氣工藝的特點、合用范圍及井自身的生產(chǎn)能力、地層出水規(guī)律、井場情況等各種條件，針對不同類型井及井在不同生產(chǎn)階段的具體特點，通過度析、比較，一方面考慮與井況相適應，另一方面還要從經(jīng)濟效益出發(fā)，選擇出一種對的合理、行之有效的增產(chǎn)工藝方法，假如井況發(fā)生變化，原有工藝措施不適應時，就在相應地改變工藝措施，從而取得好的增產(chǎn)效果和經(jīng)濟效益。現(xiàn)根據(jù)以上分析研究結(jié)果，擬定出針對不同出水規(guī)律的排水采氣工藝方法的選擇及排液參數(shù)的重要準則、環(huán)節(jié)如下。ⅰ分析開發(fā)（地質(zhì)）方案提出的排水量針對一口產(chǎn)水氣井（或水淹井）選擇工藝方法時，一方面應考慮能使井維持或恢復生產(chǎn)，開發(fā)（地質(zhì)）方案所提出的排量規(guī)定，如工藝達不到此排量規(guī)定，則不能達成我們所預期的生產(chǎn)目的，所以要根據(jù)排量選出該井能合用的排水采氣工藝，如對產(chǎn)水量大的氣井宜選用氣舉或電潛泵排水采氣工藝，而對地層壓力低水量小的井選擇機抽工藝可將氣井采至枯竭。各工藝對排水量的適應范圍如下表所示：（見表6-7）表6-7各種排水采氣工藝的排水量適應范圍舉升方法泡排優(yōu)選管柱氣舉機抽電潛泵射流泵排量范圍，m3/d小于100小于10050～50010～100100～40050～400根據(jù)氣水井的出水量及各工藝的合用排量范圍初選出一些工藝。ⅱ分析井況自身特點在根據(jù)排量初選工藝方法后，必須對工藝井的井況條件進行分析，根據(jù)各排水采氣工藝所適應的井況規(guī)定進行進一步選擇研究。井況條件是影響工藝實行的重要因素，假如不注意地質(zhì)、開采及環(huán)境因素的敏感性，就會減少排水采氣裝置的效率和壽命，甚至導致工藝失敗。各工藝對井況條件規(guī)定如下表所示：表6-8各工藝對井況條件規(guī)定舉升方法泡排優(yōu)選管柱氣舉機抽電潛泵射流泵井（泵）深,m≤3500≤2700≤3500≤2200≤3000450～3500井身情況（斜井或彎曲井）較適宜適宜適宜受限受限適宜地層出砂適宜適宜適宜影響嚴重<5‰無運動件，適宜井溫，℃≤120不受限不受限<100≤120≤130腐蝕性緩蝕，較適宜緩蝕，適宜適宜受限，較差受限，較差適宜水礦化度，ppm≤12023不限不限10000～9000≤90000≤50000硫化氫含量g/m3≤23不限不限不防硫管串：0～0.3防硫管串：≤26≤200≤250CO2含量，g/m3≤86不限不限≤115≤90≤100地層水結(jié)垢有洗井功能，適宜化防，較好化防，較好化防，較差化防，較好化防，較好井底壓力完全依靠自身能量提供一定液面地面及環(huán)境條件裝置小，適宜適宜需高壓氣井或工藝壓縮機作高壓氣源井場需有電源，裝置大且重裝置小，需高壓電源需地面提供高壓動力液，動力源可遠離井口ⅲ分析氣液比變化產(chǎn)水氣井的氣液比也是對一口井選擇工藝方法時要考慮的一個方面。如對機抽工藝來說，由于工藝運營時受氣體影響嚴重，如氣液比太高，會減少泵效，甚至發(fā)氣憤鎖，使工藝不能正常進行，導致工藝失敗。因此，在這種情況下，在進行工藝方法選擇時就要考慮各種工藝合用的氣液比條件（見表6-9）表6-9各種排水采氣工藝的氣液比規(guī)定工藝方法泡排優(yōu)選管柱氣舉機抽電潛泵射流泵氣液比，m3/m3>104/60>104/40適于氣液比變化范圍大的井<150<12570～200ⅳ地層出水規(guī)律（特性）的適應性氣水井的出水規(guī)律是指地層供液到井底隨時間的變化，它也是影響工藝實行的一個因素，因此在對一口井進行工藝方法選擇時，在通過上述各種工藝適應條件的對比分析選擇后，在選出的工藝方法中還應根據(jù)出水規(guī)律作進一步的分析研究。在各種工藝方法中，泡排、優(yōu)選管柱、氣舉、射流泵等工藝受地層供液是否連續(xù)的影響較小，可以不作考慮，而機油和電潛泵受氣井的流入動態(tài)影響較為明顯，如對機抽工藝來說，在地層供液穩(wěn)定連續(xù)的情況下工藝實行效果較好，假如地層供液不連續(xù)，則也許由于動液面在抽汲過程中降到最小淹沒度以下，導致泵欠載甚至氣鎖，嚴重影響工藝的效率和成功率。對電潛泵工藝也同樣存在這種情況。ⅴ工藝實行的相應設(shè)備、材料在通過上述環(huán)節(jié)對一口井選出工藝方法后，還要看工藝實行所需的相應設(shè)備、材料是否具有，是否需要更換或購買。各工藝所需設(shè)備如6-10表所示：根據(jù)氣田的實際產(chǎn)水情況，按上述條件選擇合適的排水采氣工藝，然后進行具體的工藝設(shè)計。6.2.2.3大牛地排水采氣工藝大16井、大10井用21/2〞的油管生產(chǎn)，井筒不會積液；大15井用21/2〞的油管生產(chǎn)，按開發(fā)方案1、方案2、方案3配產(chǎn)，井筒會積液；因此要進行排水采氣設(shè)計。測試時大15井氣液比為10428m3/m3，大牛地區(qū)各產(chǎn)水層產(chǎn)出水礦化度平均低于120g/l，井深小于3500m，測試時產(chǎn)水量低于100m3/d，因此選擇泡排作為大15井的排水采氣工藝。對于大15井的不同生產(chǎn)時期，各類發(fā)泡劑的加藥濃度和藥量不同，應根據(jù)壓力、氣水產(chǎn)量等進行摸索，使其發(fā)揮出最佳的生產(chǎn)能力。生產(chǎn)初期可按產(chǎn)水量的1～2﹪注入泡沫劑，將泡沫劑加入同等的水稀釋后經(jīng)注入罐注入井內(nèi)。若排出液中泡沫較多，為了不影響分離器的分離效果，須在分離器前加入消泡劑。表6-10各種排水采氣工藝所需重要設(shè)備工藝方法相應設(shè)備泡排起泡劑注入裝置：泡排車、柱塞計量泵或平衡罐消泡劑注入裝置：平衡罐或柱塞計量泵起泡劑：CT5-2或UT-1合用于礦化度不超過120g/l和含量不超過10%的地層水消泡劑：FX-1優(yōu)選管柱與地層流動條件相匹配的油管柱氣舉氣舉工藝壓縮機或附近有可運用的高壓氣源井、氣舉閥、封隔器、心筒、單流閥、地面采輸氣設(shè)備及水解決設(shè)備機抽抽油機、地面氣水分離器、可調(diào)式防噴盒、光桿密封器、抽油桿、萬向旋轉(zhuǎn)接頭、深井泵、井下氣水分離器、天然氣發(fā)動機電潛泵井下部分：PHD-（一種井下壓力監(jiān)視裝置）、電機、保護器、分離器、泵、電纜地面設(shè)備：降壓變壓器、變頻控制器、開壓變壓器、接線盒配套設(shè)施：頻率50HZ，電壓10000V或380V的高壓電源、氣水分離器射流泵地面動力系統(tǒng)：多缸動力泵地面凈化系統(tǒng)：儲液立罐地面控制系統(tǒng)：控制屏，高壓觸點開關(guān)井下裝置部分：井下單流閥、井下泵、井下泵外殼、抽吸頭、反向皮碗、度壓啞體、專用投撈工具、井下壓力測試裝置高壓動力電源6.3防腐、防垢技術(shù)方案6.3.1防腐技術(shù)方案大牛地氣田各氣層天然氣的重要成分均為甲烷，平均含量都在85%以上，腐蝕性氣體重要是CO2，且含量