ve10m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算書

預(yù)成力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計成套技術(shù)通用圖設(shè)計計算書10m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計算(高速公路和一級公路)設(shè)計計算人： 日期：復(fù)核核對人： 日期：單位審核人： 日期:項目負責(zé)人： 日期:編制單位：湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院編制時間：二。。六年三月10m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計，設(shè)計依據(jù)及相關(guān)資料1.1計算項目采用的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2019)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2019)(簡稱《通用規(guī)范》)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2019)(簡稱《公橋規(guī)》)1.2參與計算的材料及其強度指標(biāo)依據(jù)《中華人民共和國交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)”第二

次工作會議紀(jì)要》：對于公路I級汽車荷載的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用C50強度等級的混凝土；橋面鋪裝下層為100mm現(xiàn)澆C40混凝土，上層為瀝青混凝土；后張法預(yù)應(yīng)力管道統(tǒng)一采用金屬波紋管。各參與計算材料的強度指標(biāo)按《公橋規(guī)》選用，材料名稱及設(shè)計參數(shù)取值見表1.1。材料名稱及設(shè)計參數(shù)取值表表1.1材料項目參數(shù)材料項目參數(shù)抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度fkCk32.4MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fkpk1860MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fkIK2.65MPa抗拉設(shè)計強度fpd1260MPa抗壓設(shè)計強度fcd22.4MPa抗壓設(shè)計強度f’pd390MPaC50—抗拉設(shè)計強度ftd1.83MPa飽15.2彈性模量Ep1.95X105MPa混凝土—抗壓彈性模量Ec34500MPa低松弛管道摩擦系數(shù)^0.225計算材料容重？26kN/m3鋼鉸線管道偏差系數(shù)k0.0015線膨脹系數(shù)a0.00001張拉控制應(yīng)力。con0.75fPk抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度fkCk26.8MPa鋼絲松弛系數(shù)0.3抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fktk2.40MPa單端錨具回縮值A(chǔ)L6mm抗壓設(shè)計強度fcd18.4MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fsk335MPaC40抗拉設(shè)計強度ftd1.65MPa抗拉設(shè)計強度fsd280MPa混凝土抗壓彈性模量Ec32500MPa普通鋼筋抗壓設(shè)計強度fsd,280MPa—HRB335—計算材料容重？26kN/m3線膨脹系數(shù)a0.000011.3荷載等級依據(jù)《通用規(guī)范》第4.3.1款第3條表4.3.1-1規(guī)定，高速公路和一級公路汽車荷載

等級：公路I級；1.4作用荷載、荷載組合、荷載作用簡|1.4.1設(shè)計采用的作用設(shè)計采用的作用荷載，按《通用規(guī)范》第4章確定。不計偶然作用，永久作用和可變作用的取項如下:永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用;整體溫差：溫升20^,整體溫降20°C;依據(jù)《中華人民共和國交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路可變作用：汽車荷載、汽車荷載沖擊力和溫度作用;整體溫差：溫升20^,整體溫降20°C;依據(jù)《中華人民共和國交通部-〃預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)”第二次工作會議紀(jì)要》：空心板橋面鋪裝上層選用瀝青鋪裝。豎向梯度溫度效應(yīng)按《通用規(guī)范》第4.3.10款第3條選用(100mm瀝青混凝土鋪裝層)，具體圖式見圖1.1。豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。圖1.1豎向梯度溫度(尺寸單位mm)依據(jù)《通用規(guī)范》條文說明第4.3.10款不計入橫橋向梯度溫度。各板的橫向分布系數(shù)及取值方式參見《橫向分布系數(shù)計算書》。1.4.2作用效應(yīng)組合持久狀況承載能力極限狀態(tài)(《通用規(guī)范》第4.1.6款)作用效應(yīng)組合設(shè)計值Sud=1.2x永久作用+1.4x汽車荷載+0.8X1.4溫度作用效應(yīng)組合設(shè)計值組合值還應(yīng)乘結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1。依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.1款，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。(2)持久狀況正常使用極限狀態(tài)(《通用規(guī)范》第4.1.7款)作用短期效應(yīng)組合：永久作用+0.7x汽車荷載+0.8x溫度梯度+1.0x均勻溫度作用作用長期效應(yīng)組合：永久作用+0.4x汽車+0.8x溫度梯度+1.0x均勻溫度作用依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款，汽車荷載不計入沖擊系數(shù)。1.5計算模式、重要性系按簡支結(jié)構(gòu)計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1。1.6總體項目組、專家組指導(dǎo)意見在計算收縮徐變時，考慮存梁期為90天。2.采用預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結(jié)構(gòu)受力。計算2.1計算模式、所采用軟件采用橋梁博士V3.0.3計算，縱向計算按平面桿系理論，將計算對象作為平面梁單元畫出結(jié)構(gòu)離散圖；根據(jù)橋梁的實際施工過程和施工方案劃分施工階段；進行作用組合，求得結(jié)構(gòu)在施工階段和使用階段時的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；按規(guī)范中所規(guī)定的各項容許值，驗算構(gòu)件是否滿足結(jié)構(gòu)承載力要求，材料強度要求和結(jié)構(gòu)的整體剛度要求。計算共分5個階段，即4個施工階段和1個使用階段，各階段情況見表2.1，各施工階段計算簡圖見圖2.1。施工工序表 表2.1階段導(dǎo)工作內(nèi)容1—1—1rrJt-J空心板預(yù)制 2 張拉預(yù)應(yīng)力鋼束 3 澆注鉸縫混凝土 4 澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5 使用階段 圖2.1施工階段計算簡圖2.2計算結(jié)果及結(jié)果分析2.2.1中板計算結(jié)果及結(jié)果分析數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果（1）中板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照《通用規(guī)范》第4.3.2款及其條文說明規(guī)定的公式計算。計算跨徑：l=9.40m；跨中截面的截面慣矩：/=0.0259m4；C跨中處單位長度質(zhì)量：m=1547.3kg/m.c基頻：f=2L匹=_^費5x1010x0.0259=13.509HZ；1212￥m 2x9.402? 1547.3沖擊系數(shù)：p=0.1767間廣0.0157=0.44。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為1+P=1.44。（2） C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節(jié)點上，其重量為：（3） 二期恒載由于中板結(jié)構(gòu)計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層在第4施工階段一起計入，并考慮防撞欄桿的橫向分布。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.5款（規(guī)范強制性條款）：作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè)計值。受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力(底板計入12根HRB335直徑12mm的鋼筋)計算結(jié)果見圖2.2:圖2.2正截面抗彎承載能力計算結(jié)果由圖2.2可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計值961kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值747kN，正截面抗彎承載力滿足《公橋規(guī)》(JTGD62-2019)第5?1?5款的要求。受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見圖2.3:92.3各截面剪力值依據(jù)《公橋規(guī)》第5.2.7款和第5.2.9款對構(gòu)件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設(shè)計值均與最大剪力值416.9kN比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，由于箍筋間距全橋配置一樣，故最不利抗剪位置在腹板變化處截面。其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值：注：縱向受拉鋼筋按12012，箍筋按4010，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值已經(jīng)超過作用效應(yīng)最不利截面最大剪力組合設(shè)計值，故斜《面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足《公橋規(guī)》要求。斜截面截面抗剪尺寸驗算故截面抗剪尺寸滿足《公橋規(guī)》要求。持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應(yīng)可不計沖擊系數(shù)。預(yù)應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為1.0。（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗算①荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效st應(yīng)組合下：。―。<0.7f^=0.7x2.65=1.855Mpa，程序計算結(jié)果見圖2.4:st圖2.4荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.4中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。②荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長期效"0，程序計算結(jié)果見圖2.5"0，程序計算結(jié)果見圖2.5:st圖2.5荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.5可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下的要求。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第2條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：七V0.5f疽0.5X2.65=1.325Mpa，程序計算結(jié)果見圖2.6:圖2.6荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖2.6可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.79Mpa<1325Mpa，故正斜截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。（2）變形計算①撓度驗算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計算結(jié)果見圖2.7。圖2.7短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按《公橋規(guī)》第6.5.2第2條對構(gòu)件剛度的規(guī)定，第6.5.3條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的撓度為：0.0009x1.425=0.0013m<L/600=0.01667m，故滿足《公橋涵規(guī)》對受彎構(gòu)件最大撓度的要求。②預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計算的撓度值見圖2.8。圖2.8短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見圖2.9。圖2.9預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0057m，C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.425，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0057x1.425=0.00812m。依據(jù)《公橋規(guī)》第6.5.3款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0044m，故預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值0.0044x2=0.0088m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，差值為0.0088-0.00812=0.00068m，但差值僅為0.68mm，可認為不設(shè)反預(yù)拱。持久狀況應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.1款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計算作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1）正截面混凝土的壓應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足:

。<0.5f廣0.5X32.4=16.2MPa,混凝土壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖2.10:圖2.10正截面混凝土的壓成力圖從圖2.10看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力6.05Mpa<162Mpa，故正截面混凝土的最大壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足：。卯+。/0.65「0.65x1860=1209MPa。程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長度分為31個點，算得各點預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對稱，僅列出一半的數(shù)值）:預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：1^向） 表2.2點 號N1最大拉應(yīng)力點 號N1最大拉應(yīng)力11101點 號N1最大拉應(yīng)力點 號N1最大拉應(yīng)力11101911551094 109510 111157 11604109312116351095131166611041411687112015117081138161171從表2.2結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1171Mpa<1209Mpa，故預(yù)成力鋼筋的最大拉成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.6款，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合。尸0.6「0.6x32.4=19.44MPa；主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5f慶比值的大小來確定箍筋的設(shè)置方式：在。疽Q.5f廣0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在。疽0.5匕=0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公式計算結(jié)果設(shè)置。程序計算的混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力結(jié)果見圖2.11:圖2.11混凝土的主壓和主拉成力圖從圖2.11可以看出：混凝土的最大主壓應(yīng)力：6.05Mpa<19.44Mpa，故混凝土的最大主壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求；混凝土的最大主拉應(yīng)力：1.11Mpav1.325Mpa，故箍晌僅按構(gòu)造要求設(shè)置。短暫狀況應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.2.8款第1條，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力應(yīng)符合ot<0.7/'=0.7X32.4X0.75=17.01MPa；若出現(xiàn)混凝土的法cc ck向拉應(yīng)力，則應(yīng)按《公橋規(guī)》規(guī)定配置不小于某一配筋率的縱向鋼筋（該條具體參見《公橋規(guī)》第71頁）。短暫狀況第二、三和四施工階段的截面邊緣混凝土的法向壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖2.12、2.13、2.14所示：圖2.12第二施工階段成力圖圖2.13第三施工階段成力圖圖2.14第四施工階段成力圖從圖2.12-2.14可以看出混凝土截面邊緣最大法向壓應(yīng)力：5.49Mpav17.01Mpa，沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故施工階段截面邊緣混凝土的法向成力滿足《公橋規(guī)》的要求。2.2.2最大懸臂邊板（懸臂長0.63m）計算結(jié)果及結(jié)果分析數(shù)據(jù)輸入的一些間接性結(jié)果（1）最大懸臂邊板的沖擊系數(shù)在橋博中，沖擊系數(shù)在使用信息中輸入，其值計算按照《通用規(guī)范》第4.3.2款及其條文說明規(guī)定的公式計算。計算跨徑：l=9.40m；跨中截面的截面慣矩：/=0.0283m4;c跨中處單位長度質(zhì)量：m=1825.6kg/m.c基頻：f工耳=_^『45x1°1。x0.0283二囂彩；1 212}'m2x9.42 1825.6沖擊系數(shù)：p=0.1767infi-0.0157=0.437。故汽車沖擊力的作用系數(shù)為1+P=1.437。（2） C40封端封端重量在計算中，在第1個施工階段按集中力加在支承節(jié)點上，其重量為：（3） 二期恒載由于邊板結(jié)構(gòu)計算的過程中，考慮了計入5cm橋面現(xiàn)澆層參與結(jié)構(gòu)受力，故未計入部分按二期恒載與橋面瀝青混凝土鋪裝層、防撞欄桿在第4施工階段一起計入，其中，由于防撞欄桿并沒有進行橫向分布，故其值應(yīng)該采用橫向分布的計算結(jié)果，進行重新分配。二期恒載為：注：瀝青混凝土容重按24kN/m3考慮。持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第5.1.5款（規(guī)范強制性條款）：作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，在保證結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)前提下，必須不大于構(gòu)件承載力設(shè)計值。（1） 受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力驗算正截面抗彎承載力計算結(jié)果底板計入12根HRB335直徑12mm的鋼筋）見圖2.15:圖2.15正截面抗彎承載能力計算結(jié)果由圖2.15可以看出構(gòu)件承載力設(shè)計值1178kN大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計值961kN，正截面抗彎承載力滿足《公橋規(guī)》（JTGD62-2019）第5?1?5款的要求。（2） 受彎構(gòu)件斜截面抗剪驗算計算的剪力值以圖示結(jié)果列出，見圖2.16:圖2.16各截面剪力值依據(jù)《公橋規(guī)》第5.2.7款和第5.2.9款對構(gòu)件的斜截面抗剪承載力及抗剪截面尺寸是否符合要求進行驗算。斜截面抗剪承載力驗算各截面抗剪承載力設(shè)計值均與最大剪力值475.1kN比較，對于簡支空心板而言，只要驗算最不利的截面能夠滿足抗剪要求即可，顯然，按箍筋間距最大，腹板變化處截面為最不利截面。其斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值：注：縱向受拉鋼筋按12012，箍筋按4010，間距150mm考慮。由于混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值已經(jīng)超過作用效應(yīng)最不利截面最大剪力組合設(shè)計值，故斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足《公橋規(guī)》要求。斜截面截面抗剪尺寸驗算故截面抗剪尺寸滿足《公橋規(guī)》要求。持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第6.1.1款正常使用極限狀態(tài)的驗算時，汽車荷載效應(yīng)可不計沖擊系數(shù)。預(yù)應(yīng)力作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)為1.0。(1)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗算①荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用(或荷載)短期效應(yīng)組合下：。，―。＜0.7二=0.7x2.65=1.855Mpa，程序計算結(jié)果見圖2.17:圖2.17荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.17中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求。②荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第1條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）長期效-opc-opcV。，程序計算結(jié)果見圖2.18:st圖2.18荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗算圖從圖2.18可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故正截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在長期效瞄合下的要求。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3.1款第2條，對A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制拼裝構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下：o,v0.5f疽0.5x2.65=1.325Mpa，程序計算結(jié)果見圖2.19:圖2.19荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗算圖從圖2.5可以看出短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.75Mpa<1.325Mpa，故正斜截面抗裂滿足《公橋規(guī)》對A類預(yù)成力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下的要求（2）變形計算①撓度驗算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，程序計算結(jié)果見圖2.20。圖2.20短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按《公橋規(guī)》第6.5.2第2條對構(gòu)件剛度的規(guī)定，第6.5.3條對撓度長期增長系數(shù)的取值，計算的撓度為：0.0021x1.425=0.0030m<L/600=0.01667m，故滿足《公橋涵規(guī)》對受彎構(gòu)件最大撓度的要求。②預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合程序計算的撓度值見圖2.21。圖2.21短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值見圖2.22。a2.22預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值從圖2.21可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0075m,C50混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.425，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計算跨中的最大撓度為：0.0075x1.425=0.0107m。依據(jù)《公橋規(guī)》第6.5.3款預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0047m，故預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值0.0047x2=0.0094m。故由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，為0.0107-0.0094=0.0013m，但差值僅為1.3mm，可認為不設(shè)反預(yù)拱和預(yù)拱。持久狀況應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.1款規(guī)定：持久狀況應(yīng)力計算作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。（1） 正截面混凝土的壓應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第1條規(guī)定，受彎構(gòu)件正截面混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足:。+。加<0.5f廣0.5x32.4=16.2MPa，混凝土壓應(yīng)力程序計算結(jié)果見圖2.23：92.23正截面混凝土的壓成力圖從圖2.23看出正截面混凝土的最大壓應(yīng)力532Mpa<16.2Mpa，故正截面混凝土的最大壓成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（2） 預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.5款第2條規(guī)定，受彎構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼鉸線）的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足：。+o<0.65f尸0.65x1860=1209MPa。程序?qū)㈩A(yù)應(yīng)力鋼筋按長度分為31個點，算得各點預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力如下（結(jié)構(gòu)對稱，僅列出一半的數(shù)值）:

預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表2.3點 號N1最大拉應(yīng)力點 號N1最大拉應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力表（單位：Mpa）表2.3點 號N1最大拉應(yīng)力點 號N1最大拉應(yīng)力1979.1910342971.61034973.4 972.811 121038 1041 10445974.7131047980.4 997.114 151049 105181016161053從表2.3結(jié)果可以看出，預(yù)應(yīng)力鋼筋全程出現(xiàn)的最大拉應(yīng)力為1053Mpav1209Mpa,故預(yù)成力鋼筋的最大拉成力滿足《公橋規(guī)》的要求。（3）混凝土的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力依據(jù)《公橋規(guī)》第7.1.6款，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合。尸0.6「0.6x32.4=19.44Mpa；主拉應(yīng)力則依據(jù)其值與0.5、比值的大小來確定箍筋的設(shè)置方式：在。疽0.5f疽0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在。疽0.5f疽0.5x2.65=1.325MPa區(qū)段，箍筋按規(guī)范公