互通立交現澆箱梁滿堂支架施工方案

1、 互通立交現現澆箱梁梁滿堂支支架施工工方案編制：審核：批準：評審專家及及各部門門審核簽簽字評審意見及及結論簽 名日 期K0+2118.3333跨跨線橋現現澆箱梁梁滿堂支架施施工方案案一、工程概概況K0+2118.3333跨跨線橋：采用（20+31+31+20）=102m四跨一聯預應力混凝土連續(xù)箱梁，斷面按上、下行兩幅分離式獨立橋梁布置。橫橋向為單箱單室箱梁截面，單幅箱梁頂板寬10m，箱梁底板寬4.4m，翼緣板寬度2.15m。箱梁高1.8m, 頂板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支點加厚至65cm，梁端錨固區(qū)加厚至80cm。箱梁采用縱向預應力體系，真空壓漿工藝。橋墩采用花瓶式丫型

2、墩，斷面為矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均進行凹面處理。橋墩順橋向厚1.7m，橫橋向寬由根部的2m逐漸變寬至頂部的4m。橋墩采用單排樁基礎，每墩承臺下面設兩根直徑1.5m的樁，承臺為矩形，平面尺寸為5.5m2.7m（橫橋向縱橋向），承臺高1.5m。每橋臺承臺下面設4根直徑1.0m樁，每橋臺承臺有2個，并排間距為2m，每個承臺平面尺寸為2.0m4.5m（橫橋向縱橋向），承臺高1.5m，靠橋內側上方有一個0.6m0.9m的倒角?；鶚毒辞稁r樁設計。二、材料選選用和質質量要求求、本工程程腳手架架為連續(xù)續(xù)箱梁承承重用，選選用普通通鋼管腳腳手架，現現澆梁外外模采用用1222244418優(yōu)質木膠板，翼

3、翼板使用用1222244410優(yōu)質竹膠板。、鋼管規(guī)規(guī)格為483.55mm，鋼鋼管須有有產品合合格證，應應符合現現行國家家標準直直縫電焊焊鋼管GB/T1337933、低低壓流體體輸送用用焊接鋼鋼管GB/T30091中的Q2335A級普通通鋼管要要求，其其材質性性能應符符合現行行國家標標準碳碳素結構構鋼GB/T7000的規(guī)定定。可調底座座及可調調托撐螺螺母應采采用可鍛鍛鑄鐵或或鑄鋼制制造，其其材料機機械性能能應符合合現行國國家標準準可鍛鍛鑄鐵件件GB994400中KTHH3300-088及一一般工程程用鑄造造碳鋼件件GB1113552中ZG2270-5000的規(guī)定定。橫桿接頭頭、斜桿桿接頭應應采用

4、碳碳素鑄鋼鋼制造，其其材料機機械性能能應符合合現行國國家標準準一般般工程用用鑄造碳碳鋼件GB1113552中ZG2230-4500的規(guī)定定。三、腳手架架基礎處處理腳手架搭設設支架前前，必須須對既有有地基進進行處理理，以滿滿足箱梁梁施工過過程中承承載力的的要求。原原地面必必須保證證排水暢暢通，不不得積水水。對于于0#1#，3#-4#跨現澆箱箱梁，先先將原地地面整平平壓實，對對承載力力不夠、發(fā)發(fā)軟、起起彈簧地地段進行行換填處處理，斜斜坡位置置采用220cmm厚C155整體砼砼臺階，橋墩承臺基坑坑附近開開挖過的的地面，為為了保證證鋼管支支架系統(tǒng)統(tǒng)的安全全，采用用砂礫回回填壓實實,原地面面整理好好并經

5、驗驗驗合格格后，在在其上澆澆筑20cm厚C15砼。K00+2118.3333跨線橋橋與衡陽大大道重合合處利用用既有水水泥路面面不作處處理。在地面硬化化以后，應應該加強強箱梁施施工場地地內的排排水工作作，在場場地兩側側開挖3030ccm排水溝溝，并設設置引水水槽，嚴嚴禁在施施工場地地內形成成積水，造造成地基基不均勻勻沉降，引引起支架架失穩(wěn)，出出現安全全隱患和和事故。四、現澆梁梁支架形形式本工程現澆澆梁支架架采用普普通鋼管管支架滿滿堂搭設設，如下下圖所示示。五、支架、模模板分析析5.1支架架、模板板方案現澆箱梁擬擬分兩次次澆筑：第一次次澆筑箱箱梁1.3m高（包包括底板板和腹板板），第第二次澆澆筑箱

6、梁梁剩余部部分。而第二二次澆筑筑砼需等等第一次次砼有一一定的強強度后進進行，因此驗驗算底模模只需要要驗算第第一次澆澆筑1.3m高箱梁時的的承載力力。5.1.11模板箱梁底模、側側模和內內膜均采采用18 mm的木膠板。木膠板容許許應力0=155MPaa,彈性模模量E=66*1003MPa。5.1.22縱橫向向方木橫向方木均均采用杉木，截面面尺寸為為8*8cm。截面面參數和和材料力力學性能能指標：W= bhh2/6=80*802/6=0.8853*1055mm3I= bhh3/122=800*803/122=3.41*1066mm4縱向方木均均采用杉杉木，截面面尺寸為為8*12cm。截面參參數和材

7、材料力學學性能指指標：W= bhh2/6=80*1202/6=1.92*1105mm3I= bhh3/122=80*1203/122=1.15*1107mm4方木的力學學性能指指標按公公路橋涵涵鋼結構構及木結結構設計計規(guī)范（JTJ025-86）中的A-2類木材取值，則：容重6KN/m3。容許彎應力w=13.0MPa，容許剪應力=1.4MPa，彈性模量E=10*103MPa?？v橫向方木木布置：橫向方方木間距距一般為為30cm，在腹腹板和端端中橫隔隔梁下為為20cmm；縱向向方木間間距按照照縱向鋼管管間距進進行布設設。5.1.33支架國標的普通通鋼管支支架為外外直徑48mmm，壁厚3.55mm，材

8、質為為Q2335鋼，軸軸向容許許應力0=2055MPa?？紤]到到目前市市場上有有大量壁壁厚不足足3.55mm的鋼管管，本項項目支架架按壁厚厚3mmm，截面積A=44.244102mm2，慣性性矩I=11.0799105mm4，抵抗矩矩W=4.49103mm3，回轉半徑徑r=115.9mm計算,單位重0.0333KN/M。鋼管支架立立、橫桿桿布置：立桿橫橫向間距距一般為80cm，在腹腹板、端端、中橫橫隔梁下下為40cmm，縱向向間距詳詳見下圖圖（箱梁梁橫斷面面鋼管支支架布置置圖）。橫桿桿除頂、底底部步距距為60ccm外，其其余橫桿桿步距為為170cmm。支撐桿桿采用8cmm8ccm55mm鋼板做

9、做墊板，頂部采采用頂托托。每5m加設設橫向和縱向剪刀刀撐。5.2支架架計算5.2.11荷載分分析支架鋼管管自重，單位重0.038KN/M。鋼筋砼容容重按26kN/m3計算則則：腹板和端、中中橫隔梁梁：261.8=46.8KPPa箱梁底板厚厚度為20cm:26（0.220+0.25）=111.7KPPa模板自重重(含內模模、側模模及支架架)以砼自自重的110%計,則:腹板和端、中中橫隔梁梁：466.80.11= 4.68KKPa箱梁底板厚厚度為20cm:11.700.1=1.17KPPa施工人員員、施工工料具堆堆放、運運輸荷載載: 2.5kPaa傾倒混凝凝土時產產生的沖沖擊荷載載： 2.0kPP

10、a振搗混凝凝土產生生的荷載載: 22.0kPaa荷載組合：計算強度:q=11.2(+)+11.4(+)計算剛度:q=11.2(+)5.2.22腹板和和端、中中橫隔梁梁下方支支架驗算（1）、底底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱擱置于間間距L=220cmm 的88ccm橫向方方木上，按按連續(xù)梁梁考慮,取單位位長度(1.0米)板寬進進行計算算。荷載組合:q=1.22(446.88+4.668)+1.44（2.5+2.0+22.0）=70.87kN/m木膠板（18 mm）截面面參數及及材料力力學性能能指標:W= bhh2/66=10000*182/6=5.4*1004mm3I= bh33/12

11、2=10000*183/122=4.86*1005mm4木膠板容許許應力0=15MPPa，彈性模模量E=66*1003MPa。承載力驗算算：強度：Mmax =qql2/100 = 70.8700.20.22/100=0.283KNN.M max = Mmaax/WW = 0.22831106/5.41004=5.25MPPa0=15 MMPa合格剛度：荷載: qq=1.2(46.8+4.668)= 611.77kNN/mf =qll4/1550 EEI= 61.77220044861005=0.23mmf0=2000/4000=00.500mmf f00 合格（2）、

12、橫橫向方木木驗算橫向方木擱擱置于間間距40cm的縱向向方木上,橫向方方木規(guī)格格為80 mmm 80mmm,橫向方方木亦按按連續(xù)梁梁考慮。荷載組合:q1 = 1.22(446.8+4.668)+1.44（2.5+2.0+22.0） 0.22= 114.2KN/M承載力計算算:強度:Mmax =qq1l2/100 = 14.20.42/100=0.227KNN.m max = Mmaax/WW = 0.22271106/0.8853*1055=2.66MPPaw=13.0MPPa合格剪應力=QSxx/Ix=144.20.4410031.5/88810-44=1.333MPa=11.4 MPaa剛度

13、:荷載: qq=1.2（46.8+4.668）0.2= 12.35kNN/mf =qll4/1550 EEI= 12.354004/155011011033.441*1106=0.07mmmf0=400/4000=1mmmf f0 合格（3）縱向向方木驗驗算縱向方木規(guī)規(guī)格為11012cm，腹板板和端、中中橫隔梁梁下立桿桿橫向間距距為40cm?？v向向方木按按簡支梁梁考慮，計計算跨徑徑為40cm。荷載組合：橫向方木所所傳遞給給縱向方方木的集集中力為為：箱底: PP=144.20.4=5.68kNN按最大正應應力布載載模式計計算：（如如圖）支座反力 R5.682/22=5.68KNN剪應力= QSS

14、x/Ix=5.6881031.5/12112110-44=0.59MPa=11.4 MPaa最大跨中彎彎距 MMmaxx5.6800.2-5.6800.10.568KNN.mmaxMmaax /W0.568*1106/1.92*11052.96MPPaw=13.0 MMPa 合格剛度：由于于分兩次次澆筑，因因此只需需驗算第第一次澆澆筑時（只只考慮高高1.3m）的剛剛度要求求。按最大支座座反力布布載模式式計算：集中荷載: P=14.2*0.4*4-1.44*（2.5+2.0+22.0）*0.4*0.22= 22.0kNfPl33/(448EII)22.0*10000*4003/(448*110*

15、1103*1.15*1107)0.255mmf00400/40001mm 合格（4）支架架立桿計計算每根立桿所所承受的的堅向力力按其所所支撐面面積內的的荷載計計算，忽忽略橫向向方木自自重不計計，則縱縱向鋼管管傳遞的的集中力力（均以以跨度0.4米計算算）：P1=(11.2*(46.88+4.668)+11.4*（2.5+2.0+22.0）)*00.4*0.4=11.34kNN最高鋼管不不超過7m，安全起起見滿堂堂式碗扣扣支架按按7米高計計，其自自重為：g=7*00.033=0.233 KNN單根立桿所所承受的的最大豎豎向力為為：N=11.34+0.233=11.57 kkN橫桿步距11.7m，按

16、高支支模查表表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立桿計算算長度為為：l0= kk1 k2(h+2aa)=1.116311.011411.9=2.244m。長細比=l0/i=21220/115.99=1411查表知折減減系數=0.34，則：強度驗算：N/A=11.57110000/(42440.334)=80.3MPa=2005MPPa 合格（5）地基基承載力力計算因支架底部部通過底底托（底底調鋼板板為8cm8cm）坐在在原有水水泥砼路路面上或或硬化后后的水泥泥混凝土土路面上上,另外承承臺基坑坑和原有有綠化帶帶范圍內內嚴格按按規(guī)范和和標準分分層夯填填,頂部澆澆筑200cmCC15砼,因

17、此基基底承載載力至少少可以達達到15 MPaa。因此maax=NN/A=11.571003/0.082=1.8MPa15 MPaa 滿足要要求。5.2.33箱梁底底板下支支架驗算（1）、底底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱擱置于間間距L=330cmm的 8*8ccm橫向方方木上，按按連續(xù)梁梁考慮,取單位位長度(1.0米)板寬進進行計算算。荷載組合:q=11.2*(111.7+1.117)+1.44*（2.5+2.0+22.0）=24.54kNN/m木膠板（18 mm）截面面參數及及材料力力學性能能指標:W=bh22/6=10000*1152/6=3.775*1104mm33I=bh33

18、/122=10000*1533/122=2.81*1055mm33承載力驗算算:強度：Mmaxql2/1024.54*0.3*00.3/100.2221KNN*mmaxMmaax /W0.2221*1106/3.75*10445.899MPa0=15 MMPa 合格剛度：由于分兩次次澆筑，因因此只需需驗算第第一次澆澆筑時（只只考慮底底板）的的剛度要要求。荷載: qq=1.2*(11.77+1.117)/0.45*0.22= 6.86kNN/mfql44/(1150EEI)6.866*30004/(1150*6*1103*2.81*1055)0.222mmf003000/40000.775mmm

19、 合格（2）、橫橫向方木木驗算橫向方木擱擱置于間間距93cm的縱向向方木上上,橫向方方木規(guī)格格為80 mmm *80mmm,橫向方方木亦按按連續(xù)梁梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(11.7+11.177)+11.4*(2.5+2.0+22.0)*0.33=7.36kNN/m承載力計算算：強度：Mmaxq1ll2/107.36*00.932/100.6337KNN*mmaxMmaax /W0.6337*1106/8.53*11047.5MPaw=13.0 MMPa 合格剪應力= QSSx/Ix=7.360.99311031.5/88810-44=1.6MMPa=11.4 MPaa不符合要求求，

20、因此此需把橫向向方木間間距由30ccm減為20ccm。剪應力= QSSx/Ix=（7.36/00.30.22）0.931031.5/88810-44=1.1MMPa=11.4 MPaa 滿足要要求。剛度：由于于分兩次次澆筑，因因此只需需驗算第第一次澆澆筑時（只只考慮底底板）的的剛度要要求。荷載:q=1.22*(111.77+1.117)/0.45*0.22 *00.3= 2.06kNN/mfql44/(1150EEI)2.06*99304/(1150*10*1103*3.41*1106)0.300mmf009000/40002.225mmm 合格（3）縱向向方木驗驗算縱向方木規(guī)規(guī)格為88*12

21、cm，立桿桿橫向間距距為80cm?？v向向方木按按簡支梁梁考慮，計計算跨徑徑為80cm。荷載組合：橫向方木所所傳遞給給縱向方方木的集集中力為為：箱底: PP=7.36*00.93=6.84kNN承載力計算算：強度：按最大正應應力布載載模式計計算：（如如圖）支座反力 R(6.84*33)/22=100.3KN最大跨中彎彎距 MMmaxx10.3*0.4-6.84*00.32.07KNN.mmaxMmaax /W2.07*1106/1.92*110510.8MPaw=13.0 MMPa 合格剪應力= QSSx/Ix=10.31031.5/12112110-44=1.07MPPa=11.4 MPaa剛

22、度：由于于分兩次次澆筑，因因此只需需驗算第第一次澆澆筑時（只只考慮底底板）的的剛度要要求。按最大支座座反力布布載模式式計算：集中荷載: P=6.84*44*0.993-11.4*（2.5+2.0+22.0）*0.3*00.93= 22.9kN/mfPl33/(448EII)（22.9*0.22/0.45）*10000*8003/(448*110*1103*1.15*1107)0.944mmf00800/40002.0mm 合格（4）支架架立桿計計算每根立桿所所承受的的堅向力力按其所所支撐面面積內的的荷載計計算，忽忽略橫向向方木自自重不計計，則縱縱向方木木傳遞的的集中力力（以跨跨度0.8米計算算

23、）：P1=(11.2*(111.7+1.117)+1.44*（2.5+2.0+22.0）)*00.8*0.993+0.09*0.88=18.33kNN安全起見滿滿堂式碗碗扣支架架按7米高計計，其自自重為：g=7*0.033=0.2331 KKN單根立桿所所承受的的最大豎豎向力為為：N=18.33+0.23=18.56 kkN立桿穩(wěn)定性性：橫桿步距11.7mm，按高高支模查查表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立桿計算算長度為為：l0= kk1 k2(h+2a)= 11.166311.011411.9=2.224m。長細比=l0/i=21220/115.99=1441查表知折減減系數=

24、0.334，則則：強度驗算：N/A=18.5610000/(42440.334)=1288.7MPa =2005MPPa 合格（5）地基基承載力力不需再再進行驗驗算。5.2.44翼緣板板下支架架驗算（由箱梁橫橫斷面鋼鋼管支架架布置圖圖可以看看出靠近近腹板的的0.6米跨的的鋼管支支架是最最不利部部位，因因此只需需驗算這這個部位位即可）此部位雖有有弧形，但但是弧度度不大，因因此把此此部位斷面面按照梯梯形來進進行計算算。由CADD制圖可得得梯形兩兩邊高度度分別為為94cm和1800cm。砼容重：226（1.8+0.994）/2=35.6KPaa模板自重(含內模模、側模模及支架架)以砼自自重的110%

25、計,則:35.60.1=3.56KPPa荷載組合:q=11.2*(355.6+3.56)+1.44*（2.5+2.0+22.0）=56.1kN/m（1）、模模板驗算翼緣模采用用10 mm的竹膠膠板,直接擱擱置于間間距L=155cm的 8*8ccm橫向方方木上，按按連續(xù)梁梁考慮,取單位位長度(1.0米)板寬進進行計算算。竹膠板（10 mm）截面面參數及及材料力力學性能能指標:W=bh22/6=10000*1102/6=1.67*1104mm33I=bh33/122=10000*103/122=8.33*1004mm33承載力驗算算:強度：Mmaxql2/1056.1*0.2*0.2/100.22

26、4KNN*mmaxMmaax /W0.224*1106/1.67*110413.4MPa0=155 MPPa 合格剛度荷載: qq=1.2*(35.6+3.56)*0.2= 9.40kNN/mfql44/(1150EEI)9.40*2004/(1150*6*1103*8.33*1104)0.200mmf00200/40000.5mm 合格（2）、橫橫向方木木驗算橫向方木擱擱置于間間距60cm的縱向向方木上上,橫向方方木規(guī)格格為80 mmm *80mmm,橫向方方木亦按按連續(xù)梁梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(35.6+3.556)+1.4*(2.5+2.0+22.0)*0.22=11.2kN

27、/m承載力計算算：強度：Mmaxq1ll2/1011.2*0.62/100.4004KNN*mmaxMmaax /W0.4004*1106/8.53*10444.7MPaw=13.0 MPaa 合格剪應力= QSSx/Ix=111.21030.611.5/888100-4=1.7MMPa=11.4 MPaa不符合要求求，因此此需把橫橫向方木木間距由由20ccm減為15ccm。剪應力= QSSx/Ix=(11.2/0.200.155)1030.611.5/88810-44=1.2MMPa=11.4 MPaa 滿足要要求。剛度：荷載: qq=1.2*(35.6+3.56) *0.22*0.66 =

28、 5.64kNN/mfql44/(1150EEI)5.64*6004/(1150*10*1103*3.41*1106)0.144mmf00600/40001.5mmm 合格（3）縱向向方木驗驗算縱向方木規(guī)規(guī)格為88*12cm，立桿桿橫向間距距為80cm?？v向向方木按按簡支梁梁考慮，計計算跨徑徑為80cm。荷載組合：橫向方木所所傳遞給給縱向方方木的集集中力為為：箱底: PP=11.2*0.6=6.72kN承載力計算算：強度：按最大正應應力布載載模式計計算：（如如圖）支座反力 R(6.72*4)/22=13.44KNN最大跨中彎彎距 MMmaxx13. 444*0.4-6.72*0.42.69KN

29、.mmaxMmaax /W2.69*1006/1.92*110512.9MPaw=13.0 MPaa 合格剪應力= QSSx/Ix=13.441031.5/12112110-44=1.4MPaa=11.4 MPaa剛度：實際際只需驗驗算第一一次澆筑砼砼時的剛剛度即可可。按最大支座座反力布布載模式式計算：集中荷載: P=6.72*4-1.44*（2.5+2.0+22.0）*0.2*0.6= 225.79kNN/mfPl33/(448EII)（25.79*0.99/1.4）*10000*8003/(448*110*1103*1.15*1107)1.544mmf00800/40002.0mm 合格（

30、4）支架架立桿計計算每根立桿所所承受的的堅向力力按其所所支撐面面積內的的荷載計計算，忽忽略橫向向方木自自重不計計，則縱縱向方木木傳遞的的集中力力（以跨跨度0.8米計算算）：P1=(11.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+22.0）)*00.6*0.8 +00.099*0.8=27.0kN安全起見滿滿堂式碗碗扣支架架按7米高計計，其自自重為：g=7*0.033=0.233 KNN單根立桿所所承受的的最大豎豎向力為為：N=27.0+0.23=27.23 kNN立桿穩(wěn)定性性：橫桿步距11.7mm，按高高支模查查表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立桿計算算長度為為：l0

31、= kk1 k2(h+2a)= 11.166311.011411.9=2.224m。長細比=l0/i=21220/115.99=1441查表知折減減系數=0.334，則則：強度驗算：N/A=277.23310000/(42440.334)=1888.9MPa =2005MPPa 合格（5）地基基承載力力不需再再進行驗驗算。5.2.55側模驗算側模采用18 mm的木膠板,橫向背背帶采用用間距0.2米的8*8ccm方木,豎向帶采用用間距0.6米的8*12cm方木。混凝土側壓壓力：PM=0.222t012v1/2式中：混凝土土的自重重密度，取25KN/m3；t0新澆澆混凝土土的初凝凝時間，可可采用t

32、02000/(TT+155）,T為砼是是溫度，取5.7；1外加加劑影響響修正系系數取1.2；2砼坍坍落度影影響修正正系數取取1.115；v混凝土土澆注速速度（m/h）,取0.44PM =00.222*255*5.7*11.2*1.115*00.411/2=27.36KKN/mm2有效壓頭高高度：h= PM /=277.366/255=1.09振搗砼對側側面模板板的壓力力：4.00 KPPa水平荷載：q=11.2*27.36*1.009/22+1.4*44.0=23.49kkN/mm此水平力較較腹板豎向向力少得得多，側側模和縱縱橫向背背帶以及及斜撐鋼鋼管均可可以滿足足要求不不需再進進行驗算。另另

33、外為防防止立柱柱鋼管（彎彎壓構件件）失穩(wěn)穩(wěn)，需用用通向箱箱梁中心心方向的的斜鋼管管（與多多數立柱柱鋼管連連接以減減少立柱柱鋼管承承受的水水平荷載載）與立立柱鋼管管連接平平衡其反反力，從從而保證證支架水水平方向向穩(wěn)定。5.4剪刀刀撐按規(guī)規(guī)范要求求設置即即可，不不需驗算。剪刀撐按縱縱、橫向向各5米設置置一道，每道道需連續(xù)續(xù)布設。5.5預拱拱度設置置主梁跨中預預拱度值值按設計計要求留留設1ccm。六、支架的的預壓為保證箱梁梁砼結構構的質量量，鋼管管腳手架架支撐搭搭設完畢畢鋪設底底模板后后必須進進行預壓壓處理，以以消除支支架、支支撐方木木和模板板的非彈彈性變形形和地基基的壓縮縮沉降影影響，同同時取得得

34、支架彈彈性變形形的實際際數值，作作為梁體體立模的的拋高預預拱值數數據設置置的參考考。在施施工箱梁梁前需進進行支架架預壓和和地基壓壓縮試驗驗。預壓方法依依據箱梁梁砼重量量分布情情況，在在搭好的的支架上上的堆放放與梁跨跨荷載等等重的砂砂袋 (梁跨荷荷載統(tǒng)一一考慮安安全系數數為1.22)，預壓壓時間視視支架地地面沉降降量定，支支架日沉沉降量不不得大于于2.0毫米（不不含測量量誤差），一一般梁跨跨預壓時時間為三三天。七、鋼管腳腳手架施施工方案案7.1測量量放樣平面測量：首先在在硬化地地面測設設出橋梁梁各跨的的縱軸線線和橋墩墩橫軸線線，放出出設計箱箱梁中心心線。按按支架平平面布置置圖及梁梁底標高高測設支

35、支架高度度，搭設設支架，采采用測設設四角點點標高，拉拉線法調調節(jié)支架架頂托。支架底模鋪鋪設后，測測放箱梁梁底模中中心及底底模邊角角位置和和梁體橫橫斷面定定位。底底模標高高=設計梁梁底+支架的的變位（前期施施工誤差差的調整整量），來來控制底底模立模模。底模模標高和和線形調調整結束束，經監(jiān)監(jiān)理驗查合格格后，立立側模和和翼板底底模，測測設翼板板的平面面位置和和模底標標高（底底模立模模標高計計算及確確定方式式類同箱箱梁底板板）。橋跨堆載預預壓前，在在橋跨底底板上布布置沉降降觀測點點，按每每箱室測測設三個個橫斷面面；沉降降觀測點點于底板板同斷面面按每2.00m間距布布置、翼翼板底上上共布置置四點。在在堆

36、載預預壓前測測設斷面面底模標標高和支支架底部部標高，等等載預壓的第第一天進進行兩次次觀測，以以后每天天觀測一一次，直直至日沉沉降小于于2mm為止，測測定地基基沉降和和支架、模模板變形形，同時時確定地地基卸載載后的回回彈量。根根據數據據調整底底模標高高及支架架高度。連連續(xù)梁的的線形以以梁底標標高為控控制標準準。7.2搭設設順序及及搭設方方法1）在混凝凝土腳手手架地基基上彈線線，按設設計的構構架尺寸寸定出腳腳手架立立桿位置置，并在在需設立立桿的位位置放置置8cmm8cmm5mm鋼板。2）本工程程架體搭搭設隨主主體墩身身施工后后進行，從從橋墩（臺臺）一端端開始搭搭設。立立好立桿桿后，及及時設置置掃地

37、桿桿和第一一步大小小橫桿，掃掃地桿距距地面25厘米，腳腳手架未未交圈前前應隨搭搭設隨設設置拋撐撐作臨時時固定。3）架體與與柱墩身身拉結牢牢靠后，隨隨著架體體升高，剪剪刀撐應應同步設設置。4）安全網網在剪刀刀撐等設設置完畢畢后設置置。5）為了便便于拆除除橋臺與與墩頂處處的模板板，可在在支座安安裝完成成后，在在支座四四周鋪設設一層泡泡沫塑料料，頂面面標高比比支座上上平面高高出233mm。在拆拆除底模模板時將將墩頂處處的泡沫沫塑料剔剔除，施施工時嚴嚴禁用氣氣焊方法法剔除泡泡沫以免免傷及支支座。7.3技術術要求1)立桿升升高采用用對接扣扣件連接接，相鄰鄰立桿接接頭應錯錯開布置置在不同同的步距距內，與與

38、相鄰大大橫桿的的距離不不宜大于于步距的的三分之之一；2）在主節(jié)節(jié)點處固固定橫向向水平桿桿、縱向向水平桿桿、剪刀刀撐、橫橫向斜桿桿等用的的直角扣扣件、旋旋轉扣件件中心點點的相互互距離不不宜大于于15厘米；3）對接扣扣件的開開口應朝朝上或朝內內；4）各桿件件端頭伸伸出扣件件蓋板邊邊緣的長長度不應應小于1000mm；5）立桿與與大橫桿桿必須用用直角扣扣件扣緊緊，不得得隔步設設置或遺遺漏；6）立桿的的垂直偏偏差應不不大于架架高的1300；7）上下橫橫桿的接接長位置置應錯開開布置在在不同的的立桿縱縱距中，與與相連立立桿的 距離不不大于縱縱距的三三分之一一；8）大橫桿桿布置在在立桿的的里側，同同一排大大橫

39、桿的的水平偏偏差不大大于該片片腳手架架總長度度1/2250且不大大于50mmm。9）安全網網應滿掛掛在外排排桿件內內側大橫橫桿下方方，用26鐵絲絲把網眼眼與桿件件綁牢。10）扣件件安裝應應符合下下列規(guī)定定：a、扣件規(guī)規(guī)格必須須與鋼管管外徑相相同；b、螺栓栓擰緊力力矩不應應小于50KKN.MM。11)主節(jié)節(jié)點處必必須設置置一根橫橫向水平平桿，用用直角扣扣件扣接接且嚴禁禁拆除。主主節(jié)點處處兩個直直角扣件件的中心心距不應應大于1500mm。7.4腳手手架使用用規(guī)定1）嚴禁上上架人員員在架面面上奔跑跑、退行行；2）嚴禁在在架上戲戲鬧或坐坐在欄桿桿上等不不安全處處休息；3）嚴禁攀攀援腳手手架上下下，發(fā)現

40、現異常情情況時，架架上人員員應立即即撤離；4）腳手架架上垃圾圾應及時時清除，以以減輕自自重。5）腳手架架使用中中應定期期驗查下列列項目：a扣件螺栓栓是否松松動；b立桿的沉沉降與垂垂直度的的偏差是是否符合合要求；c安全防護護措施是是否符合合要求；d是否超載載。7.5拆除除規(guī)定1)拆除順順序：護護欄腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件件；2）拆除前前應先拆拆除腳手手架上雜雜物及地地面障礙礙物；3）拆除作作業(yè)必須須由上而而下逐層層拆除，嚴嚴禁上下下同時作作業(yè)；4）拆除過過程中，凡凡已松開開連接的的桿、配配件應及及時拆除除運走，避避免誤扶扶、誤靠靠；5）拆下的的桿件應應以安全全方式吊吊走或運運出，嚴嚴禁向下

41、下拋擲。7.6腳手手架安全全措施1）禁止任任意改變變構架結結構及其其尺寸；2）禁止架架體傾斜斜或連接接點松馳馳；3）禁止不不按規(guī)定定的程序序和要求求進行搭搭設和拆拆除作業(yè)業(yè)；4）搭拆作作業(yè)中應應采取安安全防護護措施，設設置防護護和使用用防護用用品；5）禁止隨隨意增加加上架的的人員和和材料，引引起超載載；6）禁止在在架面上上任意采采取加高高措施，增增加荷載載或加高高部分無無可靠固固定，防防護設施施也未相相應加高高；7）不得將將模板支支架、纜纜風繩、泵泵送混凝凝土輸送送管等固固定在腳腳手架上上，嚴禁禁懸掛起起重設備備；8）不得在在架上搬搬運重物物；9）不得在在六級以以上大風風、雷雨雨和雪天天下繼續(xù)

42、續(xù)施工；10）腳手手架長期期擱置以以后未作作驗查的情情況下不不得重新新使用；11）在腳腳手架上上進行電電氣焊作作業(yè)時，必必須有防防火措施施和專人人看守；12）搭拆拆腳手架架時，地地面應設設圍欄和和警示標標志，并并派專人人看守，嚴嚴禁非操操作人員員入內；13）腳手手架搭拆拆時應制制止和杜杜絕違章章指揮、違違章作業(yè)業(yè)；14）拆下下的桿件件以安全全方式運運下，集集中堆碼碼整齊。7.7鋼管管腳手架架的防電電、避雷雷措施1）鋼管腳腳手架在在架設的的使用期期間要嚴嚴防與帶帶電體接接觸，否否則應在在架設和和使用期期間應斷斷電或拆拆除電源源，如不不能拆除除，應采采取可靠靠的絕緣緣措施。2）鋼管腳腳手架應應作接

43、地地處理，每每隔25m左右設設一接地地極，接接地極入入土深度度為222.5mm。3）夜間施施工照明明線通過過鋼管時時，電線線應與鋼鋼管隔離離，有條條件時應應使用低低壓照明明。7.8鋼管管腳手架架的維護護與管理理1）鋼管腳腳手使用用完畢后后要及時時回收構構件、零零件，并并分類堆堆放，堆堆放地點點要求場場地平坦坦，排水水良好，下下設支墊墊。宜堆堆放在室室內，露露天堆放放應加以以覆蓋。2）鋼管要要定期防防腐，外外壁宜每每半年涂涂刷防銹銹漆一度度，內壁壁宜每24年涂刷刷防銹漆漆，每次次涂刷兩兩道。3）扣件及及螺栓應應在每次次使用后后用煤油油洗滌并并涂機油油防銹。4）長鋼管管搬運時時應有防防彎曲措措施。

44、5）建立健健全管理理制度，加加強管理理，按誰誰維護，誰誰管理的的原則，減減少丟失失和損耗耗。6）腳手架架搭設人人員必須須是經過過按現行行國家標標準特特種作業(yè)業(yè)人員安安全技術術考核管管理規(guī)則則（GB550366）考核核合格的的專業(yè)架架子工。上上崗人員員應定期期體驗，合格格者方可可持證上上崗。7）搭設腳腳手架人人員必須須戴安全全帽、系系安全帶帶、穿防防滑鞋。 八、跨衡陽陽大道現現澆箱梁梁支架預預留門洞洞施工衡棗高速互互通立交交K0+2188.3333跨線橋現現澆箱梁梁主線上上跨衡陽陽大道。由由于衡陽陽大道是是衡陽連接接常寧的一一條交通通要道，也是衡陽與衡棗高速主要連接公路，車流量大，因此在衡棗高速

45、互通立交K0+218.333跨線橋現澆箱梁施工期間必需保證道路的安全暢通，我項目部計劃采取如此施工方案。根據現場實實際情況況及衡陽陽大道行行車要求求，在目目前衡陽陽大道機機動車雙雙向4車道的的情況下下在施工工路段改改成雙向向2車道，在在箱梁支支架搭設設時在上上下行車車道分別預留1個門洞洞，門洞洞凈寬55m，凈高高不小于于4.5m，施工工時設立立醒目標標志，對對過往車車輛進行行導流限限速通行行，門洞洞支墩根根蒂根基基接納C25砼條形形根蒂根根基，根根蒂根基基寬100cm，高80cm，長2200ccm。門洞上上搭設防防護網，以以防物體體墜落傷傷人。8.1關于于支架預預留門洞洞結構驗驗算8.1.11

46、總體說明明衡陽大道中中部支撐撐采用5000鋼管樁樁作立柱柱，上部部用雙I40b工字鋼鋼搭設平平臺,鋼管樁樁底部和和頂部采采用2cm鋼板連連接，加加強受力力面積，再再采用1200mm槽槽鋼水平平支撐和和斜撐連連接；縱向采采用I40bb工字鋼鋼。通道預預留凈寬寬5M,凈高不不小于44.5MM，以滿足足車輛通通行需要要。箱梁梁底板處處直接在在上面縱縱向I40bb工字鋼鋼鋪設8cmm8cm橫向方方木；翼板處處鋼管支支架放在在縱向II40bb工字鋼鋼上，縱縱向間距距根據縱縱向I40bb工字鋼鋼設置，橫橫向間距距為80ccm，鋼鋼管上放放置8ccm12ccm縱向向方木和8cmm8cmm橫向方方木，最最后鋪

47、設設模板（參參照前面面的鋼管管支架系系統(tǒng)）?，F澆箱梁擬擬分兩次次澆筑，第第一次澆澆筑箱梁梁1.3m高（包括括底板和和腹板），第二次澆筑箱梁剩余部分，本次只驗算I40b工字鋼縱梁（長6.6m），I40b工字鋼下橫梁，500螺旋焊接鋼管樁。8.1.22 I40b工字鋼鋼縱梁驗驗算 I440b工字鋼鋼材質為為Q2335鋼，軸軸向容許許應力0=2055MPa。I40b工字鋼鋼抗彎模模量W=111393，單位位重733.844/M，截面面面積A=942。I40b工工字鋼縱縱梁驗算算分底板板下縱梁梁、腹板板下縱梁梁兩部分分分別驗驗算：縱梁長細比比=l0/hrx/ry=60000/360014.08/2.6

48、64=888.99查表得折減減系數=0.6511。8.1.22.1底板板下縱梁梁荷載：底板下縱梁梁間距880,底板加加頂板混混凝土厚厚45.1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=0.880.452269.36KNN/M；2）模板、縱縱梁自重重=9.360.005+00.73381.21KN/M；3)施工人人員、施施工料具具堆放、運運輸荷載載: 2.5kPaa4)振搗混混凝土產產生的荷荷載: 1.0kPaa荷載組合：（1項+2項）1.22+（3項+4項）1.440.88（9.366+1.21）1.22+（2.5+1.0）1.440.88=16.6KN/m。 Mmaxx=qLL2/8=16.662/8=7

49、4.7KNMMmaax/WW=74.71003/(1113910-6)=65.6Mpa0=133.4 Mpa 滿足要要求。剛度驗算：由于分分兩次澆澆筑，所所以只需需驗算第第一次澆澆筑1.33m高箱梁梁高度所所產生的的撓度。1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=0.880.2264.16KN/M；2）模板、縱縱梁自重重=4.160.005+00.73380.95KNN/M；q=（1項項+2項）1.22=（4.16+0.95）1.22=6.13KNN/M；f5qll4/(384EIx)=56.113600004/(33842.111052.2278108)=6.8mmm60000/4400=15mmm 滿

50、足要要求。8.1.22.2腹板下下縱梁荷荷載腹板寬500，高180，荷荷載擬由由2根I40b工字鋼鋼承受：1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=1.800.52623.4KNN/M；2）模板、縱縱梁自重重=23.400.05+00.733822.655KN/M；3)施工人人員、施施工料具具堆放、運運輸荷載載: 1.5kPaa4)振搗混混凝土產產生的荷荷載: 22.0kPaa荷載組合：（1項+2項）1.22+（3項+4項）1.440.55（23.44+2.65）1.22+（2.5+1.0）1.440.55=33.71KN/m。則每根I440b工字鋼鋼承受：33.71216.8KN/m。 Mmaxx=qL

51、L2/8=16.862/8=75.8KNMMmaax/WW=755.81003/(1113910-6)=66.6Mpa0=1333.4MMpa滿足要要求。剛度驗算：由于分分兩次澆澆筑，所所以只需需驗算第第一次澆澆筑1.33m高箱梁梁高度所所產生的的撓度。1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=1.30.52616.9KNN/M；2）模板、縱縱梁自重重=16.90.005+0.733822.322KN/M；q=（1項項+2項）1.22=（16.9+2.32）1.22=23.1KNN/M；則每根I440b工字鋼鋼承受：23.1211.5KN/m。f5qll4/(384EIx)=511.5600004/(33

52、842.111052.2278108)=12.88mm60000/4400=15mmm 滿足要要求。8.1.22.3翼板下縱縱梁荷載載（只需需驗算承承載力最最大的靠靠近腹板板的一根根）由CAD距距離命令令查詢距距離可得得此I40b縱梁受到到砼自重重的平均均高度為為1.22m。1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=0.9m/21.2m2614.04KNN/M；2）模板、縱縱梁自重重=14.040.005+00.73381.444KN/M；3)施工人人員、施施工料具具堆放、運運輸荷載載:1.5kPaa4)振搗混混凝土產產生的荷荷載: 22.0kPaa荷載組合：（1項+2項）1.22+（3項+4項）1.44

53、0.9m/22（14.004+11.444）1.22+（2.5+1.0）1.440.9m/22=20.78KNN/m。 Mmaxx=qLL2/8=20.7862/8=93.5KNMMmaax/WW=933.51003/(1113910-6)=82.1Mpa0=1333.4 Mpa滿足要要求。剛度驗算：由于分分兩次澆澆筑，所所以只需需驗算第第一次澆筑1.3m高箱梁高高度所產產生的撓撓度。由CAD面面積命令令查詢距距離可得得此時40b縱梁受受到砼自自重的面面積為0.229m22。1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=0.2292267.54KNN/M；2）模板、縱縱梁自重重=7.540.005+00.73

54、381.11KN/M；q=（1項項+2項）1.22=（7.54+1.11）1.22=10.4KN/M；f5qll4/(384EIx)=510.4600004/(38442.111052.2278108)=11.66mm60000/4400=15mmm8.1.33 雙I40b工字鋼鋼下橫梁梁強度計計算I40b工工字鋼抗抗彎模量量W=111393，單位位重733.844/M。I40b工字鋼力學模模型為連連續(xù)梁。8.1.33.1底底板下跨跨徑3.9M下橫梁梁驗算其其受彎應應力：長細比=l0/hrx/ry=39900/36014.08/22.644=57.8查表得折減減系數=0.83梁體鋼筋混混凝土自

55、自重（腹腹板混凝凝土直接接壓在鋼鋼管樁上上，對下下橫梁不不形成彎彎矩，可可以不予予考慮）：26（0.25+0.2）6.6=77.2KN/M；模板、縱梁梁I40b工字鋼鋼自重=77.20.005+00.733866.663.9911.35KN/M；施工人員、施施工料具具堆放、運運輸荷載載: 1.5kPaa振搗混凝土土產生的的荷載: 22.0kPaa荷載組合：（1項+2項）1.22+（3項+4項）6.61.44（77.22+11.35）1.22+（1.5+2.0）1.446.6=138.6KN/m。Mmax=qL22/10=138.63.92/10=2100.8KNMMmaax/WW=2110.8

56、1003/(1113910-622)=92.55Mpa0 =170.2 Mpa 滿足足強度要要求。剛度驗算：由于分分兩次澆澆筑，所所以只需需驗算第第一次澆澆筑1.33m高箱梁梁高度所所產生的的撓度。此處只算底板厚時的剛度。由CAD面面積命令令查詢距距離可得得此時40b縱梁受受到砼自自重的面面積為0.229m22。1）梁體鋼鋼筋混凝凝土自重重=260.226.66=344.3KN/M；2）模板、縱縱梁自重重=34.30.005+00.73382.45KNN/M；q=（1項項+2項）1.22=（34.3+2.45）1.22=43.7KN/M；f5qll4/(384EIx)=543.7390004/(33842.111052.2278108)=2.8mmm39000/4000=99.7mmm 滿足要要求。8.1.33.2翼翼板下跨跨徑1.85M下橫梁梁驗算其其受彎應應力：長細