東蘭互通鋼便橋計算書

1、 東蘭互通鋼便橋計算書TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc9260 一、編制依據(jù) PAGEREF _Toc9260 1 HYPERLINK l _Toc21372 二、受力計算分析 PAGEREF _Toc21372 1 HYPERLINK l _Toc18278 2.1、設(shè)計荷載分析 PAGEREF _Toc18278 1 HYPERLINK l _Toc1287 2.2、縱向槽鋼驗算 PAGEREF _Toc1287 1 HYPERLINK l _Toc25398 2.3、橫梁強(qiáng)度驗算 PAGEREF _Toc25398 2 HYPERLINK l _Toc6627

2、 2.4、貝雷片驗算 PAGEREF _Toc6627 3 HYPERLINK l _Toc32486 三、軟件校核 PAGEREF _Toc32486 4 HYPERLINK l _Toc32431 3.1、設(shè)計荷載分析 PAGEREF _Toc32431 4 HYPERLINK l _Toc21770 3.2、應(yīng)力計算 PAGEREF _Toc21770 4 HYPERLINK l _Toc27202 3.3、擾度計算 PAGEREF _Toc27202 5 HYPERLINK l _Toc21872 3.4、反力計算 PAGEREF _Toc21872 5 HYPERLINK l _To

3、c30807 三、結(jié)論 PAGEREF _Toc30807 6東蘭互通鋼便橋計算書一、編制依據(jù)、裝配式公路鋼橋使用手冊、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、河池至百色高速公路路線總體圖、河池至百色高速公路兩階段施工圖設(shè)計二、受力計算分析2.1、設(shè)計荷載分析依據(jù)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) （JTGB01-2003),選用公路一級作為汽車荷載等級，荷載沖擊系數(shù)分別根據(jù)結(jié)構(gòu)類型計算，不計人群荷載，不考慮離心力。選取車輛荷載進(jìn)行局部驗算，驗算橋面縱向倒扣槽鋼以及橫向分配梁，選取車道荷載驗算主梁，汽車荷載等級選取為公路一級，車輛重力標(biāo)準(zhǔn)值，輪距，軸距為中、后輪著地寬度及長度，后軸重力標(biāo)準(zhǔn)值。2.2、縱向槽

4、鋼驗算縱梁為32a槽鋼，倒扣在工字鋼上面，槽鋼與工字鋼的連接方式為焊接，按照兩端為簡支端的結(jié)構(gòu)形式計算槽鋼的彎矩應(yīng)力，計算跨徑為70.5厘米。槽鋼作為橋面板，根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范，沖擊系數(shù)取1.3，單側(cè)后軸重力標(biāo)準(zhǔn)值，中、后輪著地寬度，覆蓋兩片槽鋼，著地長度，將輪胎壓力簡化成集中荷載，結(jié)果偏保守，每片槽鋼承受輪胎荷載為，不考慮自重。縱梁最大彎矩：按簡支梁計算 M=縱梁的最大截面應(yīng)力 鋼材彎曲容許應(yīng)力為145Mpa，臨時結(jié)構(gòu)的容許應(yīng)力擴(kuò)大1.3倍。縱梁最大彎矩：按兩端固結(jié)計算 M=縱梁的最大截面應(yīng)力 綜上分析得到槽鋼的應(yīng)力接近屈服強(qiáng)度，建議將車輪作用頻繁處的槽鋼加強(qiáng)，防止槽鋼屈服變形，加強(qiáng)方

5、式為：利用加勁三角鋼板滿焊焊接槽鋼與下部工字鋼，處理以后，槽鋼的結(jié)構(gòu)形式為兩端固結(jié)，同時有利于固定槽鋼?？v梁的剪力計算最大剪力位于梁端，即簡支端處，根據(jù)規(guī)范要求，計算剪力效應(yīng)時，荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。擾度計算最大擾度位于跨中。綜合以上計算結(jié)果，縱梁采用倒置槽鋼滿足要求。2.3、橫梁強(qiáng)度驗算橫梁為22a工字鋼，立著放置在貝雷片上，橫梁與貝雷片的連接方式為物理連接，不考慮多跨連續(xù)梁支點出的負(fù)彎矩作用，橫梁按照兩端簡支計算，計算跨徑為90厘米，不考慮縱向槽鋼的荷載分配作用，不考慮自重。為了簡化計算，橫梁的沖擊系數(shù)取最大值1.45。取最不利工況進(jìn)行驗算，后軸作用于橫梁的單跨跨中，后軸重力標(biāo)準(zhǔn)值

6、為，一側(cè)后輪的重力標(biāo)準(zhǔn)值為，后輪著地寬度為。每延米輪重計算跨中彎矩，均布荷載的大小不變，作用范圍簡化為滿布，結(jié)果將偏保守。，滿足規(guī)范要求。橫梁的剪力計算最大剪力位于梁端，即簡支端處。根據(jù)規(guī)范要求，計算剪力效應(yīng)時，荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。，滿足要求。擾度計算最大擾度位于跨中。綜合以上計算結(jié)果，縱梁采用22a的工字鋼滿足要求。2.4、貝雷片驗算由于該棧橋僅在每一組貝雷片之間均設(shè)置了橫向連接架，同時橫向工字鋼未與貝雷片固結(jié)，不考慮工字鋼的橫向連接作用，將每組貝雷片看作為單梁，采用車道荷載計算主梁整體受力情況。均布荷載，內(nèi)插得到荷載分布到每組貝雷片上的最大彎矩。 結(jié)構(gòu)基頻根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范

7、，沖擊系數(shù)取1.05。主梁的剪力計算最大剪力位于梁端，即簡支端處。根據(jù)規(guī)范要求，計算剪力效應(yīng)時，荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。單片主梁承受支座反力的部位為下弦桿，驗算下弦桿的剪應(yīng)力，弦桿為10a型工字鋼。擾度計算最大擾度位于跨中。擾度有自重荷載和車輛荷載共同作用構(gòu)成。車輛荷載引起的彈性擾度自重荷載引起的彈性擾度綜合以上計算結(jié)果，主梁采用四組貝雷片滿足要求。三、軟件校核3.1、設(shè)計荷載分析依據(jù)公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTGB01-2003),選用公路一級作為汽車荷載等級，利用Midas civil進(jìn)行整體計算，整體計算采用公路一級的車道荷載。3.2、應(yīng)力計算跨中貝雷片最大組合應(yīng)力為小于材料屈服應(yīng)力。端

8、部支座應(yīng)力集中，端部的中間腹桿壓應(yīng)力為。支撐架的應(yīng)力最大為。由于軟件計算過程中，考慮了縱向槽鋼、橫向工字鋼以及連接架起到的橫向聯(lián)系作用，計算結(jié)果較手算結(jié)果少。3.3、擾度計算 最大擾度值位于跨中，最大擾度為37.7mm小于相應(yīng)結(jié)構(gòu)計算跨度的1/400，滿足規(guī)范要求，整體計算的剛度大于單片貝雷片加載情況計算的剛度。3.4、反力計算棧橋一端的支座豎向反力為717KN，作用在橋臺上支座反力引起的基底的壓應(yīng)力。橋臺自重引起的壓應(yīng)力基底壓應(yīng)力基底承載力需大于126kpa,同時根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范要求基底承載力不得小于200kpa的要求，綜合基底承載力需滿足大于200kpa的要求。三、結(jié)論綜合分析兩種計算手段的數(shù)值結(jié)果，由于手算過程中，軸向應(yīng)力與彎曲應(yīng)力分開計算，計算結(jié)果較軟件計算的組合應(yīng)力少，同時兩種方式的計算結(jié)果均滿足設(shè)計與規(guī)范要求，表明該棧橋受力合理，但在施工過程中，應(yīng)該嚴(yán)格檢查進(jìn)場材料的各項指標(biāo)，尤其是貝雷片，確保滿足本計算書中的指標(biāo)要求