【SATWE參數(shù)設置】臺達變頻器參數(shù)設置

1、第24頁 共24第24頁 共24頁【SATWE 參數(shù)設置】臺達變頻器參數(shù)設置SATWE 參數(shù)設置一：總信息 1、水平力與整體坐標夾角（度15填。2、混凝土容重（KN/m25KN/m，框架結構26KN/m3。3、剛才容重（KN/m78.0KN/m（值。4、裙房層數(shù)：程序不能自動識別裙房層數(shù)，需要人工指定。應從結構最底層起算（包括地下室347。5PMCAD325.程序不能自動識別轉換層，需要人工指定。對于高位轉換的判斷，轉換層位置以嵌固端起算，即以（轉換層所在層號-嵌固端所在層號+1）336、嵌固端所在層號：無地下室時輸入 1，有地下室時輸入（地下室層數(shù)+1。7、地下室層數(shù)： 8、墻元細分最大控制

2、長度（。9、轉換層指定為薄弱層：SATWE層，需要人工指定。如需將轉換層指定為薄弱層，可將此項打勾，則程序自動將轉換層號添加到薄弱層號中，如不打勾，則需要用戶手動添加。此項打勾與在“調整信息”頁“指定薄弱層號”中直接填寫轉換層層號的效果是完全一致的。10、所有樓層強制采用剛性樓板假定：一般僅在計算位移比和周期比時建議選擇。在進行結構內力分析和配筋計算時不選擇。11、地下室強制采用剛性樓板假定：一般情況不選取，按強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度考慮。特別是對于板柱3、6性樓板假定的話此條無意義。12、墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板從節(jié)點：一般為缺省勾選。不勾選的話位移偏小。13、計算墻傾覆力矩時只考

3、慮腹板和有效翼緣：應勾選， 使得墻的無效翼緣部分內力計入框架部分，實現(xiàn)框架，短肢墻和普通強的傾覆力矩結果更合理。14、彈性板與梁變形協(xié)調：相當于強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度，自動實現(xiàn)梁板邊界變形協(xié)調，計算結構符合實際受力情況，應勾選。15、墻元側向節(jié)點信息：這是墻元剛度矩陣凝聚計算的一個控制參數(shù)，程序強制為“出口”，即只把墻元因細分而在其內部增加的節(jié)點凝聚掉，四邊上的節(jié)點均作為出口節(jié)點，使得墻元的變形協(xié)調性好，分析結果更符合剪力墻的實際。16、結構材料信息：按實際情況填寫。17、結構體系：按實際情況填寫。18、恒活荷載計算信息：1）一般不允許不計算恒活荷載， 也較少選一次性加載模型；1吊

4、柱的情況；2十倍，削弱了豎向荷載按剛度的重分配，柱墻上分得的軸力比較均勻，傳給基礎的荷載更為合理。33；對鋼結構或大型體育館類（指沒有嚴格的標準層概念）結構應選一次加載。對于長懸臂結構或有吊柱結構，由于一般是采用懸挑腳手架的施工工藝，故對懸臂部分應采用一次加載進行設計。當有吊車荷載時，不應選用模擬施工 3。19SATWE過“特殊風荷載”實現(xiàn)。205.1.66除抗震等級相關參數(shù)外其余項會變灰。21、結構所在地區(qū)：一般選擇“全國”。分為全國、上 規(guī)程。BA22、特征值求解方式：僅在選擇了“計算水平和反應譜方法豎向地震”時，菜允許選擇“特征值求解方式”。水平震型和豎向震型整體求解：只做一次特征值分析

5、。水平震型和豎向震型獨立求解：做兩次特征值分析。23、“規(guī)定水平力”的確定方式：一般選擇“樓層剪力差方法（規(guī)范方法）”二：風荷載信息：1、地面粗糙度類別：A:指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B:指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊 C:指有密集建筑群的城市市區(qū)；D2、修正后的基本風壓（KN/mD.4D.4500.3KN/m260m10060m結構工程師根據(jù)結構的重要性按實際情況確定。3、X（秒然后根據(jù)計算出的周期乘以這件系數(shù)后回代。4、Y（秒然后根據(jù)計算出的周期乘以這件系數(shù)后回代。5、風荷載作用下結構的阻尼比（0.050.020.01。6、承載力設計時風荷載效應放大系

6、數(shù)：程序缺省值為1.0，對風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時應按基本風壓的 1.1 倍采用。7、用于舒適度驗算的風壓（KN/m：缺省與風荷載計算的基本風壓取值相同。一般可取 100 年一遇的風壓。8、用于舒適度驗算的結構阻尼比（0.010.02，程序缺省取0.02。9T10.25s30m 1.5順風向風振的影響。10、橫風向風振：目前暫不起作用。11、扭轉風振：一般考慮。12、水平風體型系數(shù)：一般為缺省值。13、設縫多塔背風面體型系數(shù)：一般為缺省值。14、特殊風體型系數(shù)：為灰色，無法修改。1用。2、設防地震分組：詳見抗規(guī)附錄 A。3、設防烈度：詳見抗規(guī)附錄 A。4、場地類別：依據(jù)地質報告輸

7、入，或按規(guī)范填寫，見抗規(guī)4.1.6。5、砼框架抗震等級：按抗規(guī)6.1.26、剪力墻抗震等級：按抗規(guī)6.1.27、鋼框架抗震等級：按抗規(guī)6.1.2 填寫。8、抗震構造措施的抗震等級：一般為不改變，學校提高一級。9、中震（或大震）設計：一般為不考慮。10、按主震型確定地震內力符號：根據(jù)抗規(guī)5.2.3決原有規(guī)定下個別構件內力符號不匹配的情況，可勾選。11、考慮偶然偏心：計算單向地震作用時應考慮偶然偏心45工況下的值，計算位移（角）時可不考慮此工況下的情況。一般情況下高層都選取。121.2地震作用，不考慮偶然偏心。1.2作用。13、X（Y）向相對偶然偏心：勾選了“考慮偶然偏心” XY0.05。1433

8、912。衡量指標是：有效質量系數(shù)90%。15、重力荷載代表制的荷載組合值系數(shù)：一般情況下取缺省值 0.5。160.70.8；0.81.0。1、結構的阻尼比（0.00.020.05。1T（秒：0.250.350.450.65 0.300.400.550.750.350.450.650.9019、地震影響系數(shù)最大值：程序地震作用的計算，程序按規(guī)范自動調整，如有特殊要求，也可自行修改。多遇及罕遇地震影響系數(shù)最大值：67890.040.08（0.12） 0.16（0.24）0.32-0.50（0.72）0.90（1.20）1.400.15g0.30g地區(qū)。20、用于 12 層一下規(guī)則砼框架結構薄弱層驗

9、算的地震影響系數(shù)最大值：由“結構所在地區(qū)”、“場地類別”、“設計地震分組”等參數(shù)控制，程序按規(guī)范自動調整，如有特殊要求， 也可自行修改。21、豎向地震參與振型數(shù)：用于豎向地震作用的計算。22、豎向地震作用系數(shù)底線值：當振型分解反映譜方法計算的豎向地震作用小于該值時，將自動取該參數(shù)確定的豎向地震作用底線值。2、斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)、相應角度（度15（逆時針為正，順時針為負。 SATWE 參數(shù)中增加“斜交抗側力構件附件地震角度”與填寫“水平與整體坐標夾角”計算結果有何區(qū)別：水平力與整體坐標夾角不僅改變地震力而且改變風荷載的作用方向，而斜交抗側力構件附加地震角度僅改變地震力方向。一般應盡量調

10、整結構使角度不超標?？挂?guī)5.1.1150、90交抗側力構件方向附加地震數(shù)”相同，這樣程序計算的就是填090軸正方向的夾角，你是正方向為正。12、傳給基礎的活荷載：一般為不折減。3、梁活荷載不利布置最高層號：多層應取全部樓層，高層宜取全部樓層。4、考慮結構使用年限的活荷載調整系數(shù)：設計使用年限為50 年時取 1.0，設計使用年限為 100 年時取 1.1。5、柱、墻、基礎活荷載折減系數(shù)：對于荷載規(guī)范表5.1.11（1）項功能（如住宅、辦公等）的建筑，其SATWE中其他項功能（如教學樓、商場、書店、食堂等）的建SATWE4.1.22荷載規(guī)范5.1.25.1.1設計樓面梁時：1（1）25m20.9；

11、1（2）750m20.9；80.60.8；913設計墻、柱和基礎時：1）1（1）5.1.21（2）780.50.8；913的范圍內的實際面積確定。5.1.21234568920201.00（0.90）0.850.700.650.600.5515.2.30.80.9，裝配整體式框梁 0.70.8。缺省值為 0.85。2、梁活荷載內力放大系數(shù)：高規(guī)（JGJ3-2002）5.1.81.1-1.3，近似考慮活荷載不利布置影響時，梁正、負彎矩應同時放大。已考慮活荷載不利布置時，取 1.0。3、梁扭矩折減系數(shù)：高規(guī)（JGJ3-2002）5.2.40.4-1.00.4。對不與剛性樓板相連或圓弧梁，此系數(shù)不起

12、作用。4Satwe上的剪力墻分別采用梁元和墻元兩種不同的計算模型，造成剪力墻下邊緣與轉換大梁的中性軸變形協(xié)調，而與轉換大梁的上邊緣變形不協(xié)調，或者說，計算模型的剛度偏柔了。為了真實反映轉換梁剛度，使用該放大系數(shù)。一般取 100系數(shù)。56.2.41.151.15。6、連梁剛度折減系數(shù)：抗規(guī)（xxxx-2001）6.2.130.5，當連梁內力由風荷載控制時，不宜折減；高規(guī)（JGJ3-2002）5.2.1（、70.折減一些（、90.0.證連梁承受豎向荷載能力。7、梁剛度放大系數(shù)按 2010 規(guī)范取值：一般情況下勾選?；煲?guī)5.2.4 條。8BkBK2.01.0。即不放大。9T（自動附加樓板翼緣：一般不

13、勾選。10、部分框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級（3.9.3.9.1支柱相連的梁內力：高規(guī)（JGJ3-2002）10.2.70.3Q0（不包括轉換梁）的剪力和彎矩，框支柱軸力可不調整。一般情況下勾選。12、框支柱調整系數(shù)上限：一般去程序缺省值 5。136.1.10部位的范圍，應符合下列規(guī)定：底部加強部位的高度，應從地下室頂板算起。部分框支抗震墻結構的抗震墻，其底部加強部位的高1/1024m1/10者的較大值；24m3）加強部位尚宜向下延伸到計算嵌固端。14、各加強層層號：根據(jù)抗規(guī)6.1.10際情況填寫。15、抗規(guī)（5.2.5）調整：一般情況下勾選。抗規(guī)（xxxx-2001）5

14、.2.56=0.00816、薄弱層調整：抗規(guī)規(guī)定薄弱層的地1.15021.151.251.25。17、地震作用調整：當采用時程分析計算出的樓層剪力大于按振型分解計算的地震剪力時，應乘以相應的放大系數(shù)，其它情況下一般不考慮地震作用放大。另外，當剪重比不滿足要求太多時，在調整結構布置無效時，可通過考慮加大地震作用滿足剪重比的要求?？赏ㄟ^此參數(shù)來放大地震作用，提高結構的抗震安全度，其經(jīng)驗取值范圍是 1.01.5。18、0.2V0剪結構和鋼框架-支撐（剪力墻）結構體系，對應高規(guī)（JGJ3- 2002）8.1.4（xxxx-2001）6.2.13（0.2Q0）及高層民用鋼結構規(guī)程（JGJ99-98）5.

15、3.3（0.25Q0） 的要求?？蓪⑵鹗紝犹柼钊胴撝担?2.00.2Q00.2Q00.2Q0（SatInput.02Q修改的各層具體調整系數(shù)。對框支剪力墻結構，當在特殊構件定義中指定框支柱后，程序自動按照高規(guī)（JGJ3-2002）10.2.7 0.2Q00.3Q01、結構重要性系數(shù)：結構重要性系數(shù)應按下列規(guī)定采用：1）1001.1；501.0；50.9。20.85應降低該參數(shù)取值。3、考慮P-效應：高規(guī)（JGJ3-2002）5.4 節(jié)給出由結構剛重比確定是否考慮重力二階效應的原則；高層民用鋼結構（JGJ99-98）5.2.11 條給出對于無支撐結1/1000P-應。具體應用中由程序計算（Wma

16、ss.out）確定是否勾選。4、按高規(guī)或鋼高規(guī)進行構件設計：高規(guī)（JGJ3-2002）1.021028m高層民用鋼結構規(guī)程（JGJ99-98）1.0.2規(guī)范不同。5、鋼柱計算長度系數(shù)按有側移計算：鋼結構規(guī)范（xxxx-2003）5.3.3D1/1000（強支撐） 時，按無側移；1/10001/300（弱支撐1.0；1/300（弱支撐、無支撐）有側移計算。6、框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：一般情況下都考慮。7、結構中的框架部分軸壓比限制按照純框架結構的規(guī)定采用：根據(jù)高規(guī)8.1.3力墻結構。8、剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī) 7.2.16-4 條的較7.2.16-4B按照要求相應提高。勾選此項時，程

17、序將一律按照高規(guī)7.2.16-4合上述條件的結構類型，也進行從嚴控制；如不勾選，則程序一律不執(zhí)行此條規(guī)定。96.4.5設置構造邊緣構件：一般情況下均應選擇。10B.0.4均應選擇。117.2.14-3B筑的剪力墻，宜在約束邊緣構件層與構造邊緣構件層之間設置12序對過渡層執(zhí)行如下原則：1）過渡層邊緣構件的范圍仍按構造邊緣構件；2）一個體積配筋率（c，又按構造邊緣構件為 0.1，取其平均值。12、柱配筋計算原則：按單偏壓計算，雙偏壓復核。單偏壓計算只考慮平面內的彎矩和軸力，在同一組設計內力中，當兩個方向的彎矩都很大時，可能配筋不足。雙偏壓計算同時考慮平面內和平面外的彎矩和相應的軸力，但結果不唯一。

18、程序按照雙偏壓計算時，按照第一組組合內力進行計算，初步給定角筋和腹筋，從第二組組合內力起，驗算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或按彎矩比例增大的方式給出配筋結果。程序計算沒有考慮配筋優(yōu)化，故配筋可能偏大。具體應用宜按單偏壓計算，并對計算結果按雙偏壓校核。對于異形柱框架結構中的異形柱和特殊構件定義的角柱，程序自動按照雙偏壓計算。13、保護層度：砼規(guī)8.2.1 條規(guī)定：1520a2025a3040b405014、梁柱重疊部分簡化為剛域：高規(guī)2002）5.3.4對于轉換層及以下的部位，當框支柱尺寸巨大時，可考慮剛域影響。剛域與剛性梁不同，剛性梁具有獨立的位移，但本身不變形。程序對剛域的假定包括：不計自重

19、；外荷載按梁兩端節(jié)點間距計算，截面設計按扣除剛域后的長度計算。、箍筋強度（N/mm2，梁箍筋強度（值pm400N/mm。砼規(guī)4.2.1，4.2.34.2.3-1（強條。柱箍筋強度（設計值pm改。400N/mm2。砼規(guī)4.2.1，4.2.34.2.3-1（強條。墻水平分布筋強度（設計值pm能修改。400N/mm2。砼規(guī)4.2.1，4.2.34.2.3-1（強條。墻豎向分布筋強度（設計值pm能修改。400N/mm2。砼規(guī)4.2.1，4.2.34.2.3-1（強條。400N/mm24.2.14.2.34.2.3-1（強條。2、箍筋間距：梁箍筋間距（m10100算。柱箍筋間距（mm10100墻水平分布

20、筋間距（mm：可取值 100400，一般取默認 200。墻豎向分布筋配筋率（0.151. 0.3?！菊f明：主筋級別可在建模程序中逐層指定（本層信息；箍筋級別在建模程序中全樓指定（設計參數(shù)材料信息1001003NSW：底部加強部位最高層號。4NSW（：一般取0.6。5、梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式時，箍筋與對角斜筋的配筋強度比：一般取默認值 1。八：荷載組合：【注：程序內部將自動考慮（1.35+0.7*1.4）組合】1G：根據(jù)荷載規(guī)范3.2.5高規(guī)5.6.2 條?；詈奢d效應控制取 1.2，恒荷載效應控制取1.35。2L：根據(jù)荷載規(guī)范3.2.521.44KN/m21.3。3、活荷載組合值系數(shù)：一般取 0.7.詳見荷載規(guī)范5.1.1、5.3.1 條。4、重力荷載代表值效應的活荷組合值系數(shù) EG：抗規(guī)（xxxx-2001）5.1.30.5，屋面活荷載和軟鉤00.30.81.0。5、重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數(shù)：詳見上一條。6W：根據(jù)荷載規(guī)范3.2.521.4。7、風荷載組合值系數(shù)：一般取 0.6。8、水平地震作用分項系數(shù) Eh：一般取 1.3，按高規(guī)5.6.4 條執(zhí)行。9、豎向地震作用分項系數(shù) Ev：一般取 0.5，按高規(guī)5.6.4 條執(zhí)行。10、吊車荷載組合值系數(shù)：詳見第 4 條。111.4。121.4。13、特殊風荷載分項系數(shù)：程序不允許修改，默認 1.4。14、溫度作用