某樓施工升降機安拆方案

1、PAGE 3PAGE 50* 22# 樓升降機安拆專項施工方案編制單位：*編制時間：2015年5月目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc213948456 一、工程概況 PAGEREF _Toc213948456 h 1 HYPERLINK l _Toc213948457 二、升降機概況 PAGEREF _Toc213948457 h 1 HYPERLINK l _Toc213948458 三、施工準備 PAGEREF _Toc213948458 h 2 HYPERLINK l _Toc213948459 四、升降機基礎施工 PAGEREF _Toc213948

2、459 h 2 HYPERLINK l _Toc213948460 五、施工升降機的安裝和拆除 PAGEREF _Toc213948460 h 3 HYPERLINK l _Toc213948461 六、升降機附著 PAGEREF _Toc213948461 h 6 HYPERLINK l _Toc213948462 七、運行前的準備工作與檢查 PAGEREF _Toc213948462 h 6 HYPERLINK l _Toc213948463 八、工作中的安全操作規(guī)程 PAGEREF _Toc213948463 h 7 HYPERLINK l _Toc213948464 九、班后工作 PA

3、GEREF _Toc213948464 h 7 HYPERLINK l _Toc213948465 十、施工升降機使用管理規(guī)則 PAGEREF _Toc213948465 h 7 HYPERLINK l _Toc213948466 十一、樓層安全防護門的設置及使用安全措施 PAGEREF _Toc213948466 h 8 HYPERLINK l _Toc213948467 十二、應急預案： PAGEREF _Toc213948467 h 8一、工程概況序號項 目內(nèi) 容1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5勘查單位6監(jiān)理單位7質(zhì)量監(jiān)督單位8施工單位9合同性質(zhì)施工總承包10合同工期天11質(zhì)量

4、目標達到要求合格標準根據(jù)工程平面位置、長度、寬度、高度及施工現(xiàn)場材料堆放情況，為滿足主體施工和裝飾階段施工人員和材料的垂直運輸要求，在22#樓南側(cè)安裝一臺山東大漢建設機械有限公司生產(chǎn)的SC200/200施工升降機。二、升降機概況名 稱施工升降機生產(chǎn)廠家山東大漢型 號SC200/200運行速度33m/min額定載重量1000Kg額定功率（KW）2311吊籠尺寸（內(nèi)空）31.32.4m最大起升高度150m額定乘員15人工作電流70A標準節(jié)尺寸6506501508mm標準節(jié)質(zhì)量140kg附墻間距9m總 自 重16t三、施工準備1、施工升機進場后，由生產(chǎn)廠家出示產(chǎn)品合格證，提供使用說明書。根據(jù)施工升降

5、機安裝安全技術(shù)驗收單中的技術(shù)要求，逐項檢查準備工作。2、安裝操作人員應持證上崗，接受技術(shù)、安全等各項交底，制定施工升降機安全操作規(guī)程。3、工作環(huán)境：1）供電總位必須符合供電要求；2）電梯安裝部位基礎部分5米范圍內(nèi)不得有電、氣焊和妨礙吊籠運行的其他障礙（物）作業(yè)；3）由吊籠進入建筑物的各層平臺、通道應達到2噸以上的承載力，并有堅固的防護欄和防護門；4）嚴禁利用導軌架、附著部分和樓層平臺通道牽拉、懸掛腳手架、施工管道、繩、纜、標語、旗幟和其他與升降機無關的物品；5）夜間作業(yè)要有足夠的照明，每層平臺應設標志燈；6）通往樓層的各防護門要做到籠走門關，每層要有樓層號的明顯標志。4、對升降機在現(xiàn)場進行準確

6、確定位。5、SC200/200升降機基礎制作，基礎混凝土強度等級C35，待強度達到70%以后進行升降機安裝。6、升降機專用電箱，為了滿足升降機正常工作，必須配用專用電箱，每臺升降機配備一臺分箱和兩臺開關箱，分箱額定電流為165A,開關箱額定電流為100A。7、單獨埋設一組地線，與固定支腳邊緣焊接，接地電阻小于4歐姆。地線做法如下：用3根33長1.5-1.8米鋼管制作成1.2米等邊三角形垂直打到地下，用505的鍍鋅扁鋼將三根鋼管焊接連在一起，然后將扁鋼焊接在升降機底架上。四、升降機基礎施工1、根據(jù)施工升降機各部件的自重、動荷載、沖切力以各荷載的系數(shù)，原說明書設計基礎尺寸為60004000350，

7、配置鋼筋為8200雙向鋼筋網(wǎng)片，混凝土采用C35。根據(jù)本工程實際情況，升降機基礎直接落在北側(cè)回填土上，回填土施工過程中分層夯實，達到設計承載力要求。2、根據(jù)附圖對升降機基礎在現(xiàn)場進行定位。3、升降機基礎為混凝土板，基礎高度為350mm，基礎尺寸4000mm6000mm?；炷涟鍨殇摻铐牛A底座及預埋螺栓和混凝土澆筑一起澆筑。在混凝土強度達到70%以上時，經(jīng)驗收合格后方能安裝升降機。4、綁扎升降機基礎鋼筋，此工序做好過程控制，施工記錄，質(zhì)量驗收。5、基礎混凝土模板安裝應牢固，接縫平整、緊密，澆注C35的砼應振搗密實。6、對升降機基礎進行養(yǎng)護，留置試塊并做好砼強度報告。五、施工升降機的安裝和拆除

8、(一) 施工升降機的安裝1、底盤、護欄的安裝a、首先將底盤安裝到位，并用標準節(jié)底節(jié)對接管口的水平度，并擰緊地腳螺栓。b、將側(cè)圍欄與底盤相連接，依次連接好后圍欄、邊圍欄，然后裝好電源柜門框，并且安圍欄螺栓。c、用塔吊裝外籠門（注意因吊點不正確導致外籠門變形），與塔吊指揮協(xié)調(diào)好注意事項。d、固定所有外籠螺栓，安裝好外籠對重滑道，調(diào)整整套外籠水平。e、把電纜滑車分左、右安裝于底盤上，并安裝好第一條工字形滑車導軌。f、用塔吊加裝2個標準節(jié)并擰緊標準節(jié)螺栓。g、安裝好外籠門支撐并調(diào)整好適合吊放吊籠尺寸。h、安裝好緩沖彈簧底座，并加入緩沖彈簧。2、吊籠的安裝a、準備好塔吊，4人以上配合，注意吊籠吊點平衡鎖

9、扣鎖好，適合吊裝環(huán)境，指揮塔吊平緩起吊。b、吊塔平緩擺至外籠上部（離基礎面約5米高度）平緩下放并緩慢套入標準節(jié)內(nèi)。吊籠套入標準節(jié)時注意吊籠下放過程中各方位位置，使其安全平穩(wěn)放在緩沖彈簧內(nèi)。如此方法把另一吊籠套入標準節(jié)內(nèi)，同時安裝固定好籠頂安全圍欄。c、松開傳動電機制動裝置螺栓并檢查是否有效，安裝好電機防雨板。d、在地上連接標準節(jié)4節(jié)，用吊機吊裝與主機上標準節(jié)對節(jié)。3、試車 a、檢查理順連接線路，并按線號固定好連接螺栓（此時注意線號與線色）。b、檢查工地進入此設備電源是否正常，用電安全裝置是否合理、完善、安全。c、在確定符合通電試用條件下打開電源，試用各保護裝置是否靈敏有效，同時確定進電源是否錯

10、相（根據(jù)錯相保護器顯視），如有錯相現(xiàn)場先斷開進電源總電源，并派專人看守，把進電源動力線對換一相序。d、檢查吊籠頂部是否有懸掛物，零部件是否放置平穩(wěn)，不得露出安全欄外，吊籠啟動前再次全面檢查，確保升降機運行通道無障礙，消除所有不安全隱患。e、吊籠啟動試運行必須在籠頂操作。f、運行前，首先保證接地裝置與升降機金屬結(jié)構(gòu)聯(lián)通，接地電阻4。4、導軌架的安裝a、施工升降機塔機可以吊裝，先在地面將標準節(jié)每6節(jié)連為一體，然后用塔機吊至連接點對接安裝。b、在逐節(jié)安裝過程中，必須注意導軌架的垂直度控制在千分之一范圍內(nèi)，同時可以通過附墻斜撐組合調(diào)節(jié)并固定。c、安裝標準節(jié)必須注意：擰緊所有標準節(jié)螺栓；安裝時絕對不允許

11、超過額定安裝載重量；嚴禁夜間作業(yè)。5、附墻架的安裝 a、根據(jù)此工地建筑物情況，按中心距與建筑物連接尺寸3.0m連接。b、把施工升降機雙籠開啟到適合安裝附墻架位置（9m范圍內(nèi)），本工程層高為2.9m，按每三層設置一道要求安裝好附墻架。c、附墻架與建筑物的固定，本工地采用在陽臺梁上穿孔，用8.8級強度20mm螺栓固定的方式進行安裝。d、安裝附墻架時必須要注意：擰緊所有螺栓，開口銷必須張開；附墻間距不得大于9m，最大懸臂不得超過7m。6、電纜導向裝置的安裝 a、當標準節(jié)安裝至一定高度（此工地安裝至約25米高度時），安裝好中間挑線架并固定好螺栓。b、在吊籠上安裝電纜托架，將動電纜線的一端接入吊籠接線端

12、上并固定，將動電纜的另一端接入外籠電源箱。c、安裝中間接線盒及靜電纜，將靜電纜的一端接入中間接線盒并將其固定在標準節(jié)上，每6米固定一次。d、取下外籠電源箱一端的動電纜，并將此端頭與中間接線盒處的靜電纜連接，并固定在挑線架上。e、拆下吊籠一端的動電纜，穿過電纜滑車并固定在電纜托架上，將電纜接入吊籠電源箱內(nèi)。f、將靜電纜另一端接入外籠電源箱內(nèi)。g、安裝電纜裝置必須注意事項：注意電纜的保護，防止劃破漏電電人現(xiàn)象；試運行電纜裝置的滑車是否正常；電纜滑車輪是否靈活，中間挑線架安裝位置是否合理，滑車輪導向是否正常。根據(jù)吊籠的運行高度安裝好電纜滑車導軌和電纜保護架。7、調(diào)試a、檢查各部連接是否可靠。b、傳動

13、小齒輪與傳動齒間隙是否合符使用標準。c、導輪間隙是否合符運行要求。d、限速器齒距是否合符運行條件，無異常。8、安全限位安裝及試運行 a、導軌架、附墻架按規(guī)定要求，安全逐節(jié)提升至施工樓層所需高度。b、在吊籠底部安裝好下限位碰鐵，使其在操作失效情況下能自動切斷電源。c、在所需導軌架高度上安裝防沖頂裝置，防止意外發(fā)生，同時必須保證上限位開關和極限開關同時有效。d、安裝好各門限位、外籠門及吊籠的機械聯(lián)鎖裝置，并確保所有裝置工作可靠。e、復查升降機的所有性能是否符合試運行要求，并且按使用說明書批示各潤滑部位進行潤滑。f、在吊籠頂部用上操作盒進行試運行，并逐層檢查附墻聯(lián)接是否可靠，電纜裝置是否運行正常，上

14、、下限位控制是否可靠，合理消除所有不安全隱患。、接料平臺的搭設1、接料臺設置采用48X3. 5mm鋼管前排為雙立桿，后排為單立桿搭設方式，接料臺大小具體根據(jù)施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結(jié)構(gòu)面平齊，外側(cè)略高內(nèi)側(cè)5cm，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。樓層挑架采用48鋼管懸挑，并采用12鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪50mm松木板，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm120mm。電梯防護門材料為方管，高度為1800mm，插銷在電梯側(cè)，門的里側(cè)用鋼絲網(wǎng)片封閉，字體為“注意安全，隨手關門”。采用室外落地式及懸挑式相關結(jié)合接料平臺具體做法參下圖：落地正面、側(cè)面構(gòu)造詳圖懸挑

15、正面、側(cè)面構(gòu)造詳圖安全防護門構(gòu)造示意圖落地式接料平臺計算書2、1參數(shù)信息:（1）.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 20.8 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1m，縱距La為1.25m，大小橫桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為 20.80 m；采用的鋼管類型為483.25；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 1.00；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；（2）.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:4.000 kN/m2；腳

16、手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；（3）.風荷載參數(shù)本工程地處山東省棗莊市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為0.232；（4）.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m):0.1176；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.036；腳手板鋪設總層數(shù):5；（5）.地基參數(shù)地基土類型:素回填土；地基承載

17、力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。2.2、大橫桿的計算:扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.036 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(3+1)=0.087 kN/m ；活荷載標準值: Q=41/(3+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.036+1.20.087=0.14

18、8 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1481.252+0.101.41.252 =0.237 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.252-0.1171.41.252 =-0.27

19、9 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.237106,0.279106)/4790=58.246 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.246 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求?。?）.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.036+0.087=0.123 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.12312504/(10

20、02.06105115000)+0.990112504/(1002.06105115000) = 1.106 mm；大橫桿的最大撓度 1.106 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1250/150 mm與10 mm，滿足要求！2.3、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.25 = 0.045 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.25/(3+1)=0.109

21、 kN；活荷載標準值：Q=411.25/(3+1) =1.250 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.045+0.109)+1.4 1.25 = 1.935 kN；小橫桿計算簡圖（2）.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03612/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/2Mpmax = 1.9351/2 = 0.968 kNm；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.973 kNm；最大應力計算值 =

22、M / W = 0.973106/4790=203.118 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =203.118 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求?。?）.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03610004/(3842.06105115000) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.045+0.109+1.25 = 1.404 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式

23、如下:pmax = 19Pl3/384EIpmax = 19 1404.2510003 /(384 2.06105115000) = 2.933 mm ；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.933 = 2.953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！2.4、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時

24、，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0361.253/2=0.067 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0361/2=0.018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.25/2=0.219 kN；活荷載標準值: Q = 411.25 /2 = 2.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.067+0.018+0.219)+1.42.5=3.865 kN；R 16.00 kN

25、,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （2.5）、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1176kN/m NG1 = 0.1176+(1.253/2)0.036/1.8020.80 = 3.224kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3551.25(1+0.3)/2 = 1.422 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1451.25/2 = 0.438 kN；(4)吊掛的安全設施荷

26、載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.2520.8 = 0.13 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.213 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 411.252/2 = 5 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.213+ 0.851.45= 12.206 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.25.213+1.45=13.256kN；2.6、

27、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.35 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.232；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.232 = 0.042 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0421.251.82/10 = 0.02 kNm

28、；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N = 12.206 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 13.256kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i

29、= 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.57 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12205.946/(0.188457)+20271.588/4790 = 146.3 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 146.3 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 13255.946/(0.188457)=154.29 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 154.29 N/mm2小于立桿

30、的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.7、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.989 kN；活荷載標準值：NQ = 5 kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值：Gk = 0.118 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=M

31、w / (1.40.85) = 0.02 /(1.4 0.85) = 0.017 kNm；Hs =( 0.1884.5710-4205103-(1.21.989+0.851.4(5+0.1884.571000.017/4.79)/(1.20.118)=63.151 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 63.151 /(1+0.00163.151)=59.4 m；H= 59.4 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =5

32、0 m。腳手架單立桿搭設高度為20.8m，小于H，滿足要求！2.8、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.232，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2320.35 = 0.052 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw =

33、1.4WkAw = 0.659 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.659 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 300/15.9的結(jié)果查表得到=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.659 Nf = 88.907,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.659小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足

34、要求！連墻件扣件連接示意圖2.9、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =61.03 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 12.206 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=61.03kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！3、懸挑式接料平臺的計算3.1、參數(shù)信息:（1）.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 19.4 m，立桿采用單

35、立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.25m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 3 根；采用的鋼管類型為483.25；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；（2）.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):4.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；（3）.風荷載參數(shù)本工程地處山東省棗莊市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為

36、0.214；（4）.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m):0.1176；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；（5）.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼管采用483.25鋼筋，其中建筑物外懸挑段長度1.4m，建筑物內(nèi)錨固段長度 3.1 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；（6）.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩

37、與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.3 m。3.2、大橫桿的計算:扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.036 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(3+1)=0.087 kN/m ；活荷載標準值: Q=41/(3+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.036+1.20.087=0.148 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=

38、1.4 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1481.252+0.101.41.252 =0.237 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.252-0.1171.41.252 =-0.279 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強

39、度驗算： =Max(0.237106,0.279106)/4790=58.246 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.246 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求?。?）.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.036+0.087=0.123 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.12312504/(1002.06105115000)+0.990112

40、504/(1002.06105115000) = 1.106 mm；大橫桿的最大撓度 1.106 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1250/150 mm與10 mm，滿足要求！3.3、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.25 = 0.045 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.25/(3+1)=0.109 kN；活荷載標準值：Q=411.25/(3+1

41、) =1.250 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.045+0.109)+1.4 1.25 = 1.935 kN；小橫桿計算簡圖（1）.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03612/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/2Mpmax = 1.9351/2 = 0.968 kNm；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.973 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.973106/4790=20

42、3.118 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =203.118 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求?。?）.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03610004/(3842.06105115000) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.045+0.109+1.25 = 1.404 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 19Pl3/384EIpma

43、x = 19 1404.2510003 /(384 2.06105115000) = 2.933 mm ；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.933 = 2.953 mm；小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！3.4、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計

44、值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0361.253/2=0.067 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0361/2=0.018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.25/2=0.219 kN；活荷載標準值: Q = 411.25 /2 = 2.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.067+0.018+0.219)+1.42.5=3.865 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 3.5、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值

45、包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1176kN/m NG1 = 0.1176+(1.253/2)0.036/1.8019.40 = 3.007kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3561.25(1+0.3)/2 = 1.706 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1461.25/2 = 0.525 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.2519.4 = 0.121 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG =

46、NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.359 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 411.252/2 = 5 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.359+ 0.851.45= 12.381 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.25.359+1.45=13.431kN；3.6、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500

47、09-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.35 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.251.82/10 = 0.019 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N = 12.381 kN；不考慮風荷載

48、時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 13.431kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.57 cm2；

49、立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12381.303/(0.188457)+18698.792/4790 = 148.013 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 148.013 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 13431.303/(0.188457)=156.331 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 156.331 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！3.7、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl

50、 = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.608 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.608 kN；連墻件承載力設計值按下

51、式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 300/15.9的結(jié)果查表得到=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.608 Ru17.112KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=17.112kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結(jié)構(gòu)設

52、計規(guī)范10.9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(171124/(3.142502) 1/2 =14.8mm；實際拉環(huán)選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。3.11、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.001kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215

53、N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 1/(3.142201.57)=0.01mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.001kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 11.873kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； f

54、cc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=11.873kN經(jīng)過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=11.87 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!施工升降機的拆卸1、拆卸前的準備場地勘察：要求清除影響拆裝施工升降機的現(xiàn)場空間障礙，拆除升降機內(nèi)外的所有臨時設施，保證升降機拆卸工作的順利進行。升降機拆卸前的零部件檢查：拆卸前對施工升降機的各部分機構(gòu)進行檢查。吊籠鋼結(jié)構(gòu)是否牢固可靠；鋼絲繩是否符合使用要求；電動機運轉(zhuǎn)是否正常；減速機傳動是否平穩(wěn)；傳動機構(gòu)是否平穩(wěn)無異聲；電機絕緣等級是否大于1兆歐；各限位器是否靈敏、有效。檢查合格后，方能進行拆卸施工升降機的工作。2、起重設備的配備：因此時塔吊已經(jīng)拆除，因此拆除施工升降機時，需配備一臺手動起重機，用電梯自帶抱桿拆除并放下標準節(jié)及附著等構(gòu)件。3、拆卸步驟：即安裝工作的反向操作，具體見使用說明書。六、升降機附著附著架是連接導軌