塔吊基礎(chǔ)施工方案-QTZ63QTZ40

1、可發(fā)科技一期新建廠房H區(qū)工程 塔吊基礎(chǔ)施工方案PAGE PAGE 65宿遷華夏建設(shè)（集團）工程有限公司 可發(fā)科技（宿遷）有限公司廠區(qū)一期工程H區(qū)塔吊基礎(chǔ)施工方案編制：審核：審批: 宿遷華夏建設(shè)（集團）工程有限公司二零一五年四月目錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc416351714 一、編制依據(jù) PAGEREF _Toc416351714 h 3 HYPERLINK l _Toc416351715 二、工程概況 PAGEREF _Toc416351715 h 3 HYPERLINK l _Toc416351716 1、基本概況 PAGEREF _Toc416351

2、716 h 3 HYPERLINK l _Toc416351717 2、地質(zhì)、水文資料 PAGEREF _Toc416351717 h 3 HYPERLINK l _Toc416351718 三、塔吊選型及技術(shù)性能指標 PAGEREF _Toc416351718 h 4 HYPERLINK l _Toc416351719 1、塔吊選型 PAGEREF _Toc416351719 h 4 HYPERLINK l _Toc416351720 2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù) PAGEREF _Toc416351720 h 4 HYPERLINK l _Toc416351721 四、土方開

3、挖及塔基施工 PAGEREF _Toc416351721 h 7 HYPERLINK l _Toc416351722 1、土方開挖 PAGEREF _Toc416351722 h 7 HYPERLINK l _Toc416351723 2、塔吊基礎(chǔ)施工 PAGEREF _Toc416351723 h 7 HYPERLINK l _Toc416351724 五、塔吊的變形觀察 PAGEREF _Toc416351724 h 7 HYPERLINK l _Toc416351725 六、接地裝置 PAGEREF _Toc416351725 h 7 HYPERLINK l _Toc416351726

4、七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗算（平面布置見總平圖） PAGEREF _Toc416351726 h 7 HYPERLINK l _Toc416351727 7.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺） PAGEREF _Toc416351727 h 7 HYPERLINK l _Toc416351728 7.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚) PAGEREF _Toc416351728 h 17 HYPERLINK l _Toc416351729 7.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.35m厚) PAGEREF _Toc416351729 h 26 HYPERLINK l _T

5、oc416351730 八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗算 PAGEREF _Toc416351730 h 35廠房塔吊基礎(chǔ)施工方案一、編制依據(jù)1、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-20122、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)程 JGJ46-20053、QTZ63塔式起重機使用說明書、QTZ40塔式起重機使用說明書4、工程現(xiàn)有圖紙5、 地質(zhì)勘探報告。二、工程概況1、基本概況可發(fā)科技(宿遷)有限公司廠區(qū)一期新建工程(H區(qū))位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以東、五指山路以西，場地占地面積131278.89,總建筑面積261031.73平方米。本工程共由12棟單體廠房，11棟附屬用房組成。本工程建設(shè)

6、單位是可發(fā)科技(宿遷)有限公司,監(jiān)理單位是宿遷市建設(shè)工程監(jiān)理咨詢中心有限公司，總承包單位是宿遷華夏建設(shè)(集團)工程有限公司，工程開工日期為2015年3月21日.為了加快施工進度,提高垂直運輸效率，本工程擬選用18臺QTZ63塔吊(三種型號)，二臺QTZ40塔吊（一種型號）。2、地質(zhì)、水文資料地耐力允許值：根據(jù)勘探報告各層土的平均厚度見地勘報告,地基承載力見下表三、塔吊選型及技術(shù)性能指標1、塔吊選型由于本工程廠房南北向較長(160m長),東西向為48m,但樓層高度不高.結(jié)合現(xiàn)場實際情況以及本工程工期要求為平行施工，本工程設(shè)置18臺QTZ63塔式起重機。考慮到塔吊的利用率，本工程選用臂長為55m長

7、，高度根據(jù)樓層高度不同分別設(shè)置高度在28m-35m。2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技術(shù)參數(shù)2.1、QTZ63塔機為水平起重臂、小車變幅，該機的特色有：2.1.1.性能參數(shù)及技術(shù)指標國內(nèi)領(lǐng)先，最大工作幅度55m，最大起重量為6t。2.2.2.該機有地下澆注基礎(chǔ)固定式、底架固定獨立式、外墻附著等工作方式，適用各種不同的施工對象，獨立式的起升高度為28m，附著式的起升高度為120m。該機主要特點如下：2.1.3、塔機的自身加節(jié)采用液壓頂升,使塔身能隨著建筑物高度的升高而升高，塔機的起重性能在各種高度下保持不變。2.1.4、剛性雙拉桿懸掛大幅度起重臂，起重臂剛度好，自重輕，斷面小，風阻小，外形美觀

8、，長度有幾種變化，滿足不同施工要求；2.1.5、安全裝置具有起高限制器、變幅小車行程限位器、力矩限制器、起重量限制器裝置等安全保護裝置，可保證工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技術(shù)參數(shù) 2.3、QTZ40塔吊主要技術(shù)參數(shù) 部件單位參數(shù)公稱起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的額定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度獨立式M28附著式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.75最大起重量T122244轉(zhuǎn)速R/min0.375/0.75變速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整機重量T18.8最大回轉(zhuǎn)半徑M4

9、2.94后臂回轉(zhuǎn)半徑M10.733最大工作風速M/s20爬升風速M/s13工作環(huán)境溫度-20+40四、土方開挖及塔基施工1、土方開挖本工程基礎(chǔ)開挖過程中，進行塔吊位置確定，考慮到基坑的開挖深度以及放坡要求,因此各棟樓塔吊基礎(chǔ)中心距承臺外邊線距離確保在5m范圍以外，位置詳見總平面布置圖。2、塔吊基礎(chǔ)施工2.1、樓塔吊基礎(chǔ)根據(jù)塔吊基礎(chǔ)圖施工,塔基上表面要求平整，其最大誤差5mm。2.2、塔吊基礎(chǔ)周邊預留集水坑，并做好排水溝，便于基礎(chǔ)排水工作。五、塔吊的變形觀察塔吊在安裝完及安裝后每星期進行一次垂直度觀測，并做好垂直度觀測記錄；在每次大風或連續(xù)大雨后應對塔吊的垂直度、基礎(chǔ)標高等作全面觀測，發(fā)現(xiàn)問題及

10、時與項目技術(shù)部及安全部聯(lián)系解決。六、接地裝置塔機避雷針的接地和保護接地采用-40*3鍍鋅扁鐵，利用48鋼管打入地下（埋深至少3米），扁鐵與鋼管及塔身的連接采用焊接，要求塔吊的接地電阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋驗算（平面布置見總平圖）7.1、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書（1m厚承臺）計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬

11、度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kNm)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89

12、水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504三、基礎(chǔ)驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)布置圖.dwg 基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN

13、/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=66(125+2.819)=2815.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載

14、設(shè)計值：G=1.35Gk=1.352815.2=3800.52kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+6

15、2)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=64.536kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.49

16、7kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(66)=91.017kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=91.017kPafa=100kPa滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=117.497kPa1.2fa=1.2100=120kPa滿足要求！ 5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1000-(40+25/2)=948mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36

17、.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.567kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.000)/36.000)=-8.

18、567kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.000)/36.000)=43.172kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.172/6.000=27.342kN/m2基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=3

19、5.257(6-1.6)6/2=465.393kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kN X軸方向抗剪： h0/l=948/6000=0.1584 0.25cfclh0=0.25116.76000948=23747.4kNVx=465.393kN滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=948/6000=0.1584 0.25cfcbh0=0.25116.76000948=23747.4kNVy=465.393kN滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-

20、pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(91.017-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=24.22kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPafaz=329.5kPa滿足要求！ 7、地基變形驗算傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-2

21、0|/5000=00.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 25200基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 25200 1、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.2576/8=511.932kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 1=1-(1-2S1)

22、0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1805，bh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=15209mm2A1=8532mm2滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=511.932106/(116.760009482)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-

23、2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=511.932106/(0.997948300)=1805mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1805，lh0)=max(1805，0.00156000948)=8532mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=15209mm2A2=8532mm2滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=15209mm20.5AS1=0.515209=7605mm2滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=15209mm20.5AS2=0.515209=7605mm2滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接

24、筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)配筋圖.dwg 基礎(chǔ)配筋圖7.2、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.5m厚)計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值

25、Fk1(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kNm)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩

26、設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504三、基礎(chǔ)驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)布置圖.dwg 基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.5基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)1

27、9基礎(chǔ)混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=66(1.525+2.819)=3265.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.353265.2=4408.02kN荷載效

28、應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=

29、674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=77.036kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(4

30、61.4+3265.2)/(66)=103.517kN/m2 4、基礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=98.217kPafa=100kPa (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=118.932kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1500-(40+20/2)=1450mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/

31、m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.500)/36.000)=43.468kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.500)/36.000)=-8.863kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.

32、400/36.000+(674.077+15.7731.500)/36.000)=43.468kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.468/6.000=27.529kN/m2基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kN Vy=|py|(l-B)b/2=35

33、.499(6-1.6)6/2=468.581kN X軸方向抗剪： h0/l=1450/6000=0.2424 0.25cfclh0=0.25116.760001450=36322.5kNVx=468.581kN滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1450/6000=0.2424 0.25cfcbh0=0.25116.760001450=36322.5kNVy=468.581kN滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(103.517-28.5

34、)/(6+25tan20)(6+25tan20)=29.063kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz=329.5kPa滿足要求！ 7、地基變形驗算傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋H

35、RB335 20180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 20180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 20180 1、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4996/8=515.439kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=515.439106/(116.7600014502)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=

36、1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1186，bh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=13450mm2A1=13050mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=515.439106/(116.7600014502)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy

37、2)=515.439106/(0.9991450300)=1186mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1186，lh0)=max(1186，0.001560001450)=13050mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=13450mm2A2=13050mm2 (3)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=10781mm20.5AS1=0.510781=5390mm2滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=10781mm20.5AS2=0.510781=5390mm2滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖 HYPERLI

38、NK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)配筋圖.dwg 基礎(chǔ)配筋圖7.3、6*6m矩形板式基礎(chǔ)計算書(1.35m厚)計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值

39、Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩標準值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kNm)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.356081豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工

40、作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504三、基礎(chǔ)驗算 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)布置圖.dwg 基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m)1.35基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重c(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)2.8基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度(mm)40地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值f

41、a(kPa)100軟弱下臥層基礎(chǔ)底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)329.5地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=66(1.3525+2.819)=3130.2kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.353130.2=4225.77kN荷載效應標準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： Mk=674.077kNm

42、Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷載效應基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力： M=910.004kNm Fv=Fv/1.2=25.551/1.2=21.293kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=674.0776/(62+62)0.5=476.644kNm 1、

43、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。 2、基礎(chǔ)底面壓力計算 Pkmin=73.286kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa 3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m2 4、基

44、礎(chǔ)底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=100.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=99.767kPafa=100kPa滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=117.247kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-=1350-(40+18/2)=1301mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=

45、1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.350)/36.000)=43.379kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000-(674.077+15.7731.350)/36.000)=-8.774kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/36.000+(674.077+15.7731.3

46、50)/36.000)=43.379kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m2基底平均壓力設(shè)計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa基礎(chǔ)所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=35.426(6-1.6)6/2=467.624kN Vy=|py|(l-B)b/2=35.426(6-1.6)6/2=467.624kN X軸方向

47、抗剪： h0/l=1301/6000=0.2174 0.25cfclh0=0.25116.760001301=32590.05kNVx=467.624kN滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1301/6000=0.2174 0.25cfcbh0=0.25116.760001301=32590.05kNVy=467.624kN滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(66(99.767-28.5)/(6+25tan20)(6+25tan20)=27.

48、61kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=27.61+95=122.61kPafaz=329.5kPa滿足要求！ 7、地基變形驗算傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)底部短向配筋HRB335 18180

49、基礎(chǔ)頂部長向配筋HRB335 18180基礎(chǔ)頂部短向配筋HRB335 18180 1、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm基礎(chǔ)Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)235.4266/8=514.387kNm 2、基礎(chǔ)配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=514.387106/(116.7600013012)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy

50、1)=514.387106/(0.9981301300)=1320mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A1=max(1320，bh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2基礎(chǔ)底長向?qū)嶋H配筋：As1=12932mm2A1=11709mm2 (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=514.387106/(116.7600013012)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=514.387106/(0.9981301300)=13

51、20mm2基礎(chǔ)底需要配筋：A2=max(1320，lh0)=max(1320，0.001560001301)=11709mm2基礎(chǔ)底短向?qū)嶋H配筋：AS2=11832mm2A2=11709mm2 (3)、頂面長向配筋面積基礎(chǔ)頂長向?qū)嶋H配筋：AS3=8732mm20.5AS1=0.58732=4366mm2滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積基礎(chǔ)頂短向?qū)嶋H配筋：AS4=8732mm20.5AS2=0.58732=4366mm2滿足要求！ (5)、基礎(chǔ)豎向連接筋配筋面積基礎(chǔ)豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)配筋

52、圖.dwg 基礎(chǔ)配筋圖八、QTZ40塔吊基礎(chǔ)配筋驗算十字梁式基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ40塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)28塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)31塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)441.4水平荷載標準值Fvk(kN)18.927傾覆力矩

53、標準值Mk(kNm)674.077非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk(kN)45.246傾覆力矩標準值Mk(kNm)615.929 2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35FQk1.354054豎向荷載設(shè)計值F(kN)541.89+54595.89水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.92725.551傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35674.077910.004非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.8

54、9水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk1.3545.24661.082傾覆力矩設(shè)計值M(kNm)1.35Mk1.35615.929831.504三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置十字梁長b(m)6.2十字梁寬l(m)1.4加腋部分寬度a(m)1基礎(chǔ)梁高度h(m)1.25基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C35基礎(chǔ)混凝土自重C(kN/m3)25基礎(chǔ)上部覆土厚度h(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重度(kN/m3)19基礎(chǔ)混凝土保護層厚度(mm)40地基屬性地基承載力特征值fak(kPa)100基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎(chǔ)底面以下的土的重度(kN/m )20基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度m(kN/m3)19.3基礎(chǔ)埋

55、置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)130.88軟弱下臥層軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)222.64地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端沉降量S1(mm)30基礎(chǔ)傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度b(mm)20000 HYPERLINK file:/D:PINMINGCSC2014OutPut基礎(chǔ)布置圖.dwg 基礎(chǔ)布置圖（見總平面布置圖）基礎(chǔ)底面積：A=2bl-l2+2a2=26.21.4-1.42+212=17.4m2基礎(chǔ)中一條形基礎(chǔ)底面積：A0=bl+2(a+l)a=6.21.4+2(1+1.4)1=13.48m2基礎(chǔ)及其上土的

56、自重荷載標準值： Gk=AhC=17.41.2525=543.75kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35543.75=734.062kN 1、偏心距驗算條形基礎(chǔ)的豎向荷載標準值： Fk=(Fk+Gk)A0/A=(441.4+543.75)13.48/17.4=763.208kN F=(F+G)A0/A=(595.89+734.062)13.48/17.4=1030.331kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(674.077+18.9271.25)/763.208=0.914mb/4=6.2/4=1.55m滿足要求！ 2、基礎(chǔ)偏心荷載作用應力 (1)、荷載效應標準組合時，

57、基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 e=0.914mb/6=6.2/6=1.033m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.46.23/12+211.43/12+414/36+12/2(1/3+1.4/2)2=30.509基礎(chǔ)底面抵抗矩：W=I/(b/2)=30.509/(6.2/2)=9.842m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=763.208/13.48-(674.077+18.9271.25)/9.842=-14.279kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=763.208/13.48+(674.077+18.9271.25)/9.842=127.514kPa (2)、荷載效應基本組合時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=1030.331/13.48-(910.004+25.5511.25)/9.842=-19.276kPa Pmax= F/A0+(M+FVh)/W=1030.331/13.48+(910.004+25.5511.25)/9.842=172.145kPa