浮法厚玻璃退火

1、浮法厚玻璃退火之淺見浮法厚玻璃的退火要比中厚玻璃退火的難度大很多。因 為玻璃在退火中產(chǎn)生的永久應(yīng)力值與其厚度平方成正比，越 厚退火的難度越大。在生產(chǎn)厚玻前，首先應(yīng)根據(jù)所允許的最 大應(yīng)力值，再確定該種厚度玻璃設(shè)定的應(yīng)力值，此應(yīng)力值必 須小于所能允許的最大永久應(yīng)力值。根據(jù)退火窯的長度及玻 璃退火上下限的溫差，計(jì)算出退火窯的降溫速度（C/m ）, 依據(jù)永久應(yīng)力值計(jì)算公式，按已知玻璃厚度及降溫速度（C /m ）,可計(jì)算出該種厚度玻璃允許的拉引速度，也不難計(jì)算 出拉引量（t/d ）o浮法厚玻璃的退火溫度制度必須合理，否則掰邊、切裁 困難，還可能出現(xiàn)橫切白渣，甚至炸裂。出現(xiàn)橫切白渣，可 以認(rèn)為是由于B區(qū)降

2、溫速度太快所致，只要降低B區(qū)降溫速 度（經(jīng)過計(jì)算，適當(dāng)降低A區(qū)出口溫度或提高B區(qū)出口溫度 或降低拉引速度）,使永久應(yīng)力值降低就會(huì)解決。應(yīng)特別注 意退火窯的橫向溫度差，玻璃的厚度不同，生產(chǎn)方法不同， 橫向溫差設(shè)置也不盡相同，玻璃越厚A、B區(qū)的橫向溫差設(shè) 置越小，C區(qū)之后則越大。反之則相反，即玻璃越薄，A、B 區(qū)邊部較中部溫度設(shè)置的越低，橫向溫差越大，C區(qū)之后橫向溫差應(yīng)越小。采用拉邊機(jī)法生產(chǎn)厚玻璃時(shí)，A區(qū)邊部溫度 較中部可低21左右或相等，B區(qū)邊部與中部可相同，C區(qū) 可高于中部3 5C ,以后各區(qū)亦應(yīng)邊部稍高于中部；采用 擋墻法生產(chǎn)時(shí)，A、B區(qū)邊部較中部橫向溫差設(shè)置應(yīng)大一些, C區(qū)及以后各區(qū)橫向溫

3、差就應(yīng)小一些。因?yàn)橛美厵C(jī)法比用 擋墻法生產(chǎn)的浮法厚玻璃，邊部較中部薄很多，散熱就較快。在生產(chǎn)中若出現(xiàn)縱炸或橫炸，多是由Ret、F區(qū)橫向溫差 及降溫不合理引起的，Ret區(qū)的降溫速度主要決定于風(fēng)量的 大小，風(fēng)溫雖然也有影響，但遠(yuǎn)小于風(fēng)量。若發(fā)生縱向炸裂 應(yīng)提高Ret、F區(qū)玻璃帶邊部的溫度或降低其中部溫度，即 減少邊部的風(fēng)量,降低冷卻強(qiáng)度,增加中部的風(fēng)量,提高冷 卻強(qiáng)度；橫向炸裂與縱向炸裂的處理方法正好相反。應(yīng)指出, 掉邊和劈邊同橫向炸裂的性質(zhì)是相同的，都是由于邊部壓應(yīng) 力過大引起的，只是玻璃帶發(fā)生劈邊或掉邊是因某一側(cè)壓應(yīng) 力過大所致，那一側(cè)壓應(yīng)力過大，就發(fā)生在那一側(cè)。那一側(cè) 發(fā)生劈邊或掉邊就增加

4、那一側(cè)的風(fēng)量，提高其冷卻強(qiáng)度?？v向炸裂，基本是在玻璃帶中部，將它分成兩片，并向 退火窯內(nèi)延伸，這是由于邊部張應(yīng)力過大引起的。在處理玻 璃帶炸裂時(shí)，必須準(zhǔn)確判斷是縱向炸裂，還是劈邊或掉邊，因?yàn)樗鼈兊奶幚矸椒ㄇ∏∠喾?，如果判斷錯(cuò)誤，問題不但解 決不了，反而會(huì)變得更為嚴(yán)重，有經(jīng)驗(yàn)的工人很快就會(huì)處理 好。在操作時(shí)應(yīng)特別注意，絕不能大開大關(guān)風(fēng)量，否則有可 能縱炸解決了又出現(xiàn)橫炸；橫炸、劈邊、掉邊解決了又出現(xiàn) 縱炸。因此，必須精心操作，橫向溫差控制要合理。退火窯 A、B、C區(qū)縱向及橫向溫度制度的確定及控制比Ret、F 區(qū)要容易一些，因?yàn)檫@三個(gè)區(qū)有縱向也有橫向的溫度顯示及 自動(dòng)控制，Ret區(qū)只有風(fēng)溫顯示，即

5、沒有空間介質(zhì)的也沒有 橫向的溫度顯示，而F區(qū)全憑工人的判斷及經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行操作。生產(chǎn)浮法厚玻璃時(shí)，采用燒邊火的方法來提高玻璃帶邊 部的溫度，以防止炸裂，解決不易切裁、掰邊難的問題。雖 然有的生產(chǎn)廠應(yīng)用了這種方法，但不是理想方法。燒邊火會(huì) 造成玻璃帶局部溫度較高，使溫度分布不均勻，也不易掌握 好，又增加了不安全因素，對(duì)環(huán)境也無益處。它解決不了玻 璃退火的實(shí)際質(zhì)量問題。萍鄉(xiāng)浮法玻璃廠在試生產(chǎn)12 mm厚度浮法玻璃前廠、 車間、科室領(lǐng)導(dǎo)及有關(guān)工程技術(shù)人員、退火工一起多次進(jìn)行 認(rèn)真分析、研究，根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)條件，制定了切實(shí)可行的溫 度制度，在沒有燒邊火的情況下，連續(xù)生產(chǎn)出3.05m X2.44ml2mm厚度的

6、浮法玻璃，切裁、掰邊均很好， 不但沒出現(xiàn)橫切白渣，而且切口整齊、光滑，較好地解決了 退火質(zhì)量問題。退火窯為冷風(fēng)逆流工藝，各區(qū)長度(m): A區(qū)10.8 , B 區(qū)21 , C區(qū)12 , Ret區(qū)2X7.2, F區(qū)15。各區(qū)出口 空間溫度(C), A區(qū)528529,邊部同中部;B區(qū) 4 5 54 5 7，邊部低中部23 ;(：區(qū)350355 , 邊部高中部5左右。Ret1區(qū)140 ; Ret2區(qū)100 ;(風(fēng) 溫1各區(qū)的降溫速度(C/min): A區(qū) 14.67 ( 5.6C/m ); B區(qū)7.8 5 ( 3C/m ); C區(qū) 14.3 9 ( 5. 5C/m );因C 區(qū)板下溫度降不下來。永久

7、應(yīng)力值約5 0 nm/cm ,滿足了 浮法1 2 mm玻璃對(duì)永久應(yīng)力值的要求。因?yàn)镃區(qū)出口溫度 太高，若Ret區(qū)冷卻強(qiáng)度過大，降溫速度過快，可能在玻璃 強(qiáng)度最低的2 0 03 0 0 C位置發(fā)生較嚴(yán)重的炸裂，應(yīng)適 當(dāng)提高Ret區(qū)的溫度，用降低Ret、F區(qū)冷卻強(qiáng)度的方法來 解決。因玻璃帶溫度過高，給后面工序會(huì)帶來一些困難。還 是應(yīng)將C區(qū)的出口溫度控制在合理的范圍之內(nèi)，徹底解決問 題是必要的。退火窯為冷風(fēng)順流工藝，較逆流合理，各區(qū)長度（m）: A區(qū)10.8,B區(qū)24, C區(qū)15。生產(chǎn)12mm浮法玻璃使用的 浮法玻璃的退火一文中的溫度制度，拉引速度可提高， 拉引量達(dá)400t/d應(yīng)無問題，對(duì)400t/

8、d生產(chǎn)線而言，退火 溫度制度稍做調(diào)整，可以達(dá)到中厚玻璃的拉引量，拉引速度 可提高到170m/h或稍高。生產(chǎn)15、19mm厚度的浮法玻璃時(shí)，浮法玻璃最大的 允許永久應(yīng)力值是65nm/cm ,若設(shè)定永久應(yīng)力值為55、 56nm/cm,依據(jù)永久應(yīng)力計(jì)算公式計(jì)算結(jié)果,允許的降溫速 度分別為5.869C/min和3.571C/min，拉引速度是 128m/h和82m/ho退火窯的玻璃帶出口溫度（C）設(shè)定為 A區(qū)546 , B區(qū)480 , C區(qū)380 ;降溫速度（C/M ）: A區(qū) 5.4633區(qū)2.75 , C區(qū)6.6O用拉邊機(jī)法生產(chǎn)15mm厚浮法 玻璃的拉引量約為390t/d用擋墻法約為362t/d,19mm約 為296t/do可見，允許的降溫速度才是主要因素，這也就 是在制定退火窯溫度制度時(shí)，首先確定拉引速度而不是拉引 量的原因。為了提高拉引量，解決退火窯長度不足（特別是B區(qū)） 的問題，退火溫度上限