蒸汽動力系統(tǒng)模型建立及評估優(yōu)化項目技術(shù)報告

1、PAGE 47蒸汽動力系統(tǒng)模型建立及評估優(yōu)化技術(shù)報告福建省龍龍巖金葉葉復(fù)烤有有限責(zé)任任公司20166年12月目錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc354868846 一、項目目背景及及意義33 HYPERLINK l _Toc354868847 二、項目目主要研研究內(nèi)容容4 HYPERLINK l _Toc354868849 三、技術(shù)術(shù)路線及及技術(shù)關(guān)關(guān)鍵4 HYPERLINK l _Toc354868850 四、項目目主要經(jīng)經(jīng)濟技術(shù)術(shù)指標(biāo)55 HYPERLINK l _Toc354868851 五、結(jié)果果與分析析5 HYPERLINK l _Toc35486885

2、2 （一）蒸蒸汽動力力系統(tǒng)系系統(tǒng)模擬擬可行性性分析55 HYPERLINK l _Toc354868853 1蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)系統(tǒng)模模擬方法法研究55 HYPERLINK l _Toc354868854 2蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)圖像模模型研究究與建立立73蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)數(shù)學(xué)模模型研究究與建立立16 HYPERLINK l _Toc354868856 （二）蒸蒸汽動力力系統(tǒng)評評估方法法建立與與應(yīng)用119 HYPERLINK l _Toc354868857 1蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估方方法建立立19 HYPERLINK l _Toc354868858 2蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估優(yōu)優(yōu)化20 HYPERLINK

3、l _Toc354869010 六、結(jié)論論37 HYPERLINK l _Toc354869011 七、創(chuàng)新新點37項目背景景及意義義公司現(xiàn)有有兩臺220T/H循環(huán)環(huán)流化床床鍋爐,產(chǎn)生的的蒸汽主主要作為為熱源來來完成生生產(chǎn)中所所需要的的真空回回潮、潤潤葉、片片煙復(fù)烤烤和梗復(fù)復(fù)烤等工工序的各各種加熱熱過程。根據(jù)公公司20015年年度用能能情況統(tǒng)統(tǒng)計，蒸蒸汽動力力系統(tǒng)是是公司能能量流最最大的交交換平臺臺，貫穿穿于蒸汽汽的產(chǎn)生生、輸送送、使用用、回收收等環(huán)節(jié)節(jié)，面廣廣點多，環(huán)環(huán)相相扣，因因此如何何快速、準(zhǔn)確、有效掌掌握蒸汽汽動力系系統(tǒng)運行行狀況，提高其其運行效效率是公公司節(jié)能能降耗的的關(guān)鍵點點。我們

4、知道道，蒸汽汽熱力系系統(tǒng)是由由蒸汽轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換系統(tǒng)統(tǒng)(鍋爐)、輸送送系統(tǒng)(供汽管管網(wǎng))、利用用系統(tǒng)(用汽設(shè)設(shè)備)及蒸汽汽余熱(冷凝水水、乏汽汽等)回收系系統(tǒng)共同同組成。但由于于蒸汽是是在密閉閉的空間間內(nèi)流動動，且具具有專業(yè)業(yè)性強、輸送線線長、用用汽點多多等特點點，造成成蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)在運行行過程中中存在諸諸多“盲盲點”。一是公公司蒸汽汽動力系系統(tǒng)僅有有總體流流向示意意圖，缺缺乏系統(tǒng)統(tǒng)能流圖圖、用汽汽設(shè)備能能流圖等等，對系系統(tǒng)內(nèi)能能量流動動不明確確，導(dǎo)致致部分作作業(yè)人員員對蒸汽汽回路不不熟悉，容易引引起誤操操作；二二是未建建立蒸汽汽動力系系統(tǒng)配置置清單，維修人人員對系系統(tǒng)配置置數(shù)量、具體位位置、使使

5、用壽命命等基礎(chǔ)礎(chǔ)技術(shù)信信息不明明確，系系統(tǒng)出現(xiàn)現(xiàn)故障時時，維修修作業(yè)較較多采用用直接更更換配件件方式，未能從從整個蒸蒸汽動力力系統(tǒng)分分析可能能存在問問題，從從而無法法從根本本上解決決問題；三是公公司將于于20117年啟啟用燃?xì)鈿忮仩t，噸蒸汽汽成本進進一步上上升，未未建立蒸蒸汽動力力系統(tǒng)評評估方法法，不利利于有效效挖掘系系統(tǒng)節(jié)能能潛力、提高系系統(tǒng)運行行效率和和節(jié)約系系統(tǒng)運行行成本?；趯嶋H際蒸汽網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)建立立蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模型，可以將將分散的的蒸汽管管線、產(chǎn)產(chǎn)/用汽設(shè)設(shè)備、減減溫減壓壓系統(tǒng)和和冷凝水水系統(tǒng)等等蒸汽管管網(wǎng)內(nèi)設(shè)設(shè)備進行行集成，完成物物料及熱熱力學(xué)的的平衡，實現(xiàn)對對蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)的模

6、擬擬，明晰晰現(xiàn)場作作業(yè)層面面，優(yōu)化化系統(tǒng)操操作，提提高系統(tǒng)統(tǒng)運行效效率；通通過運行行和分析析模型，建立蒸蒸汽動力力系統(tǒng)評評估方法法，可以以直觀地地了解蒸蒸汽系統(tǒng)統(tǒng)的運行行情況、了解全全部放空空點及總總的放空空流量，通過運運行模型型，了解解鍋爐、用汽設(shè)設(shè)備的熱熱負(fù)荷及及運行效效率等多多項性能能，對特特定案例例進行運運行分析析，對案案例效果果進行評評估，從從而深度度挖掘系系統(tǒng)節(jié)能能潛力，對今后后的節(jié)能能改造提提出改進進建議和和解決方方案。項目主要要研究內(nèi)內(nèi)容1、構(gòu)建建蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模型：蒸汽動力力系統(tǒng)模模型由圖圖像模型型和數(shù)學(xué)學(xué)模型構(gòu)構(gòu)成，主主要從繪繪制蒸汽汽動力系系統(tǒng)、用用能設(shè)備備能流圖圖，編

7、制制蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)配置（疏水閥閥）清單單和設(shè)計計系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型型三個方方面構(gòu)建建蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模型。2、建立立蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估方方法：根據(jù)蒸汽汽動力系系統(tǒng)模型型，結(jié)合合系統(tǒng)設(shè)設(shè)計、運運行控制制、維護護保養(yǎng)等等多個方方面建立立蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估方方法，科科學(xué)合理理評估系系統(tǒng)現(xiàn)狀狀，發(fā)現(xiàn)現(xiàn)系統(tǒng)存存在缺陷陷和不足足，提出出節(jié)能改改造改進進建議和和解決方方案。技術(shù)路線線及技術(shù)術(shù)關(guān)鍵1、技術(shù)術(shù)路線蒸汽動力系統(tǒng)模型模型建立及評估優(yōu)化蒸汽動力系統(tǒng)模擬可行性分析蒸汽動力系統(tǒng)評估方法建立蒸汽動力系統(tǒng)模型建立數(shù)學(xué)模型建立圖像模型建立現(xiàn)場查看系統(tǒng)模擬改進建議解決方案系統(tǒng)、設(shè)備能流圖系統(tǒng)配置清單2、技術(shù)術(shù)關(guān)

8、鍵2.1 蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模擬方方法研究究，確定定蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模擬方方法。2.2 蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)數(shù)學(xué)模模型設(shè)計計，繪制制用能設(shè)設(shè)備能流流圖，編編制蒸汽汽動力系系統(tǒng)配置置（疏水水閥）清清單，完完成蒸汽汽動力系系統(tǒng)模型型建立。2.3 蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估方方法建立立，開展展系統(tǒng)評評估，提提出改進進建議和和解決方方案。項目主要要經(jīng)濟技技術(shù)指標(biāo)標(biāo)1、建立立一套蒸蒸汽動力力系統(tǒng)模模型和評評估方法法，直觀觀系統(tǒng)運運行現(xiàn)狀狀，提高高作業(yè)效效率。2、通過過進行蒸蒸汽動力力系統(tǒng)評評估，提提出35個節(jié)能能改進建建議和解解決方案案。3、通過過理論分分析，節(jié)節(jié)約5%能源使使用量。結(jié)果與分分析蒸汽動力力系統(tǒng)模模擬

9、可行行性分析析隨著世界界范圍內(nèi)內(nèi)能源危危機的出出現(xiàn)，如如何有效效利用能能源已經(jīng)經(jīng)成為現(xiàn)現(xiàn)代工業(yè)業(yè)生產(chǎn)的的一個重重要課題題。蒸汽汽動力系系統(tǒng)是過過程工業(yè)業(yè)企業(yè)的的重要組組成部分分, 其設(shè)設(shè)計水平平、運行行和控制制性能對對過程工工業(yè)的能能量利用用效率和和經(jīng)濟性性具有重重要影響響, 在過過去的 30 多年里里, 蒸汽汽動力系系統(tǒng)的研研究一直直是國內(nèi)內(nèi)外學(xué)者者研究的的熱點。近年來來，國內(nèi)內(nèi)許多大大型的石石化企業(yè)業(yè)對其蒸蒸汽動力力系統(tǒng)開開展建模模研究和和系統(tǒng)優(yōu)優(yōu)化，取取得了一一定效益益。因此此，如何何學(xué)習(xí)借借鑒石化化企業(yè)建建模經(jīng)驗驗，結(jié)合合公司蒸蒸汽動力力系統(tǒng)實實際，科科學(xué)建立立蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模型是是

10、一個值值得進一一步研究究的課題題。本項目通通過對蒸蒸汽動力力系統(tǒng)的的模擬，旨在為為明晰現(xiàn)現(xiàn)場作業(yè)業(yè)層面提提供基礎(chǔ)礎(chǔ)資料，為優(yōu)化化系統(tǒng)操操作，提提高系統(tǒng)統(tǒng)運行效效率提供供理論依依據(jù)，達達到蒸汽汽動力系系統(tǒng)經(jīng)濟濟可靠運運行的目目的。蒸汽動力力系統(tǒng)模模擬方法法研究蒸汽動力力系統(tǒng)是是一種過過程系統(tǒng)統(tǒng)，過程程系統(tǒng)主主要有三三種基本本模擬方方法：序序貫?zāi)K塊法、面面向方程程法和聯(lián)聯(lián)立模塊塊法。序貫?zāi)K塊法序貫?zāi)K塊法是目目前最常常用的流流程模擬擬方法，其模擬擬方式是是按照由由各種單單元模塊塊組成的的過程系系統(tǒng)的結(jié)結(jié)構(gòu)，序序貫的對對各單元元模塊進進行計算算，從而而完成該該過程系系統(tǒng)的模模擬計算算。序貫?zāi)K塊

11、法的優(yōu)優(yōu)點主要要有：與實際際過程的的直觀聯(lián)聯(lián)系強；模擬系系統(tǒng)軟件件的建立立、維護護和擴充充都很方方便，易易于通用用化；計算出出錯時易易于診斷斷出錯位位置。序序貫?zāi)K塊法的主主要缺點點是計算算效率低低，不適適合動態(tài)態(tài)連續(xù)運運行模擬擬。面向方程程法面向方程程法是將將整個流流程的各各個單元元過程的的數(shù)學(xué)模模型方程程組聯(lián)立立成一個個大型總總體方程程組，然然后一次次同時求求解的模模擬方法法。面向方程程法的優(yōu)優(yōu)點是各各種約束束條件方方程循環(huán)環(huán)流的迭迭代計算算不再存存在，因因而計算算速度大大為提高高。但由由于復(fù)雜雜流程的的整體數(shù)數(shù)學(xué)模型型涉及大大量的非非線性方方程組，而這種種大型非非線性方方程組的的解算方方

12、法尚欠欠成熟，往往難難以保證證求解成成功。聯(lián)立模塊塊法聯(lián)立模塊塊法是介介于序貫貫?zāi)K法法和面向向方程法法之間的的一種模模擬方法法。與序序貫?zāi)M擬法相比比，在求求解設(shè)計計型、優(yōu)優(yōu)化型問問題時，具有更更大的靈靈活性和和較高的的計算效效率；與與聯(lián)立方方程法相相比，由由于它只只流程水水平的簡簡化方程程組，因因而能處處理更大大規(guī)模的的問題。但該方方法需先先建立簡簡化模型型，需通通過多次次嚴(yán)格模模型對其其進行修修正。研究確定定模擬方方法公司蒸汽汽動力系系統(tǒng)涉及及鍋爐、蒸汽管管路、真真空回潮潮機、潤潤葉機、復(fù)烤機機和冷凝凝水回收收系統(tǒng)等等，運行行工況較較為穩(wěn)定定，流程程較為明明確，易易于劃分分。本項項目蒸汽

13、汽動力系系統(tǒng)模擬擬目的是是建立系系統(tǒng)靜態(tài)態(tài)模型，了解蒸蒸汽動力力系統(tǒng)能能源分布布，對特特定問題題進行分分析，尋尋找系統(tǒng)統(tǒng)優(yōu)化空空間。綜綜上三種種模擬方方法，決決定采用用序貫?zāi)ＤK法，具有流流程明確確，關(guān)聯(lián)聯(lián)性強，易于發(fā)發(fā)現(xiàn)問題題等優(yōu)點點，有利利于系統(tǒng)統(tǒng)有效真真實的模模擬。蒸汽動力力系統(tǒng)圖圖像模型型研究與與建立蒸汽動力力系統(tǒng)圖圖像模型型主要由由系統(tǒng)流流程圖和和配置清清單構(gòu)成成，圖像像模型是是蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)模型的的重要組組成部分分，目的的是明確確系統(tǒng)流流程，清清晰現(xiàn)場場作業(yè)，為系統(tǒng)統(tǒng)數(shù)學(xué)模模型建立立提供基基礎(chǔ)資料料。蒸汽動力力系統(tǒng)流流程圖蒸汽動力力系統(tǒng)流流程圖分分為系統(tǒng)統(tǒng)總能流流圖和各各子模塊塊

14、流程圖圖?；谟趯嶋H蒸蒸汽網(wǎng)絡(luò)絡(luò)，我們們通過查查閱系統(tǒng)統(tǒng)施工圖圖、現(xiàn)場場比對等等方法，研究車車間各用用汽設(shè)備備工作原原理及現(xiàn)現(xiàn)場走向向，對蒸蒸汽動力力系統(tǒng)進進行了劃劃分，共共繪制11張系統(tǒng)統(tǒng)總能流流圖和鍋鍋爐系統(tǒng)統(tǒng)、冷凝凝水系統(tǒng)統(tǒng)、A線一潤潤&二潤等等共100張子系系統(tǒng)流程程圖，具具體如下下：圖1 蒸蒸汽動力力系統(tǒng)能能流圖圖2 鍋鍋爐系統(tǒng)統(tǒng)流程圖圖圖3 冷冷凝水系系統(tǒng)流程程圖圖4 A線一一潤&二潤流流程圖圖5 A線葉葉復(fù)烤機機干燥區(qū)區(qū)流程圖圖圖6 A線葉葉復(fù)烤機機回潮區(qū)區(qū)流程圖圖圖7 A線梗梗復(fù)烤機機&碎葉復(fù)復(fù)烤機流流程圖圖8 B線葉葉復(fù)烤機機干燥區(qū)區(qū)流程圖圖圖9 B線葉葉復(fù)烤機機回潮區(qū)區(qū)流程

15、圖圖圖10 B線線梗復(fù)烤烤機&碎葉復(fù)復(fù)烤機流流程圖圖11 把梗梗一潤&二潤流流程圖蒸汽動力力系統(tǒng)配配置清單單通過查閱閱資料、現(xiàn)場比比對等方方法，對對蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)配置進進行了現(xiàn)現(xiàn)場測試試、編號號掛牌，設(shè)計編編制蒸汽汽動力系系統(tǒng)配置置（疏水水閥）清清單，清清單涵蓋蓋吊牌編編號、位位置、設(shè)設(shè)備、口口徑、品品牌、型型號、類類型、疏疏水閥選選型、壓壓力、狀狀態(tài)等，配置清清單如下下表：蒸汽動力力系統(tǒng)配配置清單單編號位置設(shè)備口徑品牌型號類型疏水閥選選型壓力狀態(tài)備注ST0001鍋爐房分汽缸40Ari未知浮球不合適9泄漏原因：疏疏水閥選選型過大大改進措措施：更更換為 DN225 FFT144-144 ST0

16、002鍋爐房除氧器蒸蒸汽管道道底部25Ari未知浮球合適9泄漏其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：更換為為 DNN20 FT114-114；安安裝DNN25 DCVV3 止止回閥ST0003室外蒸汽管道道32國產(chǎn)未知浮球合適9排水不暢暢原因：疏疏水管道道已腐蝕蝕生銹改改進措施施：更換換疏水閥閥組（DDN200 BSSA2TT*3+DN220 TTD166F + DNN20 DCVV3)ST0004室外閃蒸汽管管道32國產(chǎn)未知浮球合適0.2排水不暢暢原因：疏疏水管道道已腐蝕蝕生銹改改進措施施：更換換疏水閥閥組（DDN200 BSSA2TT*3+DN220 TTD166F + DNN2

17、0 DCVV3)或或移除現(xiàn)現(xiàn)有閃蒸蒸汽管路路ST0005冷凝水站站1#分汽汽缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏疏水閥選選型過大大改進措措施：更更換為 DN225 FFT144-144ST0006冷凝水站站2#分汽汽缸50Ari未知浮球不合適8.7泄漏原因：疏疏水閥選選型過大大改進措措施：更更換為 DN225 FFT144-144ST0007A線復(fù)烤烤機回潮2區(qū)區(qū)蒸汽管管道末端端20Ari未知浮球合適6正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN200 DCCV3 止回閥閥ST0008A線復(fù)烤烤機1#干燥燥區(qū)50Gesttra未知浮球合適1.2正常其他問題題：疏水水閥

18、后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0009A線復(fù)烤烤機1#干燥燥區(qū)50SpirraxFT433-144浮球合適1.2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0110A線復(fù)烤烤機2#干燥燥區(qū)40SpirraxFT433-100浮球合適1.2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0111A線復(fù)烤烤機2#干燥燥區(qū)40SpirraxFT433-100浮球合適1.2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0

19、112A線復(fù)烤烤機3#干燥燥區(qū)40SpirraxFT433H-114浮球合適1排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0113A線復(fù)烤烤機3#干燥燥區(qū)25SpirraxFT433-144浮球合適1排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0114A線復(fù)烤烤機4#干燥燥區(qū)25SpirraxFT433-144浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0115A線復(fù)烤烤機4#

20、干燥燥區(qū)25SpirraxFT433-144浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0116A線復(fù)烤烤機5#干燥燥區(qū)25SpirraxFT433-100浮球合適1排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0117A線復(fù)烤烤機干燥區(qū)蒸蒸汽管道道末端20Ari未知浮球合適7.5正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN200 DCCV3 止回閥閥ST0118A線復(fù)烤烤機回潮一區(qū)區(qū)蛇形管管蒸汽25Ari未知浮球合適4.5正常其他問題題：

21、疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0119A線復(fù)烤烤機回潮二區(qū)區(qū)蛇形管管蒸汽15Ari未知浮球合適3正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN155 DCCV3 止回閥閥ST0220A線復(fù)烤烤機回潮區(qū)周周邊蒸汽汽25Ari未知浮球合適3正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0221A線復(fù)烤烤機加熱頂鵬鵬蒸汽盤盤管15Ari未知浮球合適2未使用其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN155 DCCV3 止回閥閥ST0222A線碎葉葉復(fù)烤機機滾筒疏水水25Ari

22、未知浮球合適3排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：更換為為APTT10泵泵組ST0223A線梗復(fù)復(fù)烤機一區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：并聯(lián)AAPT泵泵組；疏疏水閥后后安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0224A線梗復(fù)復(fù)烤機一區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適0.8排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：并聯(lián)AAPT泵泵組并聯(lián)聯(lián)APTT泵組；疏水閥閥后安裝裝DN440 DDCV33 止回回閥ST0225A線梗復(fù)復(fù)烤機一

23、區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適1.2正常原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：并聯(lián)AAPT泵泵組；并并聯(lián)APPT泵組組；疏水水閥后安安裝DNN40 DCVV3 止止回閥ST0226A線梗復(fù)復(fù)烤機主蒸汽管管道末端端20SpirraxFT144-100浮球合適7正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN200 DCCV3 止回閥閥ST0227A線梗復(fù)復(fù)烤機二區(qū)疏水水40Spirrax未知浮球合適0.2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN400 DCCV3 止回閥閥ST0228A線一潤潤滾筒底部部50SpirraxFT4

24、33H-110浮球合適6正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0229A線一潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0330A線一潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0331A線一潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0332A線二潤潤滾筒底部部50Spirra

25、xFT433H-110浮球合適6正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0333A線二潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0334A線二潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0335A線二潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0336B線一潤潤滾筒底部部25Ar

26、i未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255DCVV3 止止回閥ST0337B線一潤潤滾筒底部部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN200 DCCV3 止回閥閥ST0338B線一潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0339B線一潤潤滾筒底部部50Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0440B線二潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2

27、正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN255DCVV3 止止回閥ST0441B線二潤潤滾筒底部部20Ari未知浮球合適2未使用其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN200 DCCV3 止回閥閥ST0442B線二潤潤滾筒底部部25Ari未知浮球合適2泄漏其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：更換為為 DNN25 FT114-114 ；安裝DDN255 DCCV3 止回閥閥ST0443B線二潤潤滾筒底部部50Ari未知浮球合適2正常其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：安裝DDN500 DCCV3 止回閥閥ST0444B線復(fù)烤烤機1#

28、干燥燥區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST0445B線復(fù)烤烤機1#干燥燥區(qū)50Ari未知浮球合適1.2未使用ST0446B線復(fù)烤烤機2#干燥燥區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST0447B線復(fù)烤烤機2#干燥燥區(qū)40Ari未知浮球合適1.2未使用ST0448B線復(fù)烤烤機3#干燥燥區(qū)40Ari未知浮球合適1未使用ST0449B線復(fù)烤烤機3#干燥燥區(qū)25SpirraxFT433-144浮球合適1未使用ST0550B線復(fù)烤烤機4#干燥燥區(qū)25Ari未知浮球合適2未使用ST0551B線復(fù)烤烤機4#干燥燥區(qū)25Ari未知浮球合適2未使用ST0552B線復(fù)烤烤機5#干燥燥區(qū)25Ari未知浮球合適1未

29、使用ST0553B線復(fù)烤烤機干燥區(qū)蒸蒸汽管道道末端20Ari未知浮球合適7.5未使用ST0554B線復(fù)烤烤機回潮一區(qū)區(qū)蛇形管管蒸汽25Ari未知浮球合適4.5未使用ST0555B線復(fù)烤烤機回潮二區(qū)區(qū)蛇形管管蒸汽20Ari未知浮球合適3未使用ST0556B線復(fù)烤烤機回潮區(qū)周周邊蒸汽汽20Ari未知浮球合適3未使用ST0557B線復(fù)烤烤機加熱頂鵬鵬蒸汽盤盤管20Ari未知浮球合適2未使用ST0558B線梗復(fù)復(fù)烤機一區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST0559B線梗復(fù)復(fù)烤機一區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適0.8未使用ST0660B線梗復(fù)復(fù)烤機一區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適1.2未使用ST

30、0661B線梗復(fù)復(fù)烤機主蒸汽管管道末端端20Ari未知浮球合適7未使用ST0662B線梗復(fù)復(fù)烤機二區(qū)疏水水40Ari未知浮球合適0.2未使用ST0663B線碎葉葉復(fù)烤機機滾筒疏水水25Ari未知浮球合適0.2排水不暢暢原因：疏疏水閥失失流；其其他問題題：疏水水閥后無無止回閥閥；改進進措施：更換為為APTT10泵泵組注：因項項目開展展時，BB線未生生產(chǎn)，部部分疏水水閥狀態(tài)態(tài)待下一一步檢測測。蒸汽動力力系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型型研究與與建立根據(jù)序貫貫?zāi)K法法，我們們將過程程能量系系統(tǒng)多層層次集成成建模的的思想應(yīng)應(yīng)用到蒸蒸汽動力力系統(tǒng)數(shù)數(shù)學(xué)模型型建立上上，從蒸蒸汽產(chǎn)生生、管網(wǎng)網(wǎng)輸送和和蒸汽使使用進行行模塊劃劃

31、分，根根據(jù)鍋爐爐效率、關(guān)鍵設(shè)設(shè)備的工工藝要求求以及常常規(guī)操作作下的數(shù)數(shù)據(jù)，利利用相關(guān)關(guān)能量平平衡方程程，分別別建立了了鍋爐房房能耗計計算模型型、室外外管道能能耗計算算模型、室內(nèi)管管道及閥閥門能耗耗計算模模型、生生產(chǎn)設(shè)備備（含真真空回潮潮機、潤潤葉機、復(fù)烤機機等）能能耗計算算模型等等數(shù)學(xué)模模型。圖12 鍋鍋爐房能能耗計算算模型圖13 真真空回潮潮機能耗耗計算模模型圖14葉葉一潤能能耗計算算模型圖15葉葉二潤能能耗計算算模型圖15葉葉復(fù)烤機機能耗計計算模型型圖16梗梗復(fù)烤機機能耗計計算模型型蒸汽動力力系統(tǒng)評評估方法法建立與與應(yīng)用蒸汽動力力系統(tǒng)評評估方法法建立根據(jù)蒸汽汽動力系系統(tǒng)模型型，結(jié)合合系統(tǒng)設(shè)

32、設(shè)計、運運行控制制、維護護保養(yǎng)等等多個方方面建立立蒸汽動動力系統(tǒng)統(tǒng)評估方方法，評評估步驟驟主要為為：觀察蒸汽汽動力系系統(tǒng)模型型運行數(shù)數(shù)據(jù)依據(jù)系統(tǒng)統(tǒng)能量平平衡和一一定的經(jīng)經(jīng)驗查找找節(jié)能機機會根據(jù)節(jié)能能機會，設(shè)定優(yōu)優(yōu)化和節(jié)節(jié)能策略略，制定定出設(shè)想想方案，修改模模型數(shù)據(jù)據(jù)，計算算新的能能量平衡衡基于模模型新的的平衡條條件，觀觀察系統(tǒng)統(tǒng)的供求求關(guān)系和和設(shè)備約約束條件件是否滿滿足，同同時觀察察設(shè)想方方案實施施前后的的特性數(shù)數(shù)據(jù)，對對策略進進行評估估，進行行經(jīng)濟效效益分析析制定解解決方案案。蒸汽動力力系統(tǒng)評評估優(yōu)化化根據(jù)蒸汽汽動力系系統(tǒng)評估估方法，我們對對公司現(xiàn)現(xiàn)有蒸汽汽動力系系統(tǒng)進行行了全面面細(xì)致評評估

33、，發(fā)發(fā)現(xiàn)了一一些改進進機會，并提出出了節(jié)約約蒸汽使使用、改改善蒸汽汽品質(zhì)、提高系系統(tǒng)運行行安全性性的改進進建議和和解決方方案。其其主要內(nèi)內(nèi)容包括括以下幾幾方面：工藝節(jié)能能的評估估結(jié)果和和改進建建議；非工藝節(jié)節(jié)能的評評估結(jié)果果和改進進建議；系統(tǒng)布置置的評估估結(jié)果和和改進建建議；工藝節(jié)能能的評估估結(jié)果和和改進建建議（1） 預(yù)熱一一潤和二二潤的回回風(fēng) 現(xiàn)狀：目目前，葉葉一潤和和葉二潤潤熱風(fēng)加加熱器的的回風(fēng)溫溫度分別別為455 、49 ，采采用蒸汽汽加熱后后的溫度度分 別別為1335、1355。一一潤現(xiàn)有有的耗汽汽量如下下所示： 分析：若若利用余余熱將一一潤和二二潤熱風(fēng)風(fēng)加熱器器的回風(fēng)風(fēng)溫度預(yù)預(yù)熱至7

34、75，那么一一潤的耗耗汽量如如下所示示： 和現(xiàn)有狀狀況比較較，一潤潤熱風(fēng)加加熱器耗耗汽量減減少了3394.12-2622.755=1331.337kgg/h 。按全全年生產(chǎn)產(chǎn)27000小時時，一年年減少的的蒸汽耗耗量為3355噸噸，折合合費用為為8.888萬元元。 同樣，二二潤熱風(fēng)風(fēng)加熱器器每年減減少的蒸蒸汽耗量量3077噸，折折合費用用為7.68萬萬元。 改進建議議：利用公司司生產(chǎn)余余熱給一一潤和二二潤熱風(fēng)風(fēng)加熱器器回風(fēng)預(yù)預(yù)熱，每每年將減減少蒸汽汽耗量6662噸噸，節(jié)約約費用為為 166.566萬元。 （2）降降低葉二二潤產(chǎn)品品出口水水分 現(xiàn)狀：目目前，葉葉二潤出出口水分分含量為為18%，葉

35、二二潤和葉葉復(fù)烤機機的現(xiàn)有有耗汽量量如下所所示： 分析：若若將葉二二潤出口口水分含含量調(diào)低低0.55%，那那么葉二二潤和葉葉復(fù)烤機機的耗汽汽量如下下所示： 那么葉二二潤和葉葉復(fù)烤機機蒸汽量量減少661.773kgg/h，軟化水水耗量減減少844.811kg/h；每每年將減減少蒸汽汽耗量1166.7噸，軟化水水耗量減減少2229m，每年年節(jié)約費費用為44.288萬元。 改進建議議：將葉二二潤出口口產(chǎn)品的的水分降降低0.5%，每年將將減少蒸蒸汽耗量量1666.7噸噸，軟化化水耗量量減少2229mm，每每年節(jié)省省費用為為4.228萬元元。 （3）提提高葉復(fù)復(fù)烤機產(chǎn)產(chǎn)品入口口溫度現(xiàn)狀：目目前，葉葉復(fù)烤

36、機機產(chǎn)品入入口溫度度為300，現(xiàn)現(xiàn)有的耗耗汽量如如下所示示： 分析：若若利用余余熱將葉葉復(fù)烤機機產(chǎn)品入入口溫度度提高至至40 ，那那么葉復(fù)復(fù)烤機的的耗汽量量如下所所示： 和現(xiàn)有狀狀況比較較，葉復(fù)復(fù)烤機耗耗汽量減減少了225155.255-24421.59=93.66kkg/hh 。按按全年生生產(chǎn)27700小小時， 年減少少的蒸汽汽耗量為為2533噸，折折合費用用為6.3萬元元。 改進建議議：利用公司司生產(chǎn)余余熱將葉葉復(fù)烤入入口產(chǎn)品品溫度從從30提升至至40 ，每每年將減減少蒸汽汽耗量2253噸噸，節(jié)約約費用為為6.33萬元。 （4）降低葉葉復(fù)烤機機干燥區(qū)區(qū)排潮風(fēng)風(fēng)機頻率率 現(xiàn)狀：目前，干燥區(qū)區(qū)

37、排潮風(fēng)風(fēng)機的頻頻率均設(shè)設(shè)定為225Hzz，現(xiàn)有有的耗汽汽量如下下所示： 分析：若將干干燥區(qū)排排潮風(fēng)機機的頻率率設(shè)定在在20HHz，那那么葉復(fù)復(fù)烤機的的耗汽量量如下所所示： 和現(xiàn)有有狀況比比較，葉葉復(fù)烤機機耗汽量量減少了了25115.225-224 114.661= 1000.644kg/h 。按全年年生產(chǎn)227000小時，年減少少的蒸汽汽耗量為為2722噸，折折合費用用為6.8萬元元。 改進建建議：對對現(xiàn)場做做試驗，將葉復(fù)復(fù)烤機干干燥區(qū)排排潮風(fēng)機機的頻率率由255Hz 降低至至20HHz ，那么葉葉復(fù)烤機機每年減減少的蒸蒸汽耗量量為2772噸，折合費費用為66.8萬萬元。 （5）預(yù)預(yù)熱葉復(fù)復(fù)烤

38、機干干燥區(qū)新新風(fēng)現(xiàn)狀：目目前，干干燥區(qū)采采用蒸汽汽將新風(fēng)風(fēng)加熱至至各區(qū)溫溫度（其其中，最最低為665），現(xiàn)有有的耗汽汽量如下下所示： 分析：根根據(jù)質(zhì)量量守恒定定律，排排潮風(fēng)機機排出的的風(fēng)量就就等于新新風(fēng)量。因此，排潮風(fēng)風(fēng)機排潮潮風(fēng)溫降降低200 就就等于預(yù)預(yù)熱新風(fēng)風(fēng)提升220減減少的蒸蒸汽耗量量，那么么葉復(fù)烤烤機的耗耗汽量如如下所示示： 和現(xiàn)有狀狀況比較較，葉復(fù)復(fù)烤機耗耗汽量減減少了225155.255-23330.18= 1885.007kgg/h 。按全全年生產(chǎn)產(chǎn)27000小時時，年減減少的蒸蒸汽耗量量為5000噸，折合費費用為112.55萬元。 改進建議議：采用用余熱對對葉復(fù)烤烤機新風(fēng)風(fēng)

39、進行預(yù)預(yù)熱，將將新風(fēng)溫溫度從330提提升至550，那么葉葉復(fù)烤機機每年減減少的蒸蒸汽耗量量為5000噸，折合費費用為112.55萬元。非工藝節(jié)節(jié)能的評評估結(jié)果果和改進進建議（1）鍋鍋爐選型型 現(xiàn)狀：公司現(xiàn)現(xiàn)有兩臺臺20TT/H循循環(huán)流化化床鍋爐爐，鍋爐爐參數(shù)如如下表所所示：鍋爐銘牌牌鍋爐類型型&型號號燃煤鍋爐爐&SZZX200-1.25-W1數(shù)量2臺蒸發(fā)量20T/H鍋爐壓力力12.55barrg鍋爐生產(chǎn)產(chǎn)廠家四川東方方鍋爐工工業(yè)鍋爐爐集團有有限公司司實際運行行參數(shù)正常運行行壓力9-110baarg手動排污污電導(dǎo)率率測量值值44111s/ccm鍋爐給水水溫度95由于生產(chǎn)產(chǎn)模式的的調(diào)整，目前生生產(chǎn)

40、線較較長時間間處于單單線生產(chǎn)產(chǎn)模式，鍋爐房房分汽缸缸的緊急急排放閥閥經(jīng)常處處于開啟啟狀態(tài)，對外排排放蒸汽汽，如下下圖所示示：分析：單單線生產(chǎn)產(chǎn)時，生生產(chǎn)車間間及除氧氧器的實實際用汽汽總量如如下圖所所示：由于循環(huán)環(huán)流化床床鍋爐的的特性，鍋爐的的最低運運行負(fù)荷荷約為額額定負(fù)荷荷的300%，即即最小的的蒸汽輸輸出量為為60000kgg/h，而目前前生產(chǎn)車車間及除除氧器實實際所需需要的蒸蒸汽量為為57552.55kg/h，那那么將會會有2447.55kg/h 的的蒸汽對對外進行行排放，同時可可得出此此時鍋爐爐的燃燒燒效率僅僅為344%。改進建議議：將燃燃煤鍋爐爐更換為為燃?xì)忮佸仩t，節(jié)節(jié)能率可可達544

41、.6%，具體體計算請請參見下下表所示示。 名稱數(shù)值單位現(xiàn)有鍋爐爐效率0.34408鍋爐實際際蒸發(fā)量量57522.5kg/hh鍋爐實際際運行壓壓力9bargg對應(yīng)飽和和蒸汽焓焓值27788.1kJ/kkg ooC鍋爐給水水溫度95鍋爐年運運行時間間27000小時/年年煤的熱值值200992.88kJ/kkg現(xiàn)有鍋爐爐耗煤量量53999.288噸/年煤價格545元/ 噸噸每年燃煤煤費用294.26萬元/年年天然氣價價格3.2元/Nmm3更換天然然氣鍋爐爐后鍋爐爐效率0.755天然氣熱熱值351662.44KJ/NNm3更換天然然氣鍋爐爐后每年年天然氣氣耗量140119611.322Nm3/年每年天

42、然然氣費用用448.63萬元/年年更換鍋爐爐后減少少燃料熱熱量591990.333GJ/年年節(jié)能率54.66%（2）減減少鍋爐爐表面排排污現(xiàn)狀：目目前，鍋鍋爐的表表面排污污采用手手動排污污，鍋爐爐爐水的的平均電電導(dǎo)率為為44111uss/cmm，轉(zhuǎn)化化為可溶溶解固形形物值為為22005.55mg/L，表表面排污污水先進進入閃蒸蒸罐，閃閃蒸罐內(nèi)內(nèi)會產(chǎn)生生的閃蒸蒸汽和排排污水。其中，閃蒸汽汽進入除除氧器，排污水水則與鍋鍋爐補水水換熱后后對外直直接排放放。分析：按按照國家家規(guī)定，工廠鍋鍋爐爐水水電導(dǎo)率率值低于于35000uss/cmm即可，如下所所示： 過多的的表面排排污造成成蒸汽、軟化水水不必要要

43、的浪費費。改進建議議：增加加自動表表面排污污閥，盡盡可能減減少鍋爐爐表面排排污?？煽擅磕旯?jié)節(jié)約蒸汽汽量1224.888噸/年，節(jié)節(jié)約軟化化水量5595.7m/年，節(jié)約費費用3.42萬萬元/年年。提高冷凝凝水回收收率現(xiàn)狀：目目前，公公司多處處存在冷冷凝水和和閃蒸汽汽直排現(xiàn)現(xiàn)象，如如下圖所所示：由于以上上冷凝水水和閃蒸蒸汽直排排，導(dǎo)致致工廠實實際的冷冷凝水回回收率為為51.7%，而理論論的冷凝凝水回收收 率為為78.1%，還具有有較大的的冷凝水水回收提提升空間間，如下下圖所示示：分析：公公司冷凝凝水或閃閃蒸汽直直排的主主要原因因可以分分為三大大類： 第一類：未安裝裝冷凝水水回收管管路蒸汽管道道壓力

44、較較高，產(chǎn)產(chǎn)生的冷冷凝水本本來可以以通過自自身壓力力進行回回收。但但由于沒沒有安裝裝相應(yīng)的的冷凝水水回收管管路，導(dǎo)導(dǎo)致冷凝凝水直接接排放。 第二類：設(shè)備失失流 所謂失流流，即換換熱器內(nèi)內(nèi)蒸汽空空間的壓壓力等于于或小于于疏水閥閥后的總總背壓從從而導(dǎo)致致冷凝水水無法從從換熱器器內(nèi)排除除的現(xiàn)象象。 例如葉復(fù)復(fù)烤機、碎葉復(fù)復(fù)烤機、一潤和和二潤設(shè)設(shè)備，在在它們正正常工作作時，蒸蒸汽調(diào)節(jié)節(jié)閥后的的蒸汽壓壓力 小小于1bbargg，而設(shè)設(shè)備疏水水閥后的的背壓約約為1.5baarg （相相當(dāng)于冷冷凝水管管路提升升15mm）。冷冷凝水的的壓力不不足 以以克服疏疏水閥后后的背壓壓，只能能人為打打開疏水水閥的旁旁通

45、或者者直接通通過自動動排放閥閥對外進進行排放放。 換熱器失失流不僅僅會使換換熱器內(nèi)內(nèi)持續(xù)發(fā)發(fā)出撞擊擊的噪聲聲，還會會造成以以下影響響： 控制閥會會不斷振振蕩，縮縮短控制制閥的壽壽命 達不到換換熱器二二次側(cè)設(shè)設(shè)定的出出口溫度度 換熱器出出口二次次側(cè)溫度度出現(xiàn)分分層現(xiàn)象象 增加換熱熱器、疏疏水閥及及冷凝水水管道腐腐蝕的可可能性積聚聚的冷凝凝水的溫溫度會比比蒸汽溫溫度低得得多，二二氧化碳碳和氧氣氣更容易易溶解在在冷水中中。 會產(chǎn)生機機械應(yīng)力力換換熱器頂頂部蒸汽汽空間的的高溫會會使換熱熱器產(chǎn)生生膨脹現(xiàn)現(xiàn)象，而而其底部部由于浸浸泡在低低溫的冷冷凝水中中其作用用恰恰相相反，會會使換熱熱器發(fā)生生收縮現(xiàn)現(xiàn)象。

46、當(dāng)當(dāng)積聚的的冷凝水水水位連連續(xù)變化化，特別別是快速速變化時時，機械械應(yīng)力會會更加嚴(yán)嚴(yán)重，從從而導(dǎo)致致?lián)Q熱器器蒸汽向向外泄漏漏。 失流最最終會導(dǎo)導(dǎo)致維護護量的增增加，降降低換熱熱器以及及附屬設(shè)設(shè)備的使使用壽命命，從而而增加整整體的運運行費用用。 第三類類：通過過閃蒸汽汽的形式式對外排排放 如除氧頭頭閃蒸汽汽，當(dāng)冷冷凝水產(chǎn)產(chǎn)生的閃閃蒸汽超超過除氧氧器本身身所需要要的蒸汽汽量時，閃蒸汽汽就會直直接通過過除氧器器的排空空口對外外排放。 改進建議議：安裝冷凝凝水管路路，將蒸蒸汽管路路疏水進進行回收收；對失流設(shè)設(shè)備，安安裝自動動疏水閥閥泵，解解決設(shè)備備失流問問題的同同時，回回收冷凝凝水；將除氧頭頭閃蒸汽汽

47、進行回回收。將上述進進行回收收后，每每年可節(jié)節(jié)約的鍋鍋爐補水水量為441000m/年，每每年節(jié)約約的鍋爐爐蒸汽量量為8669噸/年，每每年節(jié)約約的費用用為233.788萬元。 除氧器閃閃蒸汽熱熱量回收收現(xiàn)狀：目目前，除除氧器設(shè)設(shè)定溫度度為955，除除氧器排排空口會會斷斷續(xù)續(xù)續(xù)向外外排放閃閃蒸汽，如下所所示：分析：雖雖然除氧氧器現(xiàn)有有溫度為為95，但由由于除氧氧器補水水方式為為間斷給給水，當(dāng)當(dāng)除氧器器不補水水時，冷冷凝水產(chǎn)產(chǎn)生的閃閃蒸汽及及排污產(chǎn)產(chǎn)生的閃閃蒸汽均均無法被被充分吸吸收，閃閃蒸汽就就會通過過除氧頭頭對外進進行排放放。 實實際上，現(xiàn)場鍋鍋爐除氧氧為熱力力除氧，需將除除氧器內(nèi)內(nèi)水溫加加熱

48、至1104左右，此時除除氧頭對對外排放放的蒸汽汽將更加加多。 改進建建議：將除氧器器溫度995改改為1004；將除氧頭頭冒出的的閃蒸汽汽熱量回回收至軟軟化水。 基基于現(xiàn)有有的除氧氧器冒出出的閃蒸蒸汽量，可節(jié)約約的蒸汽汽量2116.33噸/年年，節(jié)約約軟化水水2166.3mm/年年，節(jié)約約的費用用為5.52萬萬元/年年。 蒸汽閥門門保溫現(xiàn)狀：目目前，鍋鍋爐房及及生產(chǎn)車車間的大大部分閥閥門均沒沒有進行行保溫，如下所所示： 分析：高高溫閥門門未保溫溫，存在在較大的的散熱損損失?；诂F(xiàn)狀狀，蒸汽汽管路及及閥門的的散熱損損失占到到了總蒸蒸汽能耗耗的155%，相相當(dāng)于33臺碎葉葉復(fù)烤機機的蒸汽汽能耗。保溫前前后的節(jié)節(jié)能量計計算如下下所示： 名稱數(shù)值單位室內(nèi)管道道及閥門門蒸汽能能耗741.83kg/hh室內(nèi)管道道及閥門門蒸汽能能耗385.31kg/hh工廠全年年運行時時間27000小時/年年蒸汽單價價250元/ 噸噸全年節(jié)約約蒸汽量量962.6噸/年全年節(jié)約約費用24.007萬元/年年 改進建建議：請請給現(xiàn)場場未保溫溫的閥門門（截止止閥、減減壓閥等等）、過過濾器、汽水分分離器等等設(shè)備安安裝可拆拆卸式保保溫夾套