試驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)

1、濟(jì)南大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)- -1緒論刖言阻尼器，是以提供運(yùn)動(dòng)的阻力，耗減運(yùn)動(dòng)能量的裝置。利用阻尼來(lái)吸能減震不 是什么新技術(shù)，在航天、航空、軍工、槍炮、汽車等行業(yè)中早已應(yīng)用各種各樣的阻尼 器（或減震器）來(lái)減振消能。1.1課題背景及研究意義汽車阻尼器即減震器，是汽車懸架系統(tǒng)中的一個(gè)尤其重要阻尼元件， 它的主要作 用就是緩和車輛的振動(dòng)，提高乘客乘坐的舒適性，降低車體給予各部分的動(dòng)應(yīng)力，近 一步的來(lái)提高整車的壽命以及安全性，減震器性能的優(yōu)劣直接影響到車輛的性能。因 此，在車輛運(yùn)行過(guò)程中，必須保證減震器能夠保持可靠和穩(wěn)定的性能。設(shè)計(jì)生產(chǎn)高質(zhì) 量的減震器是提高車輛技術(shù)性能的重要的內(nèi)容。然而，設(shè)計(jì)生產(chǎn)高質(zhì)量的減震器

2、需要性能完善、先進(jìn)的試驗(yàn)設(shè)備作保證。目前，（阻尼器）減震器試驗(yàn)臺(tái)按照其作用形成 分為機(jī)械式、液壓式、交流伺服式和其他形式。減震器試驗(yàn)臺(tái)主要應(yīng)用于汽車懸架筒 式見(jiàn)證其的臺(tái)架性能試驗(yàn)。其特點(diǎn)：（1）減振器的示功試驗(yàn)，繪制示功圖；（2）減振器的速度特性試驗(yàn)，繪制速度特性曲線；（3）減振器內(nèi)摩擦阻力測(cè)定，繪制摩擦力一位移曲線；（4）減振器的溫度特性試驗(yàn)，繪制溫度特性曲線；（5）減振器的耐久性試驗(yàn)；國(guó)內(nèi)在減震器的檢測(cè)方面比較落后，第一個(gè)主要的原因就是國(guó)內(nèi)相應(yīng)的試驗(yàn)設(shè)備 不能夠滿足試驗(yàn)性能的要求以及能實(shí)現(xiàn)但是昂貴的試驗(yàn)器材的費(fèi)用很昂貴，因此制約著我國(guó)在減震器以及在減震器試驗(yàn)臺(tái)性能的提升?，F(xiàn)在的試驗(yàn)臺(tái)，都是

3、以測(cè)試示功圖以及滯回曲線為主用的目的，我國(guó)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)臺(tái)大多是開(kāi)環(huán)、 機(jī)械式、液壓伺服等形 式。這些形式的試驗(yàn)臺(tái)存在著許多不合理的地方。并且在這方面的技術(shù)還不是成熟， 主要的功能只是局限于測(cè)試示功圖，不能快速而且準(zhǔn)確地對(duì)減震器（阻尼器）的各個(gè) 性能進(jìn)行檢測(cè)，存在著眾多的不足之處。據(jù)統(tǒng)計(jì)現(xiàn)在汽車減震器（阻尼器）大部分都是筒式液阻減震器，其阻尼力主要通 過(guò)油液流經(jīng)空隙的節(jié)流作用產(chǎn)生。汽車懸架系統(tǒng)一般是由彈性元件（彈簧）、阻尼元件（減震器）、導(dǎo)向傳力裝置三大部分組成。由此可見(jiàn)，減震器（阻尼器）是懸架系 統(tǒng)的重要組成部分。汽車減震器（阻尼器）衰減的是汽車震動(dòng)的振幅，而不是振動(dòng)頻 率，因此減震器對(duì)于車輛的

4、平順、舒適、安全、轉(zhuǎn)向操作和通過(guò)等等性能起決定性作用。12課題解決的問(wèn)題和主要工作目前我國(guó)國(guó)內(nèi)常見(jiàn)的減振器試驗(yàn)臺(tái)大多是機(jī)械式，有曲柄連桿形式如圖（1-1）和上下曲柄滑塊機(jī)構(gòu)形式如圖（1-2）圖1-1曲柄連桿形式的試驗(yàn)臺(tái)的動(dòng)力源是電動(dòng)機(jī)，由傳動(dòng)系統(tǒng)經(jīng)過(guò)減速后，帶動(dòng)著一整套曲柄滑塊機(jī)構(gòu)，對(duì)減振器實(shí)現(xiàn)正弦力作用。由扭力桿測(cè)出正弦力的大小，使減振器 上端的活塞作上下運(yùn)動(dòng)，從而對(duì)減震器作用。減振器的下端固定在曲拐上，曲拐裝在 一根測(cè)力扭桿上，利用扭桿變形，測(cè)量減振器的阻力大小。試驗(yàn)時(shí)，曲拐上不得記錄 筆在記錄板上畫(huà)出一個(gè)示功圖。記錄臺(tái)的記錄筆在左右方向的偏移量表示扭桿扭力的 大小，也表示減震器阻力的大小

5、。最后繪制出減震力示功圖。它存在著很多的缺點(diǎn)：激振頻率范圍較窄，高低頻率實(shí)驗(yàn)受到限制，只能采用單一的正弦波激振，不能 繪制出速度特性曲線，示功圖在理論上也只是一個(gè)近似的通行，利用這種設(shè)備測(cè)試減 振器時(shí)，不能真實(shí)的反應(yīng)減振器在其允許的速度范圍內(nèi)工作的阻力變化規(guī)律； 根據(jù)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，減振器一般有以下四個(gè)方面的內(nèi)容：（1）示功圖實(shí)驗(yàn)：減振器的阻力與位移實(shí)驗(yàn)（F-S）;（2）速度特性實(shí)驗(yàn)：減振器的阻力與活塞速度實(shí)驗(yàn)（F-V）；（3）溫度特性實(shí)驗(yàn)：減振器的阻力與試件的溫度實(shí)驗(yàn)（F-T）；（4） 耐久性實(shí)驗(yàn)：工作循環(huán)一百萬(wàn)次以后，減振器的阻力與位移實(shí)驗(yàn)（F-S）。目前國(guó)內(nèi)對(duì)現(xiàn)有的實(shí)驗(yàn)規(guī)范以檢測(cè)示功圖為主要目

6、的，國(guó)內(nèi)試驗(yàn)臺(tái)的不科學(xué)，不嚴(yán)謹(jǐn)，以及設(shè)備設(shè)計(jì)不合理，可操作性差，測(cè)量誤差大。2新型阻尼器實(shí)驗(yàn)裝置的設(shè)計(jì)方案論述2.1實(shí)驗(yàn)裝置功能結(jié)構(gòu)分析本課題針對(duì)國(guó)內(nèi)減震器性能測(cè)試系統(tǒng)普遍存在的價(jià)格昂貴、精度偏差和測(cè)試效率 低，以及示功特性或速度特性不能同時(shí)測(cè)試的現(xiàn)狀等缺點(diǎn)。 依據(jù)各種不同要求，設(shè)計(jì) 出一套使用方便、靈活、測(cè)試精度高的減震器性能測(cè)試系統(tǒng)。系統(tǒng)以適宜在惡劣的工業(yè)環(huán)境中使用的工業(yè)控制計(jì)算機(jī)為控制核心，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制與數(shù)據(jù)采集，提高了試驗(yàn)效率，簡(jiǎn)化了試驗(yàn)操作。采用機(jī)械式滑塊，其本身在耐久 試驗(yàn)中的損耗很小，維護(hù)方便，可靠實(shí)用。較之結(jié)構(gòu)復(fù)雜、價(jià)格昂貴的液壓加振機(jī)構(gòu)， 性能價(jià)格比高，有著顯著的優(yōu)越性。新型

7、阻尼器實(shí)驗(yàn)裝置的測(cè)量可以用渦輪蝸桿機(jī)構(gòu) 手動(dòng)的測(cè)量靜態(tài)的最大以及最小的拉（壓）力 F,同時(shí)可以得到準(zhǔn)確的位移，從而可 以繪制出F-S曲線。這是最大靜力測(cè)試。圖2-1方案設(shè)計(jì)流程圖2.2總體設(shè)計(jì)方案LILI圖2-2總體結(jié)構(gòu)圖3.3.1總體設(shè)計(jì)（1 ）新型阻尼器實(shí)驗(yàn)裝置的測(cè)量可以用渦輪蝸桿機(jī)構(gòu)手動(dòng)的測(cè)量靜態(tài)的最大以及最 小的拉（壓）力F,同時(shí)可以得到準(zhǔn)確的位移，從而可以繪制出 F-S曲線。這是最大靜 力測(cè)試。（2）實(shí)驗(yàn)裝置還可以用異步電動(dòng)機(jī)實(shí)現(xiàn)恒定速度下，給予固定壓力，測(cè)量慢速下最 大受力檢測(cè)。（3）用異步電動(dòng)機(jī)作為動(dòng)力原件，帶著一個(gè)齒輪旋轉(zhuǎn)，齒輪帶動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)使曲柄滑塊 做規(guī)則的正弦激振，用來(lái)測(cè)量動(dòng)

8、循環(huán)次數(shù)。（4）用手動(dòng)渦輪蝸桿裝置在加載至超載的狀態(tài)下，進(jìn)行超載的測(cè)試。1.選擇動(dòng)力源：機(jī)械振動(dòng)的動(dòng)力有多種形式可供采用，可用液壓馬達(dá)，也可用電機(jī)，液壓馬達(dá)可 通過(guò)調(diào)節(jié)進(jìn)油量改變馬達(dá)轉(zhuǎn)速，亦即改變了攪拌葉輪的轉(zhuǎn)速。但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，油管多, 能耗大，兩臺(tái)攪拌機(jī)合用一臺(tái)泵站時(shí)，還要用分流器來(lái)保證各馬達(dá)轉(zhuǎn)速相等。電機(jī)雖 不能調(diào)速，但系統(tǒng)簡(jiǎn)單，能耗低，各攪拌機(jī)可單獨(dú)控制，操作方便，本設(shè)計(jì)考慮到可 由變速箱進(jìn)行變速，電機(jī)無(wú)需改變速度，故選用電機(jī)作為攪拌機(jī)的動(dòng)力源。電動(dòng)機(jī)是試驗(yàn)臺(tái)機(jī)械振動(dòng)的動(dòng)力源，電動(dòng)機(jī)的好壞直接影響著振動(dòng)的幅度和頻 率，電動(dòng)機(jī)的選取是非常重要的。應(yīng)根據(jù)攪拌軸功率和攪拌設(shè)備周圍的工作環(huán)境等因

9、 素選擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)，并遵循以下基本原則：（1）根據(jù)曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的負(fù)載性質(zhì)和工藝條件對(duì)電動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)、制動(dòng)、運(yùn)轉(zhuǎn)、調(diào)速 等的要求,選擇電動(dòng)機(jī)類型。（2）根據(jù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速變化范圍和啟動(dòng)頻繁程度等要求 ，考慮電動(dòng)機(jī)的溫升限制、 過(guò)載能力和啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩，合理選擇電動(dòng)機(jī)容量，并確定冷卻通風(fēng)方式。同時(shí)選定的電動(dòng)機(jī) 型號(hào)和額定功率應(yīng)滿足攪拌設(shè)備開(kāi)車時(shí)啟動(dòng)功率增大的要求。（3）根據(jù)使用場(chǎng)所的環(huán)境條件，如溫度、灰塵等，考慮必要的防護(hù)方式和電動(dòng)機(jī)的結(jié) 構(gòu)型式,確定電動(dòng)機(jī)的防爆等級(jí)和防護(hù)等級(jí)。（4）根據(jù)企業(yè)電網(wǎng)電壓標(biāo)準(zhǔn)和對(duì)功率因數(shù)的要求，確定電動(dòng)機(jī)的電壓等級(jí)。（5） 根據(jù)攪拌設(shè)備的最高轉(zhuǎn)速和對(duì)電力傳動(dòng)調(diào)速系統(tǒng)的過(guò)渡過(guò)

10、程的性能要求，以及機(jī) 械減速的復(fù)雜程度，選擇電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)速。除此之外,選擇電動(dòng)機(jī)還必須符合節(jié)能要求，并綜合考慮運(yùn)行可靠性、供貨情況、 備品備件通用性、安裝檢修難易程度、產(chǎn)品價(jià)格、運(yùn)行和維修費(fèi)用等因素。電動(dòng)機(jī)額定功率可按下式確定：Pn = （P + Ps） / n（3-1）式中：Pn 電動(dòng)機(jī)功率kW ；P攪拌器功率kW;Ps 軸封裝置的磨擦損失功率KW;n 傳動(dòng)裝置的機(jī)械效率。3實(shí)驗(yàn)裝置零部件的設(shè)計(jì)3.1電動(dòng)機(jī)的選用通常應(yīng)根據(jù)攪拌軸功率，考慮到電動(dòng)機(jī)的溫升限制、過(guò)載能力、起動(dòng)轉(zhuǎn)矩及起動(dòng) 電流，除此之外,選擇電動(dòng)機(jī)還必須考慮運(yùn)行可靠性、 安裝檢修難易程度、產(chǎn)品價(jià)格、 使用環(huán)境等因素。根據(jù)傳動(dòng)力矩

11、的大小，并結(jié)合研究所需的力大小可以確定功率為2kw。由于電動(dòng)機(jī)到阻尼器之間的動(dòng)力傳遞有功率損耗，因此應(yīng)根據(jù)傳動(dòng)路線查出各部分的傳動(dòng)效 率，求出總傳動(dòng)效率，確定電機(jī)功率?？?34 f 6(3-2)2 2 2= 0.96 0.97 0.94 0.9920.9820.972 =0.86R =P2總二 2+0.86 =2.33 kw;式中：n 萬(wàn)向節(jié)的傳動(dòng)效率；n 花鍵傳動(dòng)效率；n 錐齒輪傳動(dòng)效率;n 深溝球軸承傳動(dòng)效率；深溝球軸承傳動(dòng)效率；圓錐滾子軸承傳動(dòng)效率;R電機(jī)功率根據(jù)計(jì)算所需功率查機(jī)械手冊(cè)，選取電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100L2-4，額定功率P=3kw，滿載轉(zhuǎn)速n=1430r/min。3.2萬(wàn)向節(jié)機(jī)構(gòu)

12、傳動(dòng)設(shè)計(jì)圖3-1連桿1、2萬(wàn)向節(jié)普通家用轎車，后橋部分就可以使用331箱中齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算電動(dòng)機(jī)輸出的功率和轉(zhuǎn)速經(jīng)過(guò) V帶傳遞，傳入變速箱中的功率為2.85kw，轉(zhuǎn)速為360r/min，經(jīng)變速箱變速后輸出的三種轉(zhuǎn)速為90r/min，其傳動(dòng)比分別為i 2.27。齒輪傳動(dòng)的計(jì)算（1）選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)選用直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，由于速度不高，故選用7級(jí)精度，查機(jī)械手冊(cè)選取小齒 輪材料為40Gr（調(diào)制），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)制），硬度為240HBS, 二者材料硬度差為40HBS。（2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 由設(shè)計(jì)計(jì)算公式進(jìn)行試算，即232 3 丫 uJ Ze 八 J2(

13、3-3)1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)Kt =1.3計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩595.5 X10 Pn5= 95.5 X10 X2.85=3604N?mm = 7.56 X10 N ?mm。(3-4)2）查表選取齒寬系數(shù)ltd =0.9。13）查表得材料的彈性影響系數(shù) Ze =189.8MPa。大齒輪4） 由機(jī)械手冊(cè)按齒面硬度查得小齒輪的解除疲勞強(qiáng)度極限=600MPa ;的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hiin 2 =550MPa5）由公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)9Ni =60nijLh =60 X360 X X2 X8 X300 X5 = 1.555X08= 3.88 X0QK1 1.555 X10N2 =46

14、）選取接觸疲勞壽命系數(shù) Khn1 =0.92; Khn2 =0.977）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1，由公式的K HN1 Tin 4S= 0.92 600MPa = 552 MPa K &訊 2 二 HN2 lin 2 =0.97 550MPa =533.5MPa 2 S8）計(jì)算驗(yàn)算小齒輪分度圓直徑d1t，代入L h 1中較小的值d1tu -1 uZeh】2(3-5)心23 1.3 7.56 105189.8/5332二 57.905mm。計(jì)算圓周速度V。二 dit ni60 1000二 57.905 36060 1000= 1.1 m/s。計(jì)算齒寬bb= d d1t

15、= 0.9 57.905 = 52.11mm。計(jì)算齒寬與齒高之比模數(shù)咲半二駕哂沁“訕;齒高 h = 2.25mt = 2.25 2.61 = 5.87mm；b =52.11h 5.87= 8.88計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)v=1.1m/s, 7級(jí)精度，查表得動(dòng)載系數(shù)Kv =1.12用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)，Khb = 1.423由b =5 =8.88、心卩=1.423查表得 心卩=1.35 ;故載荷系數(shù) h 5.87卩卩K =KAKvKhaKH卩=1 XI.12 XI XI.423 = 1.594d152.113T34按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓，由公式得二 56.77 m

16、m計(jì)算模數(shù)Z156.7720mm = 2.79 mm。3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由公式得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式為2KT1dZ1丫*/心 1(3-6)1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值強(qiáng)度極限由表查得小 齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 論1 =500MP a；大齒輪 的彎曲直2 =380MP a；取彎曲疲勞壽命系數(shù) Kfni =0.87，Kfn2 =0.9 ；計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由公式得年】一1g 詁0.8LMPa =310.7MPa；1.4kJI-2K FN 2 $fe 209 型 MPa =244.2 MPa。1.4計(jì)算載荷系數(shù)kK=KaKvKfKf b =1 X1.12 X1 Xl.3

17、5=1.512。(3-7)查取齒形系數(shù)查取應(yīng)力校正系數(shù)YFa1 =2.8 ； Yf.2 =2.22。Ysa = 1 .55 ； Ysa = 2.22。Y y計(jì)算大、小齒輪的丫占 并加以比較丫F a 丫Sa2.8 1.55310.7= 0.01397;丫F a2Sa2.22 1.77244.2= 0.0161；大齒輪的數(shù)值大。2）設(shè)計(jì)計(jì)算m 3：2KT；疋（丫 / 徉）=2.095mmldZ2卩對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù) m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面 接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)

18、度算得的模數(shù) 2.095并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值 m=2.5mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑 * = 56.77mm, 算出小齒輪數(shù)di5242.5大齒輪齒數(shù) 乙=4 51+ b。為保 證齒輪2、3不接觸，應(yīng)滿足b-3- a-b 6 一 -0 ,即a 2b-9。且b應(yīng)大于齒寬60mm, 應(yīng)此選取B=70mm,所以a的取值為121 a 131，取A=125mm。3.4錐齒輪的傳動(dòng)計(jì)算通過(guò)變速箱中直齒圓柱齒輪的變速傳遞，可獲得90r/min三種輸出速度，經(jīng)錐齒輪的傳遞最終攪拌軸可獲得 30r/min。傳動(dòng)比i=3，設(shè)計(jì)的錐齒輪應(yīng)按最高轉(zhuǎn)速進(jìn)行求 解，即小齒輪轉(zhuǎn)速為270r/min，大齒輪轉(zhuǎn)速為90r/m

19、in，轉(zhuǎn)矩為74.3N? mm,軸交角 刀=90。圖3-4小錐齒輪零件圖圖3-5大錐齒輪零件圖1材料選擇小齒輪材料為40MnB鋼調(diào)質(zhì)處理，HBS=241-286;大齒輪材料用45鋼調(diào)質(zhì)處理, HBS=197-255,精度等級(jí)7級(jí)。2按接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1）接觸疲勞極限應(yīng)力 H _lim1= 700MPa；(3-8)H im 2 = 600MPa ,帝 im 2 = 0.9江 600MPa = 540MPa。齒寬系數(shù)抵=0.4。綜合系數(shù)KK=1.4。4）確定小齒輪大端分度圓直徑adr1190.81 疋 3tKT1(1-0.5屮 R：2屮 R“Hlin2(3-9)-1190.81 31.4 74.3

20、3292.2mm, 1-0.5 0.40.4 3 54023主要尺寸計(jì)算1）齒數(shù)ZZ 30 , Z2 =902）模數(shù)d 92 2m -3.07mm, 取 m=3mm。Zi303）大端分度圓直徑d-與d2dj =mzj = 3 30 = 90mm；d2 二 mz2 = 3 90 二 270 mm。4）節(jié)錐角與$5）錐距R6）齒寬b = arctg -Z- = arctg 30/90 =18.43; Z2 =90- =71.570。d190R -0 = 142.3 mm2sin、“ 2si n18.430b = R R = 0.4 143.3 = 55 mm。（3-10）7）大端分度圓平均直徑dm

21、1dm =d11-0.5 R =901-0.5 0.4 = 72mm。4按接觸強(qiáng)度校核計(jì)算1）額定圓周力Ftmtm沁=空口=2064dmi722）查表可得Ka =1, Kv =1.05 , K 卩=1.1Zh =2， Ze=189.8MPa, Vm以172 270 = 1.02m/s。6000060X0003)許用接觸應(yīng)力HPZw = 1， Z N =1， Sh min =1.16hP2、Hiim2ZNZw =54 11 =49伽卩&。SH min1 .1(3-11)4)計(jì)算接觸應(yīng)力SH：bd11-0.5-R u=189.8 22064 15 32 1 = 302 MPa55 90 1-0.5

22、 0.46H 100mm的軸，由一個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑增大 5%7%;有兩個(gè)鍵槽時(shí)，應(yīng)增 大10%15%0然后將軸徑圓整為標(biāo)準(zhǔn)直徑。應(yīng)當(dāng)注意，這樣求出的直徑，只能作為 承受扭矩作用的軸端的最小直徑dm.。在下述的設(shè)計(jì)計(jì)算中，由于彎矩小或只受扭矩作用、載荷較平穩(wěn)，故取值為(2545)，A 取值為(126103)(1)軸I的設(shè)計(jì)校核設(shè)計(jì)計(jì)算軸I通過(guò)V帶與電動(dòng)機(jī)相連，其上開(kāi)有三個(gè)鍵槽；材料： 45;嘉35MPa，A0 =110。d A03.匚=110漢 J285 = 9.78mmV n飛 3609.78 X15% =1.47mm故取軸徑不小于11.25mm。由于在軸上最小齒輪為d=60mm，與之對(duì)應(yīng)的軸徑

23、為 d=50m m，應(yīng)此將齒輪與軸制造為一體為齒輪軸。(2)軸U的設(shè)計(jì)校核設(shè)計(jì)計(jì)算軸U上開(kāi)有一個(gè)鍵槽，一個(gè)為普通平鍵。軸的材料為45號(hào)鋼，A0 =115二 20.28 mm20.28 15% =3.042 mm故取軸的外徑不小于23.7mm。2)軸U的結(jié)構(gòu)圖軸U是一個(gè)中空軸，內(nèi)部由花鍵連接圖4-1軸U的零件圖4.2軸的設(shè)計(jì)校核(1)設(shè)計(jì)計(jì)算攪拌軸在攪拌鍋中旋轉(zhuǎn)工作時(shí)，主要受到扭矩。因此可用公式595.5 10 p o.2 lt n95.5 105 3 P-n初步估算直徑軸的材料選用45號(hào)鋼，Ao =120。攪拌軸的最低轉(zhuǎn)速n=30r/min36 5% = 1.8 mmLJ圖4-2花鍵軸(1)設(shè)

24、計(jì)計(jì)算花鍵軸上開(kāi)花鍵6x8。軸的材料為45號(hào)鋼= 115=36.5 mm20.28 15% =3.042 mm故取軸的外徑不小于40mm。5結(jié) 論通過(guò)這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我了解了相關(guān)行業(yè)的發(fā)展現(xiàn)狀及其相關(guān)產(chǎn)品，這讓我收益頗 豐。在現(xiàn)今國(guó)內(nèi)外阻尼器的檢查，國(guó)內(nèi)在減震器的檢測(cè)方面比較落后， 第一個(gè)主要的 原因就是國(guó)內(nèi)相應(yīng)的試驗(yàn)設(shè)備不能夠滿足試驗(yàn)性能的要求以及能實(shí)現(xiàn)但是昂貴的試 驗(yàn)器材的費(fèi)用很昂貴，因此制約著我國(guó)在減震器以及在減震器試驗(yàn)臺(tái)性能的提升?，F(xiàn)在的試驗(yàn)臺(tái)，都是以測(cè)試示功圖以及滯回曲線為主用的目的，我國(guó)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)臺(tái)大多是開(kāi)環(huán)、機(jī)械式、液壓伺服等形式。這些形式的試驗(yàn)臺(tái)存在著許多不合理的地方。并 且在這

25、方面的技術(shù)還不是很熟，主要的功能就是局限在測(cè)試示功圖， 不能快速并且準(zhǔn) 確地對(duì)減震器的各個(gè)性能進(jìn)行檢測(cè)，存在著眾多不足之處。但由于時(shí)間的急迫，相關(guān)專業(yè)知識(shí)的欠缺，本設(shè)計(jì)中也有許多的不足需要改進(jìn)。 如實(shí)驗(yàn)裝置在阻尼器安裝部位，夾緊及固定。在擋板處可實(shí)現(xiàn)的調(diào)節(jié)功能。在改進(jìn)中 應(yīng)注重自動(dòng)化的設(shè)計(jì)，減少勞動(dòng)量。目 錄第一章 總論 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽1.1項(xiàng)目名稱及承建單位 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽1.2研究工作的依據(jù)與范圍 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽1.3項(xiàng)目提要 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽1.4綜合評(píng)價(jià)和研究結(jié)論 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽第二章建設(shè)背景及必要性 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽2.1項(xiàng)目提出的背景 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽2.2項(xiàng)目建設(shè)的必要性 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽第三章市場(chǎng)預(yù)測(cè)與產(chǎn)品規(guī)模選擇 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽3.1市場(chǎng)分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽3.2規(guī)模分析 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽3.3產(chǎn)品選擇 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽第四章建設(shè)條件與廠址選擇 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽4.1廠址的選擇 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽4.2建設(shè)環(huán)境條件 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽4.3項(xiàng)目建筑規(guī)劃 錯(cuò)誤