某斜拉橋方案施工方案

1、 某斜拉橋方案施工方案第一章某工程概況某斜拉橋為一高低（姊妹）塔預應力混凝土斜拉橋，橋跨布置成160+300+97米，墩號41#、42#、43#、44#墩。某通航孔主橋梁全長557米。某通航孔斜拉橋為雙面索漂浮體系斜拉橋結構，42#、43#主塔設置橫向減震限位支座，41#墩設豎向承壓支座，44#墩設置豎向拉壓支座。某通航孔主橋主塔為n型結構，主梁為等高度雙肋板式，即“r型”預應力砼梁，橋梁縱軸線處梁高2.465米，主梁頂面設雙向2.0%的橫坡，主梁邊緣處梁高2.2米。主梁頂面寬26.5米，底面寬27.0米。主梁肋寬1.70米（等寬），主梁為C60混凝土。第二章工程要點一、主梁（n型梁）某通航孔

2、主橋主梁為“n型”預應力混凝土梁，橋梁縱軸線處梁高2.465m,頂面寬26.5m，底面寬27.0m。1、主梁斷面型式根據(jù)橋型特點和結構受力要求，將某通航孔主橋主梁分為五種斷面型式：A、斷面一，即標準“n型”斷面；B、斷面二，在主梁標準斷面上加底板（厚32cm）；C、斷面三，大邊跨主梁標準斷面梁肋內側加2.0m馬蹄底板；D、斷面四，中跨主梁標準斷面梁肋內側加1.2m馬蹄底板；E、斷面五，實體斷面，分別為斜拉橋兩邊墩處端塊（1、75號梁段）。AD四種斷面均保持“n型梁”梁肋寬度一致（170cm）,以便于掛籃懸臂澆筑時模板和掛籃的尺寸一致，不增加施工設備投入。2、梁段、類型及施工方法將某通航孔主橋主

3、梁從41#墩位處開始至44#墩位處共劃分成75個梁段，其梁段號、截面類型和施工方法見“梁段、類型及施工方法一覽表”。梁段、類型及施工方法一覽表梁段號梁段類型施工方法備注1斷面五支架澆筑法42#墩支撐支架24斷面二臨時墩支架澆筑法鋼管樁支架5斷面二掛籃澆筑法對稱雙向懸澆69斷面三前支點掛籃澆筑對稱雙向懸澆1019斷面一前支點掛籃澆筑對稱雙向懸澆2023斷面一傍塔墩支架澆筑塔梁臨時固接2435斷面一前支點掛籃懸澆對稱雙向懸澆3638斷面四前支點掛籃懸澆對稱雙向懸澆3943斷面四前支點掛籃懸澆單向懸澆44（合龍段）斷面四掛籃澆筑法300m跨中孔合龍段4551斷面四前支點掛籃懸澆單向懸澆5258斷面一

4、前支點掛籃懸澆單向懸澆5967斷面一傍塔墩支架澆筑塔梁臨時固接6874斷面一支架澆筑法小邊孔全支架澆筑75斷面五支架澆筑法44#墩支撐支架澆筑3、C60高標號混凝土主梁C60混凝土，為高標號混凝土，即高強度混凝土:C60混凝土標準強度，Rb=42.0Mpa、Rb=3.40Mpa；設計強度R=32.5Mpa、R=2.65Mpa。laa1C60混凝土配制和澆筑應滿足下列要求：1）本橋所采用的C60混凝土要求既要有規(guī)范和設計所要求的強度，又要有良好的和易性（工作度）。設計要求使用常規(guī)的水泥（如525、625普通硅酸水泥）和砂、石料為原料，采用配制C50等標號混凝土的常規(guī)制作工藝，依靠增加高強減水劑，

5、或者同時外加一定數(shù)量的活性礦物材料，使拌和料具有良好的工作度，同時使混凝土具用良好的性能。2）C60高強混凝土配合比必須通過試配確定，不能直接采用中低強混凝土的配合比的計算方法，也不能采用其他工程所使用的同標號混凝土的配合比。3）建議水灰比（水膠比）控制在0.240.35范圍內。高標號混凝土骨料應使用碎石，粗骨料應顆粒良好、空隙率較小，石質強度必須是混凝土強度的兩倍以上。4）采用625#或525#普通水泥，水泥用量控制在400450kg/m3左右。5）采用高效減水劑配制高標號混凝土時，減水劑應具備以下條件：減水率大，增強高，引氣性低，不延緩凝結硬化。4、主梁預應力1）主橋主梁縱向預應力斜拉橋主

6、梁縱向預應力采用鋼絞線和高強精軋螺紋粗鋼筋。預應力鋼絞線配用VSL錨固體系錨固并連接接長；高強精軋螺紋粗鋼筋采用YGM錨具及其連接器錨固、接長。主橋“n型梁”縱向預應力鋼筋（束）規(guī)格有：22-0j15.24（22-15）鋼絞線，YSLEC6-27群錨，VSLK型聯(lián)結器。3-0j15.24（3-15）鋼絞線，VSLEC6-22群錨。32mm高強精軋螺紋粗鋼筋，VGM-32錨具和YGL-32聯(lián)結器。主梁梁肋內配22-0J15.24（22-15）預應力鋼絞線，主梁頂板范圍內配32mm高強精軋螺紋預應力鋼筋。3-0j15.24（3-15）預應力鋼絞線配置在中孔合龍段頂板內。兩邊孔有底板梁段在底板范圍內

7、配32mm高強精軋螺紋預應力粗鋼筋。采用工藝成熟，操作簡便的傳統(tǒng)壓漿方法，通過選配優(yōu)良壓漿機，科學配制水泥漿，加強操作人員的業(yè)務培訓，嚴格管理，確保填漿密實。2）主橋主梁橫梁預應力鋼束根據(jù)主橋主梁結構受力需要，分別在橫梁設置橫向預應力鋼束。主橋“n型梁”橫梁及橫向預應力鋼束規(guī)格有：A、B、C型（見相關圖紙）橫梁配以下兩種預應力鋼絞線：16-0j15.24（16-15）鋼絞線，VSLEC6-27群錨（或OVM15-22群錨）；12-0j15.24（12-15）鋼絞線，VSLEC6-15群錨（或0VM15-9群錨）；有底板梁段距底板底16cm處配置橫橋向底版預應力鋼絞線束：預應力為4-0J15.2

8、4（4-15）鋼絞線，VSLS6-5型扁錨（或YMB15-4扁錨）錨固。5、支座和伸縮裝置1）支座某通航孔主橋分別在各號橋墩設置承壓支座、減震限位支座、拉壓支座：41#墩：設置GPZ6000DX盆式橡膠承壓支座兩個；42#墩：橫橋向設置高阻尼（阻尼$0.15）減震橡膠支座四個；43#墩：橫橋向設置高阻尼（阻尼$0.15）減震橡膠支座四個；44#墩：設置GPZ6000Y/5000L盆式橡膠拉壓支座兩個。2）橋梁伸縮裝置分別在某通航孔主橋與三八洲連續(xù)梁橋、某通航孔主橋與南灘橋交接處橋面設置橋梁伸縮裝置，即：41#墩位橋面處：設置德國MaurerSohne公司的轉軸式伸縮裝置，型號為DS1200，最

9、大伸縮量1200mm。44#墩位橋面處：設置德國MaurerSohne公司的轉軸式伸縮裝置，型號為DS400，最大伸縮量400mm。6、臨時墩為提高施工期間的抗風安全，根據(jù)專家意見，設計在160米大邊跨設置臨時墩。臨時墩中心距41#墩中心28米，在臨時墩和41#墩之間架設支架，1#4#梁段在支架上澆筑。臨時墩和現(xiàn)澆支架由鋼管樁搭設鋼管樁，用型鋼和巾40cm鋼管橫向聯(lián)系，并設錨碇系統(tǒng)。二、斜拉體系某通航孔主橋斜拉橋采用低松弛鍍鋅高強鋼絲（直徑7毫米，強度級別1570Mpa），熱擠黑色聚乙烯（PE）及彩色聚乙烯（PE）索套防護的斜拉索。全橋斜拉索由12ie7、15107、18707、21107、2

10、5307共五種規(guī)格組成。斜拉索用鍍鋅鋼絲技術標準必須符合湖北省斜拉索用厚鍍鋅高強鋼絲技術條件斜拉索護套用黑色PE、彩色PE必須符合湖北省斜拉索用聚乙烯技術條件，由專業(yè)廠家定做斜拉索的防護共分為四層：鍍鋅鋼絲束扭絞后涂防銹涂料，繞包聚脂復合帶，熱擠黑色PE和彩色PE護套。其中防護和成品技術要求詳見設計圖紙和相關標準。某通航孔主橋高塔墩（42#塔墩）最長斜拉索為M21（PES7-253）號拉索，長188.75.，重15.291；最短斜拉索為SOI（PES7T87）號拉索，長51.73m，重3.101。低塔（43塔墩）最長斜拉索為M22（PES7-253）號拉索，長134.75m，重10.911;最

11、短斜拉索為M36（PES7-187）號拉索，長38.65m，重2.321。斜拉索采用冷鑄鐓頭錨錨固，設計塔端為張拉端，梁端為錨固端，如采用前支點掛籃懸臂施工方法（設計擬定此方法）施工而需要斜拉索及其錨具配合時，必要時可在梁端錨具上設置連接器，用張拉端錨具替換梁端固定端錨具。某通航孔主橋斜拉索、冷鑄鐓頭錨規(guī)格一覽表斜拉索規(guī)格冷鑄錨規(guī)格斜拉索號PES7-253PESM7-253M19M24、S19S25PES7-211PESM7-211M15M18、M25M27、S16S18、S26S27PES7-187PESM7-187M01、M11M14、M28M30、M36S01、S10S15、S28S30

12、、S36PES7-151PESM7-151M05M09、M31M33、S05S09、S31S33PES7-121PESM7-121M02M04、M34M35、S02S04、S34S35斜拉索塔、梁兩端分別設置減振裝置（減振器），減振裝置的主要減振材料為高阻尼減振橡膠。斜拉索減振裝置高阻尼橡膠的主要技術指標：阻尼上0.15，邵氏硬度5560，材料最大耗損因子0=1.3，剪切彈性模量G=0.81.0Mpa；扯斷強度10Mpa，粘結強度3Mpa。第三章施工程序1、完成一期工程施工，即全橋基礎和索塔塔柱、下部構造（安裝支座等設施）。2、分別在已經(jīng)完成的42#、43#塔墩索塔下橫梁上安裝臨時豎向支座和水

13、平約束。在塔柱、承臺（或其它方式）上安裝臨時支架。3、分別在42#、43#塔墩支架平臺上澆筑主梁無索區(qū)段（高塔21#、22#、低塔60#、61#梁段）和高塔20#、23#、低塔59#、62#主梁等近塔區(qū)第一對斜拉索及其間支架澆筑段。張拉主梁縱、橫向預應力鋼筋（束）安裝張拉M1、S1號和M36、S36號斜拉索至設計噸位，使主梁達到相應的設計標高。4、拆除支架澆筑段主梁下臨時支架，分別在已澆筑主梁上組拼、安裝前支點掛籃，對掛籃進行試壓。安裝主梁懸臂施工模板，以42#塔墩和43#塔墩為中心，對稱施工主梁。42#高塔墩對稱懸臂澆筑19#、24#梁段，張拉本階段主梁的縱橫向預應力鋼筋（束），安裝張拉M2

14、、S2號斜拉索。43#低塔墩邊跨主梁全支架澆筑，中孔主梁單向懸臂澆筑，施工時確保邊孔施工超前中孔兩個節(jié)段。43#低塔墩單向懸臂澆筑58#梁段，支架澆筑63#65#梁段，張拉本階段主梁的給橫向預應力鋼筋（束），安裝張拉M35、S35號斜拉索。5、前移掛籃，懸臂澆筑各號梁段：42#高塔墩對稱懸臂澆梁段號：185、2538對應拉索號：S3S16、M3M16。43#低塔墩單向懸澆梁段號：5744支架澆筑梁段號：6673對應拉索號：M34M23、S34S23。42#高塔墩前支點掛籃對稱懸澆至8#、35#梁段（即S13、M13斜拉索）之前，完成41#墩處大邊孔1#4#梁段支架澆筑段支架和完成臨時墩（臨時墩

15、距41#墩中心28米），制作并安裝模板。特別提示：42#高塔墩懸臂施工至S15#、M15#拉索，即懸臂施工至126.1m時，應避開大風期。根據(jù)橋位特點，42高索塔S15、M15號斜拉索以后的懸臂施工期不宜安排在14月間。43#低塔墩前支點掛籃懸臂澆筑至54#梁段（即M31#、S31#斜拉索）后，施工時68#72#梁段配重混凝土需按設計要求及時澆注（見該部分的詳細設計圖紙的要求）。6、42#高塔墩前支點掛籃懸臂5#、38#梁段（即S16#、M16#斜拉索）后，在支架上澆筑1#4#梁段，澆筑時對應中孔懸臂施工。即單向懸臂澆筑39#43#梁段。1#4#梁段按設計要求澆筑配重混凝土，張拉本階段的預應力

16、和斜拉索。7、43#低塔墩安裝73#梁段施工吊籃支架，澆筑75#梁段混凝土，張拉本階段設計預應力鋼筋（束）43#44#墩間97米邊跨合龍。8、拆除43#44#墩間各號梁段施工支架，澆筑各號梁段配重混凝土；前支點掛籃懸臂施工45#梁段（M23#、S23#斜拉索）。安裝、張拉相應階段設計預應力鋼筋（束）和斜拉索，43#低塔墩主梁懸臂施工完成。9、160米邊跨合龍，拆除施工支架和模板，高塔墩懸臂施工完成。10、安裝中跨合龍梁段吊籃和模板，澆筑合龍梁段（44#梁）混凝土，300m主跨合龍。11、解除42#、43#塔墩處臨時豎向約束，斜拉橋體系轉換。拆除合龍模板和吊籃。12、安裝橋面電信、電力、交通安全

17、等附屬設施和護欄，澆筑鋼筋網(wǎng)鋼纖維復合混凝土橋面，全橋施工完畢。第四章施工要點為一高低塔非對稱結構，根據(jù)工程結構特點和現(xiàn)狀施工技術、施工設備，采用前支點掛籃懸臂澆筑的施工方法。其施工工藝和質量檢驗標準必須嚴格執(zhí)行JTJ041-89公路工程質量檢驗評定標準和設計的規(guī)定。具本要求如下：1、預應力結構必須在混凝土強度達到80%的設計強度后才能施加預應力，混凝土試塊的取樣和養(yǎng)生條件應和現(xiàn)場澆注的混凝土相同。2、所有預應力張拉均為雙控，以引伸量為主，引伸量的誤差控制范圍為-5%+10%。測定引伸量時要扣除預應力鋼絞線及其錨具的非彈性影響。3、同一張拉截面預應力的斷絲率為1%，任何情況下都不容許鋼絞線整根

18、拉斷。4、預應力施工時應從管道線形、定位鋼筋、接管工藝等各個方面嚴格控制。預應力鋼絞線管道安裝前應清除管道兩湍的毛刺，檢查管道是否有漏漿和是否變形，否則要采取處理措施直至合格。5、圖中未示預應力鋼束定位鋼筋構造，未計算定位鋼筋數(shù)量，將根據(jù)施工規(guī)范每80100cm設置定位鋼筋一道。定位后的管道偏差為0.5cm。6、預應力鋼束連接處及接管處應用膠帶或冷縮塑膠管將其密封，防止漏漿。管道與喇叭管連接處的管道應與錨墊板垂直。7、斜拉索錨座及預應力錨具下混凝土應嚴格振搗密實，穿斜拉索和預應力鋼束前需清除管道內的砂漿等雜物。8、主橋主梁所有預應力允許一次張拉，夾片錨應合理控制限位板的限位量，合理的限位量應保

19、證鋼絞線沒有刮痕或輕微刮痕。精軋螺紋粗鋼筋應避免生銹和局部損傷，以免脆性破壞。9、鋼絞線束張拉順序：0_10%設計噸位（初應力值作延伸量的標記）100%設計噸位（測延伸量）105%設計噸位（持荷5分鐘，測延伸量錨固）一10%設計噸位（測回縮量）。10、鋼絞線錨具使用前應檢查錨環(huán)內壁是否生銹，生銹的錨環(huán)沒有除銹不得使用。預應力錨固時應用開口手柄同時將兩夾片均勻打入錨環(huán)，使兩夾片外端面處于同一平面內，兩夾片高差為2mm。11、鋼絞線必須用圓盤切割機切割，不得用電氣切割。12、主橋主梁縱向預應力、橫向預應力均允許一端張拉，但橫向預應力張拉端要交錯布置。主梁預應力張拉引伸量控制公式為：二PA/（P-P

20、）-600設計圖中提供的引伸量（cm）；由初張拉噸位到設計噸位間一端實測引伸量；0P初張拉噸位，一般為設計張拉噸位的1015%；0P設計張拉噸位；6夾片回縮值（cm），實測測定，在無實測值時按3%估算。13、主梁錨座拉索錨墊板等外露鋼構件均應進行防護。防護涂層施工前必須除去構件表層油污、銹層等雜質，無氣噴涂、有氣噴涂或刷涂均可。14、預應力張拉完畢后要及時對管道填漿，砂漿標號不低于混凝土標號，壓力不小于1.0Mpa，砂漿水灰比大于0.4，砂漿內不得摻氯鹽，可摻減水劑。為減少收縮，砂漿內應摻入0.0001水泥用量的鋁粉，0.03水泥用量的膨脹劑。15鑒于預應力管道填漿密實的重要性，各階段填漿施工

21、完成后，應隨機抽樣檢查，必須保證所有管道填漿密實。16、為控制斜拉橋的施工過程，保證大橋安全建成，施工過程中將對斜拉索索力、結構線形和結構受力（應力）狀況進行監(jiān)控。主梁控制點分別設置在索塔塔位中心處，對應索塔（高、低塔）1/2L、1/4L、1/8L處。施工時請在上述截面處設置鋼弦應力計等測試元件，并保護測試元件和測試線路。17、所有受力主鋼筋均按焊接施工，經(jīng)批準可采用可靠的機械接頭或綁扎接頭。鋼筋接頭必須交錯布置，同一截面內接頭鋼筋不得占該截面鋼筋總數(shù)的50%以上。直徑大于20mm及以上的鋼筋交叉時須點焊。18、斜拉索安裝除滿足施工規(guī)范和設計圖紙的規(guī)定外，還應采取穩(wěn)妥措施防止拉索護套的劃痕和破

22、裂，不合格或經(jīng)修補仍然不合格的拉索不得上橋安裝。19、主梁錨座系統(tǒng)施工時應嚴格控制各控制點坐標誤差。拉索導筒進口中心點、錨墊板中點和錨墊板四個角點的安裝坐標均應準確，其誤差控制在土5mm以內。拉索錨具軸線允許偏差土5mm。20、斜拉索按設計提供的初張力和施調索力以索塔為中心對稱同步張拉。最大不同步張拉力為50噸，同時不同步索力使塔頂產(chǎn)生的順橋向偏移值不得大于：高索塔45mm，低索塔30mm。21、斜拉索張拉以設計規(guī)定的張拉程序步驟進行，以設計索力值控制拉索張拉力，以延伸量作為校核。斜拉索張拉力允許誤差土2%。22、斜拉索張拉時必須考慮彈性模量的修正和施工過程中塔梁變形和安裝時的溫度差、施工主模

23、標高的調整等因素的影響。23、在張拉過程中，必須同時進行梁段、索塔變位觀測，對比觀測結果和設計變位值，發(fā)現(xiàn)異常時，查明原因，經(jīng)與設計協(xié)商取得同意后采取必要的措施調整控制。24、主梁懸臂和支架澆筑時，各分段新老混凝土接縫表面必須鑿毛，以保證新老混凝土的結合。梁段接頭部位的普通鋼筋交錯接長，同一斷面的接頭不得超過50%。25、主橋主梁懸臂和支架澆筑時橋梁中線允許偏差W10mm。梁段斷面尺寸允許偏差W15mm主梁澆筑時需將主梁頂面整平，最大相對高程誤差W15mm。26、主梁邊、中孔合龍段施工必須在夜間溫度較低時完成，合龍段施工和支座安裝設計溫度均為15C。27、配重混凝土按C30設計，但該部分混凝土

24、只對其重量和均勻分布作出要求，其力學指標可不作規(guī)定。也可以使用其他可靠的材料替代。配重荷載的施加必須滿足施工設計和施工控制的規(guī)定。28、各型號預應力在梁體外的錨塊允許與主梁分次澆注，但在主梁處必須設置抗剪凹凸槽口，錨塊鋼筋應與梁體內主鋼筋或預埋件牢固焊接。第五章主要施工方案說明1、42#墩無索區(qū)和近塔墩梁段現(xiàn)澆支架采用巾80cm和巾96.3cm鋼管樁作豎向支撐，再在其上置砂頂或木楔和貝雷桁架、型鋼。施工支架平臺的搭設既考慮無索區(qū)梁段的施工又以考慮了在其上拼裝前支點掛籃。鋼管樁部分支承在承臺和鋼圍堰上，南北岸各有一排鋼管樁支承在河床中，用振動錘振動下沉至標高9.0m。施工時考慮整個支架平臺的彈性

25、變形及非彈性變形對主梁標高的影響。2、43#墩無索區(qū)和近塔墩梁段現(xiàn)澆支架采用巾80cm和巾96.3cm鋼管樁作豎向支撐，再在其上置木楔和貝雷桁架、型鋼。北岸支架同時將作為拼裝前支點掛籃工作平臺，南岸支架與97米邊跨現(xiàn)澆支架相接?？紤]支架受力合理和避免軟地基沉降，支架中設斜支撐，無索區(qū)梁段施工時鋼管樁受力支撐在承臺上，并通過精軋螺紋鋼筋與下橫梁聯(lián)系抵抗水平向分力。施工時考慮整個支架平臺的彈性變形及非彈性變形對主梁標高的影響。3、前支點掛籃本前支點掛籃總長20.8米，總重約180噸，主要部件由五大部分組成：主體骨架：二根縱梁與四根橫梁，全部采用矩形箱梁結構形式，用A3鋼板拼焊組成；懸掛系統(tǒng)：單彎臂

26、懸掛鋼梁，由液壓千斤頂頂升調節(jié)；前支點部位：由斜拉索剛性連接液壓裝置及定位架組成；后錨點：反支點梁下滾輪行車裝置與后錨固點液壓頂升裝置；行走系統(tǒng)：120t千斤頂液壓自調同步牽引滑行裝置。為適用主梁節(jié)段不斷變化尺寸要求，保證前支點相對固定，掛籃C型掛鉤和止推座預埋件位置均需對每節(jié)段進行計算。4、前支點掛籃拼裝完成無索區(qū)和近塔墩梁段后，張拉第一對斜拉索至設計噸位，使主梁達設計標高，拆除底模，降低平臺，作為拼裝掛籃工作平臺。掛籃分縱梁、橫梁，C型掛鉤，分別在車間加工好后運至墩位處。首先利用浮吊起吊縱梁，置于拼裝平臺上，再吊橫梁。縱橫梁就位好后，焊接縱、橫梁使之成為整體框架。用千斤頂頂升，用儀器測量指

27、揮調平后，焊接C型掛鉤。掛籃拼裝完成后試壓并經(jīng)檢查合格后，可以投入梁段懸澆施工。5、單節(jié)段梁段澆筑順序第一步澆筑主梁肋，第二步澆筑橫隔板，梁肋和橫隔板分三次澆筑，梁肋澆筑至1.6米高時，根據(jù)施工監(jiān)控結果，調整斜拉索拉力，第三步，澆筑頂板。6、斜拉索掛索根據(jù)廠家提供的索盤尺寸設計制作放索架，放索架上設置2個剎車，以便在掛索時對速度加以控制。在江中采用400噸分節(jié)駁作放索船，放索架先固定在放索船上，利用浮吊將索盤吊起安裝在放索架上。97m跨斜拉索用汽車轉運上岸后，用吊車吊起安裝在陸上的放索架上。掛籃前移前，我們進行斜拉索的放索工作。在梁段前端放一個組合直徑大于4米的滾筒，以使斜拉索拉上梁頂面時彎折

28、度不致太大（避免斜拉索損壞）。拖輪將放索船牽引至掛籃下方水面上，從梁端自上而下放兩根鋼絲繩，將運索船拉住，并且拖輪穩(wěn)住放索船（必要時可把放索船拋錨來穩(wěn)住放索船），使放索船在放索過程中自始自終穩(wěn)住在掛籃下方的江面上，在無索區(qū)梁頂上設置大噸位慢速卷揚機，其鋼絲繩繞過梁端滾筒下放至放索船與塔柱端錨頭連接，將斜拉索錨頭徐徐牽引上梁段頂面。然后將斜拉索沿滾筒和平滾（在梁頂面上布設一些平滾，防止斜拉索在梁面上磨損）牽引至索塔下方無索區(qū)。97m跨用吊車將放索架置于梁段前端，按同樣方法放索。至此，放索工作完成。斜拉索張拉端錨具牽引至索塔下方無索區(qū)后，在掛籃前移好后，即可進行斜拉索的掛索工作。斜拉索掛索采用多點

29、法，掛索前根據(jù)斜拉索的規(guī)格和重量預先設計好牽引裝置和拉桿的尺寸、長度。斜拉索張拉端錨具牽引至索塔下方后，將拉桿旋入錨頭，在張拉端錨頭以下預先確定了位置的斜拉索上設置兩個保護性長抱箍，防止斜拉索在掛索過程，產(chǎn)生較大的彎拆損壞斜拉索的PE套。在中橫梁上安置兩臺卷揚機走絲，一索通過人洞進入塔內通過轉向穿過斜拉索套筒口，利用連接件與錨頭拉桿連接，另一臺通過塔頂轉向滑輪與斜拉索上兩抱箍連接，起動各卷揚機，并輔以塔吊協(xié)助將張拉端錨具牽引至套筒口。為使拉桿能順利進入套筒，在套筒下方設置臨時工作臺，由專人負責指揮操作。在索塔張拉錨墊板上安放反力架、千斤頂、斜拉索張拉錨具螺帽和拉桿螺帽，將拉桿牽引過錨墊板，給拉

30、桿上好螺帽，拆去牽引與吊索，至此，索塔端掛索完成。前支點掛索利用吊車和安裝在主梁上卷揚機，按同樣方法把斜拉索牽引穿過索導管，上好螺帽與掛籃前支點千斤頂拉桿相連，然后拆去牽引。7、斜拉索的張拉工藝掛索工作完成后，即可進行斜拉索的張拉。張拉工作開始前，對張拉千斤頂和壓力表進行配套標定，確定張拉力與壓力表讀數(shù)之間的曲線關系。壓力表精度不低于1.5級。張拉千斤頂配備相應的測力傳感器，以控制千斤頂?shù)膹埨?。張拉機具就應由專人使用和維護，并定期檢驗標定。斜拉索張拉前，所有錨具和配件按圖紙檢驗確定符合要求后方可使用。斜拉索的張拉嚴格按設計要求的工藝程序進行，保證南、北方向對稱進行、分級張拉。按照施工控制的要

31、求嚴格控制張拉千斤頂?shù)膹埨?，同步分級張拉。單次張拉工作工藝流程：第三次張拉至設計值后，斜拉索張拉端錨頭超出索塔墊板，將錨頭螺帽帶好。索力調整工作完成后，拆除千斤頂、拉桿及反力架，移至下一待張拉索錨墊板上。由于板梁斜拉橋剛度較差，屬于超靜定的柔性結構，有牽一發(fā)而動全身之弊，施工中，往往會出現(xiàn)實際情況偏移設計目標值，形成一定的誤差。其中除了梁段施工誤差，導致其自重與設計值不符、彈性模量取值偏差、索力張拉噸位不準等因素外，還因溫度變化、日照影響、風力、施工荷載等導致索力大小、塔柱位移、板梁內力等變化而不易控制，均會使實際施工的標高和索力與設計值不相符。這不僅影響橋梁線形的平順美觀，而且影響了施工的

32、質量和結構安全，為此，必須對各項指標與施工進行嚴格控制。控制原則：以橋面標高與索力進行雙控。即適當控制索力，使梁、塔內力于最優(yōu)狀態(tài)。通過索力調整，使橋面標高符合設計要求。結合各施工階段的結構受力特點，第一次張拉（空掛籃）與第二次張拉（梁段砼澆筑一半）以標高控制為主，同時兼顧所測索力；第三次張拉（掛籃與梁體脫空）以索力控制為主，同時兼顧標高值。8、前支點掛籃懸澆砼施工掛籃拼裝完成后按最大荷載進行試壓，以消除其非彈性變形和提供彈性變形參數(shù)，為施工控制計算提供準確數(shù)據(jù)。經(jīng)檢驗符合要求后即可投入使用。掛籃前移，（掛籃前移前，把斜拉索牽引到橋面上），掛籃承受負彎矩，呈懸臂狀態(tài)。掛籃就位，C型掛鉤頂升，后

33、錨固點錨固，確定立模標高。前支點斜拉索掛索，張拉一定噸位（由監(jiān)控提供），此時掛籃前支點受力，縱梁受正彎矩呈簡支狀態(tài)。完成鋼筋綁扎、預應力管道布置、預埋件埋設、模板安裝。澆筑梁段混凝土，掛籃受正彎矩增大。澆至1/2混凝土，（或由監(jiān)控提供）掛籃再張拉完索力至100%。檢測梁段標高，待強、張拉預應力束、壓漿、封錨、鑿毛、養(yǎng)生、檢測索力。掛籃下降脫空待前移，掛籃承受負彎矩。梁段砼澆筑采用自動水上拌和站拌制和泵送，掛籃懸澆時對稱，均衡澆筑。保證97m跨比43#墩北岸掛籃懸澆快2個節(jié)段。在澆筑過程中應隨時進行變形觀測和監(jiān)視，必要時作為調整立模標高的參考。9、前支點掛籃懸澆砼工藝流程圖10、160m邊跨臨時

34、墩與現(xiàn)澆支架臨時墩中心距41#墩中心28米，在臨時墩和41#墩之間架設支架，14號梁段在支架上澆筑。支架設計為一群樁支架，縱向和橫向各6排鋼管樁為豎向支撐，用型鋼和巾40cm鋼管作橫向聯(lián)系，聯(lián)成整體成空間框架結構。順橋向置6組貝雷架再在貝雷架上鋪136工字鋼作平臺。鋼管樁用振動錘振動下沉至底標高14.0m，入土深度21.5m，考慮洪水沖刷10.5m和水流側壓力以及偶然漂浮物的撞擊，設置錨碇系統(tǒng)抵抗水平位移。支架搭設需在水位超過38.0m才能方便施工，保證工作船只航行安全。11、97m邊跨現(xiàn)澆支架97m跨梁段設計為支架現(xiàn)澆。97m支架按滿堂支架設計，在低水位期間完成。用巾80cm壁厚8mm鋼管樁

35、作豎向支撐，用型鋼作橫向聯(lián)系。上置貝雷桁架，再在貝雷桁架上鋪工字鋼136作平臺。鋼管樁用振動錘振動下沉，下沉至樁底標高22.0m，入土深度19m，支架沉降參數(shù)通過靜壓實驗確定，水流沖刷和水流側壓力可以忽略。12、第5號梁段施工方案第5號梁段采用掛籃施工，但情況比較特殊，當懸澆完6號梁段后，前移掛籃時在順橋向將抵達并跨上臨時墩，為保證掛籃順利前移到位，臨時墩先不能達到相應梁底標高，須得掛籃移到位，澆完第5號梁段并拆除（或倒退）掛籃后再把臨時墩接高。由于受施工環(huán)境和施工條件影響，臨時墩和5號梁段拆掛籃宜安排在高水位（汛期）施工，才便于浮吊吊裝，否則由于標高太高而無法吊裝，另外從目前看河床淤積嚴重，

36、低水位期間無法保證船只正常工作。為保證對稱施工和主梁振動協(xié)調，掛籃不宜擱置在臨時墩上，否則有可能由于主梁彈性振動不自然導致尚未達強度的砼開裂。臨時墩中心距41#墩中心28m，位于4號梁段下，通常情況是臨時墩中心與主梁銜接，如果這樣那么4號梁段同樣存在開裂的可能，因而建議把臨時墩與主梁銜接移到5號梁段。施工時應與設計方協(xié)商，引起重視。13、合攏與體系轉換先合攏97米邊跨，再合攏160米邊跨，然后合攏300米主跨，300米主跨合攏利用一側掛籃澆筑合攏段砼，另一側掛籃后移，在合攏段兩側梁段采用水箱加壓，根據(jù)施工監(jiān)控結果調節(jié)合攏段兩側梁段標高，焊接合攏段勁性骨架，采用強制性手段合攏，以保證主梁線型。第

37、六章施工控制1、施工控制的目的在上部結構施工過程中，通過對斜拉橋結構線型及內力的控制，確保施工過程中結構的安全和成橋后結構的線型及內力最大限度地接近設計狀態(tài)，最終使成橋滿足設計要求。2、施工控制的原則以標高和梁塔內力作為控制目標，以索力作為調控手段。各施工控制節(jié)段的標高誤差控制在土2%范圍之內；橫向相對誤差不宜大于5mm；板梁軸線偏位不宜大于10mm。各施工控制節(jié)段的預應力張拉誤差縱向不宜大于張拉值的土2%；橫向相對誤差不宜大于2%。嚴格控制各施工狀態(tài)下的主梁和索塔內力，使其處于安全范圍內。通過索力調整，使成橋后主梁和塔中控制應力誤差值不大于3%。3、施工控制的組織形式各職能部門不僅要在施工操

38、作和管理上進行有力配合，而且還應在結構分析等各方面參與設計部門和監(jiān)理組所組織的施工控制工作。這是因為施工單位能對自己當時的施工情況和特點清楚掌握，再通過深入研究后才能對施工控制本質得到全面的理解，才能更快、更合理地組織相應方案和施工措施，進而使施工更好地滿足施工控制要求。我公司將組織本公司有豐富施工控制經(jīng)驗的人員，積極參與和配合設計部門、大橋監(jiān)控小組和監(jiān)理部對上部構造的施工控制，確保高質量完成的成橋施工。4、施工控制技術在廣東XX大橋、長沙XX大橋、銅陵XX公路大橋、武漢XX大橋等斜拉橋的施工中，我單位對斜拉橋施工控制技術的研究和運用都獲得了圓滿成功，積累了成熟的經(jīng)驗。針對某斜拉橋嚴重不對稱和

39、變截面變節(jié)距的具體特點，我們將總結經(jīng)驗，研究新問題，運用成功的經(jīng)驗，以科學、求是的態(tài)度腳踏實地地完成本橋的施工控制研究及運用任務。1）施工控制技術思路我們將采用以下技術思路進行板梁的施工控制。a、參數(shù)識別參數(shù)識別就是在施工過程中對設計參數(shù)進行修正。具體可分為兩步：第一步是對可直接測試的參數(shù)如板梁的截面尺寸、掛籃的撓度、立模標高、所加實際工況等在每段板梁施工前進行測試，以提前獲得一組較接近實際情況的結構參數(shù)，從而對設計數(shù)據(jù)進行修正，為計算出更為接近實際情況的設計理想狀態(tài)數(shù)據(jù)提供條件；第二步是對難以用儀器儀器直接進行現(xiàn)場測試的參數(shù)如斜拉索的物理力學特性等，可根據(jù)施工過程中結構行為變化如索力和梁段標

40、高的變化量來進行參數(shù)識別。b、預測與控制根據(jù)目前結構的實測參數(shù)及識別參數(shù)預測未來施工梁段的相應參數(shù)，并根據(jù)這些參數(shù)的變化分析結構線型和內力的變化，這就是施工控制中的結構預測。由于參數(shù)的誤差，施工中結構實際狀態(tài)總是偏離理想狀態(tài)目標，因此，還必須對結構行為預測控制，通過索力調整，使成橋狀態(tài)結構的內力最大限度地接近成橋狀態(tài)目標。我們將建立完善、精確的觀測系統(tǒng)，正確、合理的結構分析系統(tǒng)及反饋控制分析系統(tǒng)，以實現(xiàn)對結構行為的預測與控制。c、觀測系統(tǒng)觀測系統(tǒng)就是對結構行為進行測量和測試的系統(tǒng)，觀測包括兩個方面：一是測量結構位置和變化，如板梁的標高和平面坐標，索塔的偏位等；二是測試結構的內力，如斜拉索的拉力

41、等。這不但為施工提供有關數(shù)據(jù)，也為結構預測分析提供實際數(shù)據(jù)，使控制更為有效。d、結構分析系統(tǒng)結構分析系統(tǒng)主要用于對結構行為的分析。采用前進分析和倒退分析方法，利用程序以計算機對結構進行正向與反向拼裝計算，可找出結構理想狀態(tài)所需數(shù)據(jù)。e、反饋控制分析系統(tǒng)根據(jù)橋梁結構計算理想狀態(tài)，施工現(xiàn)場實測狀態(tài)，以及誤差信息以計算機跟蹤計算調整，尋找出最佳調整方案，以指導現(xiàn)場調整作業(yè)。5、施工控制的施工措施a、總體要求嚴格按設計圖低、要求、規(guī)定施工，對施工數(shù)據(jù)和情況以規(guī)范、表格進行詳細、準確、完善的記錄。積極與業(yè)主、設計、監(jiān)理部門聯(lián)系，及時匯報、反映情況。服從、執(zhí)行監(jiān)理工程師的指令。b、斜拉索安裝（1）斜拉索的

42、牽引及張拉，對稱于主塔，對稱于橋中線均衡地進行。不均衡拉力在設計的允許值范圍內。兩側不對稱的拉索或設計拉力不同的拉索，按圖紙規(guī)定的拉力、分階段同步張拉。（2）斜拉索的張拉千斤頂張拉力控制必須符合規(guī)定。（3）斜拉索張拉前，所有錨具和配件必須符合圖紙規(guī)定，全部或抽樣檢驗，確定符合圖紙要求后方可使用。（4）斜拉索的安裝、張拉順序、張拉次數(shù)及張拉力按圖紙規(guī)定的程序進行。不論是初張力的張拉，還是復測、調索的張拉，凡不符合拉索、板梁施工安裝所規(guī)定的允許偏差時，必須向監(jiān)理工程師報告，由設計、監(jiān)理、施工三方共同確定調整方法并經(jīng)業(yè)主批準后進行調整。（5）斜拉索張拉過程中，必須同時進行板梁變位觀測，并與圖紙中相應

43、的變位值校核。超過規(guī)定范圍則檢查原因，必要時報告監(jiān)理工程師與設計單位共同商計，采取適當方法進行控制調整。（6）斜拉索張拉完成后，使用傳感或振動頻率測力計測驗各索的張拉力值，每組及每索的拉力偏差均不得超過圖紙規(guī)定，如有超過需進行調整。在調整拉力時對索塔和相應板梁梁段進行索力、高程和位移觀測。（7）斜拉索的張拉選擇在環(huán)境濕度變化較小的時段內進行，以主動規(guī)避法來盡量消除溫度對施工控制的影響。（8）斜拉索兩端錨具軸線和孔道軸線允許偏差5mm。錨具和孔道在未封口前需臨時加以防護，防止雨水侵入和錨頭被撞擊。c、板梁施工（1）橋塔兩側的掛籃要同步進行前移，梁段砼對稱澆注。（2）板梁施工按本橋安全操作規(guī)程進行

44、。掛籃立模、斜拉索張拉在環(huán)境溫度變化較小時進行，盡量消除溫度對施工控制的影響。（3）板梁梁段空間位置按設計坐標及標高，在橫向面至少設左、右兩點控制。（4）在澆筑本段板梁前，復測已完成的前段箱梁標高。在完成本段板梁施工后，測量前段板梁頂面標高、本段板梁頂面標高、拉索索力及塔頂偏位。以上觀測數(shù)據(jù)與施工程序中預計控制值進行校核，其偏差需在規(guī)定范圍內，并防止同向偏差的累計。如不符合規(guī)定的允許偏差，必須及時報告監(jiān)理工程師，在監(jiān)理工程師主持下與設計單位研究解決，及時調整。（5）每完成一個梁段的施工后進行板梁軸線測量，測量數(shù)據(jù)作為下一段安裝的控制依據(jù)。（6）在合攏段施工過程中，按設計要求采用水箱壓重和卸載。

45、（7）板梁施工過程中對掛籃自重、施工荷載的重量及其位置，每階段均予以登記，以便每段梁段施工時加以核對，進行分析與調整。d、施工測量施工測量作為施工控制觀測系統(tǒng)的組成部分應盡量減少誤差，使施工控制更有效。（1）平面控制網(wǎng)和高程控制點在原控制網(wǎng)基礎上加密后，對梁段坐標、索塔變位測量的網(wǎng)點為二等控制點，由橋址處永久性基點引至索塔承臺的水準點為二等水準點，由該二等水準點通過標定的鋼尺傳遞到下橫梁和零號塊上梁頂面處和索塔塔肢部位建立水準點。該水準點對箱梁標高進行測量。為了避免索塔基礎沉降對水準點影響，水準點至少每月與永久基點校核一次。平面控制點和水準點控制點都必須做得牢固、醒目。（2）測量儀器平面坐標以

46、萊卡TC2000全站儀采用三維坐標法測量。該全站儀標稱精度為0.5和1+1ppm。標高采用精密水準儀進行測量。測量儀器注意保養(yǎng)，定期校準，保證測量的精度。（3）測量時間即時測量：在斜拉索張拉過程中進行必要的同步測量。配合板梁施工，按規(guī)定在施工前和施工后進行必要的相應測量。復核測量：為掌握施工結構的狀態(tài)所進行的復核測量安排在環(huán)境溫度變化較小的時段。實際上，斜拉索的張拉和板梁的定位一般在環(huán)境溫度變化較小的時段內進行，所以不管是即時測量還是復核測量一般都在環(huán)境溫度變化較小的時段內進行，以避開日照，特別是上下游日照溫差的影響，使溫度對施工控制的影響盡量減少。e、施工測試施工測試是指對施工中的斜拉橋結構

47、狀態(tài)產(chǎn)生影響的幾何參數(shù)如梁段各種尺寸等和物理力學參數(shù)如彈性模量、容重、熱脹系數(shù)、荷載、索力、梁和索塔應力變等的測試。施工測試與施工測量構成施工控制的觀測系統(tǒng)，為結構預測分析提供實際數(shù)據(jù)，為控制調整提供依據(jù)。施工測試盡量做到準確，使測試誤差對施工控制的影響減到最小程度。（1）對板梁幾何尺寸測試的基準溫度圖紙規(guī)定或監(jiān)理工程師指令為準。當缺少上述數(shù)據(jù)時，可采用+20C為基準溫度，并報監(jiān)理工程師認可。所有量具，應以基準溫度為準進行調整。（2）所有張拉斜拉索用的千斤頂，必須配備相應的測力傳感器，以控制千斤頂?shù)膹埨Α＃?）千斤頂與壓力表必須配套校驗，并明確做好標記，不得混用。通過校驗確定張拉力與壓力表讀

48、數(shù)之間的關系曲線。所用壓力表精度不低于1.5級。校驗千斤頂用的試驗機或彈簧測力計的精度不低于2%校驗時，千斤頂活塞的運行方向與實際張拉工作狀態(tài)一致。當采用試驗機校驗時，用千斤頂推頂試驗機的方法，讀數(shù)以千斤頂讀數(shù)為準。（4）張拉機具由專人使用和維護。張拉機具長期不使用時，在使用前進行全面校驗。當千斤頂?shù)氖褂贸^圖紙規(guī)定的使用時間或張拉完成幾對斜拉索，或使用期間出現(xiàn)異常情況，均進行一次校驗。（5）使用振動頻率測力計測試斜拉索索力。振動頻率測力計定期標定。f、施工管理成立專門的管理機構，對掛籃懸臂澆筑砼施工進行嚴格管理，以使施工符合施工控制要求。管理機構依據(jù)得到監(jiān)理工程師批準的施工控制方案制定專門的

49、管理制度、規(guī)定、辦法，并在施工中嚴格執(zhí)行，確保施工控制順利實施。g、施工控制程序（1）板梁施工前進行現(xiàn)場設計參數(shù)的測試。通過測試為施工提供更接近實際情況的設計參數(shù)，以進一步修正施工過程各理想狀態(tài)數(shù)據(jù)。（2）進行板梁的施工掛籃就位；綁扎鋼筋、立模；第一次張拉斜拉索安裝預應力管道，驗收。澆筑砼一半后第二次張拉斜拉索。澆完砼、養(yǎng)生、鑿毛、待強、張拉預應力、壓漿、封錨。掛籃脫空前移。（3）進行現(xiàn)場觀測，獲取施工狀態(tài)結構行為數(shù)據(jù)及環(huán)境數(shù)據(jù)，為施工與控制提供實測數(shù)據(jù)。（4）在濾出環(huán)境因素影響后，計算出施工階段實測狀態(tài)和理論狀態(tài)數(shù)據(jù)誤差。（5）進行結構參數(shù)識別，修正結構設計參數(shù)，進行結構行為預測分析。（6）

50、當預測成橋狀態(tài)與設計成橋狀態(tài)不一致時，則進行反饋控制分析，求出最優(yōu)控制量，制定出最佳調索方案。（7）進行索力和板梁標高調整。（8）調整后進行狀態(tài)觀測。（9）調整后進行結構行為預測分析，預告下一梁段索力和板梁標高。h、有關施工控制的建議（1）施工跟蹤分析我們將根據(jù)最終確認的施工方案和施工參數(shù)（安裝索力和主梁標高）進行施工跟蹤分析。分析的結果將提供給監(jiān)控小姐進行對比，為施工控制提供一套理論軌跡的對比數(shù)據(jù)。（2）施工控制方法建議根據(jù)我們以往的經(jīng)驗，施工控制的思路為。影響因素識別主要對梁重，結構剛度，索力進行識別。因素識別根據(jù)以施工梁段識別出來的影響因素，對未來梁段的因素進行預測。優(yōu)化調整根據(jù)已識別和

51、已預測的影響因素，對索力進行調整，使主梁線型和結構內力最大限度地滿足設計要求，保證結構安全。第七章主要建筑材料主梁為預應力混凝土結構，采用C60高標號混凝土。應嚴格按照公路橋涵施工技術規(guī)范的規(guī)定配制混凝土，所采用的水泥、砂、石、水等材料及其配合比，拌制、運輸和澆筑應嚴格執(zhí)行設計所規(guī)定的標準，滿足相應規(guī)范所規(guī)定的質量檢驗和質量評定標準要求。本橋斜拉索及上部構造所使用的結構鋼筋應滿足上述標準的各項規(guī)定，其中II級鋼筋16Mn、20MnSi,20MnNb（b）的標準強度Rb=340Mpa,1級鋼筋g（Q235）的標準強度Rb=240Mpa。g結構鋼材（鋼板、角鋼及其它鋼型材）均為Q235（A3）號鋼

52、，其技術標準必須符合GB-700-88、GB-709-88、GB-9787-88的有關規(guī)定。選用的焊接材料應符合GB-1300-77和GB-981-76的要求，同時要和所焊接的鋼材材質相適應。某斜拉橋主梁預應力采用低松弛預應力鋼絞線和高強精軋螺紋鋼粗鋼筋。預應力鋼絞線公稱直徑15.24mm（0.6），后張法VSL（或OVM、YM,下同）預應力錨固體系。采用符合美國標準ASTMA416-87a的鋼絞線，標準強度Rb=1860Mpa（即ASTMA416-87a標準270級），彈性模量E=1.9X105Mpa。所選yy用的錨具均應滿足1860Mpa強度級別要求。高強精軋螺紋粗鋼筋直徑32mm，粗鋼筋

53、標準強度Rb=750Mpa,YGM錨具后張法錨固。yC60混凝土為高標號混凝土，必須通過試配確定混凝土配比。設計要求使用常規(guī)的水泥和砂、石料，采用配制C50等標號混凝土的常規(guī)制作工藝，依靠增加高強減水劑，或者同時外加一定數(shù)量的活性礦物材料，使拌和料具有良好的工作度，同時使混凝土具有良好的性能。我們通過多次試配，并進行比較篩選，已擬定三個配合比，其推薦配合比為：水：（水泥+磨細礦粉）：砂：碎石：外加劑=160：（450+50）：662：1178：5.0（正在審批）。水泥為華新525#普通硅酸鹽水泥，外加劑為高效減水劑SF，摻和材料為磨細礦粉。推薦意見：1、某斜拉橋主梁C60砼兼有大體積砼性能，應

54、在滿足C60砼配制強度的前提下，注重其早期水化熱。2、硅粉由于極其微細和很高的SiO玻璃體含量，是一種高活性火山灰材2料，早期火山灰反應顯著。3、磨細礦渣微粉，雖比表面積較大，也是一種活性火山灰材料，但其早期水化較慢，大部分起填充作用，只要養(yǎng)護適當，其二次水化反應，使后期強度大幅度增長。4、試驗考慮強度和水化熱的矛盾統(tǒng)一，在華新P-0525水泥中內摻礦渣微粉10%時，既降低了早期水化熱，保持了一定的早期強度，又滿足了C60砼的配制強度。水泥必須符合現(xiàn)行國家標準并附有制造廠的水泥品質試驗報告等合格證明文件，水泥進場后，分批次進行檢查驗收，抽樣試驗。砂采用級配良好，質地堅硬，顆粒潔凈的II區(qū)中砂。

55、碎石采用范圍在525mm的連續(xù)級配碎石，碎石抗壓強度不低于120Mpa。外加劑為緩凝早強高效減水劑SF,嚴格控制用量。水采用沉淀處理后的江水，保證滿足砼拌和質量要求。第八章施工技術要求1、鋼筋必須按不同鋼種、等級、牌號、規(guī)格分批驗收，分別堆存，不得混雜，立牌以資識別。在運輸、儲存過程中，要避免銹蝕和污染。鋼筋除具有出廠質量證明書外還必須進行抽樣試驗。2、鋼筋加工必須滿足施工技術規(guī)范有關條文，嚴格按圖紙由加工班加工。3、主要受力鋼筋接頭采用綁條焊或搭接綁，由具用上崗證的焊工焊接，箍筋接頭一般利用扎絲綁扎，特別情況采用點焊。采用幫條焊時，幫條采用與主筋同級別的鋼筋，其總截面面積不小于被焊鋼筋的截面

56、積。幫條長度如用雙面焊不小于5d,如用單面焊不小于10d（d為鋼筋直徑）。采用搭接焊時，兩鋼筋搭接端部預先折向一側，使兩接合鋼筋軸線一致，單面焊時，搭接長度不小于10d,雙面焊時，搭接長度不小于5d。鋼筋焊接時，應有適當?shù)姆里L、雨、雪、嚴寒設施。大風、大雨嚴寒環(huán)境未采取適當技術措施不得施焊。電焊條采用J-422焊條。4、鋼筋安裝時接頭應相互錯開布置。受力筋接頭按設計圖紙錯開布置，圖紙無要求時按接頭的截面面積占總截面面積的百分率不大于50%布置。鋼筋交叉點用扎絲綁扎結實，必要時用點焊焊牢。保護層用墊塊控制，應符合設計要求，多層鋼筋之間用架立筋支撐，保證位置準確。當鋼筋與不宜移動的重要預埋件和預應

57、力管道沖突時，可適當挪動鋼筋。5、在澆筑混凝土前，應對已安裝好的鋼筋及預埋件進行檢查驗收。6、鋼筋有關質量標準鋼筋及焊縫的外觀質量和力學性能均應滿足要求。加工鋼筋的允許偏差項次項目允許偏差（mm）1受力鋼筋順長度方向加工后的全長+5、-102彎起鋼筋各部分尺寸203箍筋、螺旋筋各部分尺寸5焊接鋼筋允許偏差及缺陷允許值名稱單位接頭型式幫條焊搭接幫條沿接頭中心線的縱向偏移mm0.5d接頭處彎折()44接頭處鋼筋軸線的偏移mmO.ld3O.ld3焊縫厚度mm-0.05d-0.05d焊縫寬度mm-O.ld-O.ld焊縫長度mm-0.5d-0.5d橫向咬邊深度mm0.50.5焊縫氣孔及夾渣的數(shù)量和大小在

58、長2d的焊縫表面上個22mm266在全部焊縫上個mm27、水泥為華新525#普硅水泥，要求質量穩(wěn)定，性能適合施工環(huán)境和成橋后工作環(huán)境。每批次水泥均進行抽樣試驗，實測其技術標準。不同批次水泥分別存放，盡可能采用散裝水泥，并用水泥罐儲存，便于水上拌和站取用。水泥在運輸和儲存時，做到防止受潮，同時儲存水泥時間不能過長，如受潮成存放時間超過3個月，應重新取樣試驗，并按其復驗結果控制使用。常用水泥標號及抗壓強度水泥類別齡期軟練膠砂抗壓強度（Mpa）備注525#普通水泥CGB175-853d20.6試驗數(shù)據(jù)不低于標準7d31.428d51.58、細骨料采用級配良好質地堅硬的河砂，平均粒徑為0.50.35m

59、m細度模數(shù)3.02.3,河砂要求干凈，雜質含量應通過試驗測定，不超過規(guī)定。砂中雜質最大含量項次項目30號的混凝土備注1含泥量（）3以質量計2云母含量（）2以質量計3輕物質含量（）1以質量計4硫化物及硫酸鹽折算為SO（%）31以質量計5有機質含量（用比色法試驗）顏色不應深于標準色，如深于標準色，應以水泥砂漿進行抗壓強度對比驗，加以復核可以直接做水泥砂漿抗壓強度對比試驗9、粗骨料采用連續(xù)級配碎石，級配范圍525mm?？箟簭姸炔挥?20Mpa，雜質含量不超過規(guī)范規(guī)定。碎石雜質最大含量項次項目30號混凝土備注1針狀片狀顆粒含量（）10以質量計2泥土含量（用沖洗法試驗）（%）1以質量計3硫化物及硫酸鹽計

60、算為SO（%）31以質量計10、拌和用水用經(jīng)凈化處理的江水（如江水能滿足要求可不進行處理），保證水中不合有影響水泥正常凝結與硬化的有害雜質或油脂、糖類及游離酸類等。11、外加劑為高效能SF減水劑，具備緩凝早強，高效增強，高效減水性能。保證高強度混凝土的性能及和易性，每批次減水劑均得檢測，并且在混凝土拌和時嚴格控制其用量。SF減水劑減率大于10%,初凝延緩6小時。12、混凝土配比摻入?；郀t礦渣，以節(jié)約水泥用量，提高強度，保證525#普通水泥配制的高強度C60混凝土的質量穩(wěn)定。?；郀t礦渣由生產(chǎn)單位專門加工,進行產(chǎn)品檢驗并出具產(chǎn)品合格證書,其技術條件分別符合GB203-78標準的規(guī)定,并且在使用