層間隔震結(jié)構(gòu)不同設(shè)計(jì)方法算例對比

1、Word文檔 層間隔震結(jié)構(gòu)不同設(shè)計(jì)方法算例對比 01算例 截取某大底盤多塔隔震結(jié)構(gòu)典型隔震塔樓部分進(jìn)行分析，丙類建筑，設(shè)防烈度8度（0.2g），III類場地，地震分組其次組，特征周期Tg為0.55s。采納疊層橡膠支座隔震，隔震層設(shè)置在第6層，共布置32個(gè)隔震支座，結(jié)構(gòu)模型如圖1所示。 圖1 結(jié)構(gòu)模型圖 02水平向減震系數(shù)計(jì)算 選取2組人工地震驚(R1、R2)及5組自然地震驚（T1T5），按設(shè)防地震水準(zhǔn)（峰值加為200cm/s）施加地震作用。采納隔震結(jié)構(gòu)直接分析設(shè)計(jì)SAUSG-PI軟件中分部設(shè)計(jì)方法及快速非線性算法進(jìn)行動力時(shí)程分析，其中非隔震模型由軟件自動生成，邊界條件取上支墩底部鉸接。 SAU

2、SG-PI軟件可一鍵計(jì)算完成水平向減震系數(shù)，結(jié)果如表12所示。 表1 樓層剪力X向水平向減震系數(shù) 表 2 樓層剪力 Y 向水平向減震系數(shù) 依據(jù)計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)X向水平向減震系數(shù)為0.22，Y向水平向減震系數(shù)為0.24，本結(jié)構(gòu)的水平向減震系數(shù)取為0.24。依據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50011-2021）第12.2.5條的規(guī)定，本工程上部結(jié)構(gòu)水平地震作用可以降低一度設(shè)計(jì)；依據(jù)第12.2.7條的規(guī)定，本工程上部結(jié)構(gòu)抗震措施可以降低一度設(shè)計(jì)；隔震后的水平地震影響系數(shù)最大值max1取為0.08。 03分部設(shè)計(jì)方法 將隔震模型去除隔震支座及以下裙房，上支墩底部取鉸接，作為非隔震結(jié)構(gòu)，采納PKPM-SATWE

3、進(jìn)行反應(yīng)譜分析，將水平地震影響系數(shù)最大值設(shè)為0.08；為進(jìn)行計(jì)算結(jié)果對比，在SAUSG-PI軟件中采納上述7條地震驚進(jìn)行小震彈性時(shí)程分析，峰值加速度取7度（0.1g）對應(yīng)的35cm/s。各條地震驚的樓層剪力如圖2所示，其中為對比樓層結(jié)果，對應(yīng)去除隔震支座后的樓層號不變，隔震層上樓層為第7層。 圖2 分部設(shè)計(jì)法各地震驚的樓層剪力 04直接分析設(shè)計(jì)法 采納上述7條地震驚在SAUSG-PI軟件中進(jìn)行中震驚力時(shí)程分析，峰值加速度取8度（0.2g）對應(yīng)的200cm/s，考慮隔震支座的非線性屬性。各地震驚的樓層剪力如圖3所示。 圖3 中震下各地震驚直接分析設(shè)計(jì)的樓層剪力 05計(jì)算結(jié)果對比 分部設(shè)計(jì)方法與直

4、接分析設(shè)計(jì)方法兩個(gè)方向樓層剪力的平均值及對比如圖4所示，其中分部設(shè)計(jì)方法兩個(gè)方向的樓層剪力以小震-X及小震-Y表示，直接分析設(shè)計(jì)方法兩個(gè)方向的樓層剪力以中震-X和中震-Y表示；直接分析設(shè)計(jì)與分部設(shè)計(jì)方法兩個(gè)方向樓層剪力比值分別以X向和Y向表示。 圖4 直接分析設(shè)計(jì)與分部設(shè)計(jì)樓層剪力比較 06結(jié)論 1）隔震結(jié)構(gòu)直接分析設(shè)計(jì)方法得到的樓層剪力總體要大于分部設(shè)計(jì)方法的結(jié)果，各層剪力比值在0.931.73倍左右； 2）由于直接分析設(shè)計(jì)方法直接考慮了隔震支座的非線性屬性，所以地震作用相比分部設(shè)計(jì)方法增大了200/35=5.7倍，但樓層最大剪力比僅為1.73倍，個(gè)別樓層剪力比小于1.0； 3）采納設(shè)防地震作用下的直接分析設(shè)計(jì)方法更加符合隔震結(jié)構(gòu)真實(shí)受力狀態(tài)，也符合即將發(fā)布的建筑隔震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定； 4）相較于基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)，層間隔震結(jié)構(gòu)采納分部設(shè)計(jì)方法