600MW電廠制粉系統(tǒng)畢業(yè)論文

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW火電機(jī)組制粉系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)The Pulverizing System Preliminary Design Of The Extend Of600MW Thermal Electric Generation Unit In Qinghe PowerGeneration Corporation學(xué)生 ：學(xué)歷層次：本科所在系部：能源動(dòng)力工程學(xué)院所學(xué)專業(yè)：熱能與動(dòng)力工程所在班級(jí):動(dòng)力0743指導(dǎo)教師：張志正教師職稱：教 授完成時(shí)間：20116201長(zhǎng)春工程學(xué)院摘要電廠鍋爐燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容， 對(duì)于大 型鍋爐，制粉系統(tǒng)已成為與鍋爐燃燒設(shè)

2、備共同組成不可分割的燃燒系統(tǒng)整體的一 部分，因而其設(shè)計(jì)要與鍋爐燃燒設(shè)備綜合考慮， 以滿足鍋爐正常運(yùn)行對(duì)燃燒的要 求。目前，我國(guó)電廠鍋爐所用燃料主要是煤， 因此電廠的制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)是火電 廠生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容， 對(duì)于大型鍋爐， 制粉系統(tǒng)已成為與鍋爐燃 燒設(shè)備共同組成不可分割的燃燒系統(tǒng)整體的一部分， 因而其設(shè)計(jì)要與鍋爐燃燒設(shè) 備綜合考慮， 以滿足鍋爐正常運(yùn)行對(duì)燃燒的要求。 鍋爐煤粉制備系統(tǒng)是將煤磨制 成一定粒度的煤粉并輸送至鍋爐進(jìn)行燃燒的所有設(shè)備組成的系統(tǒng)。 本次設(shè)計(jì)就是 根據(jù)清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MVB組工程鍋爐容量和燃用煤種，通過(guò)計(jì)算來(lái)選擇和設(shè) 計(jì)制粉設(shè)備和制粉系統(tǒng)，以及校核所選擇的

3、設(shè)備和系統(tǒng)是否滿足機(jī)組的正常工 作，同時(shí)在機(jī)組檢修以及出現(xiàn)故障時(shí)能否保證制粉系統(tǒng)的正常運(yùn)行。關(guān)鍵詞磨煤機(jī) 制粉系統(tǒng) 設(shè)備選型 設(shè)計(jì)AbstractThe design on power plant boiler combustion system is an important content of the preliminary design on thermal power plant production system. For the large-scale boiler, the pulverizing system has already composed of an import

4、ant part of the whole inalienable combustion system with the boiler combustion equipment together. At present, the main fuel used in power plant boiler is coal, For the large-scale boiler, the pulverizing system has already composed of an important part of the whole inalienable combustion system wit

5、h the boiler combustion equipment together. Thus its design needs to be considered comprehensively connecting with combustion equipment of the boiler, in order to satisfy the combustion requirements to normal operation of the boiler. Preparation of pulverized coal boiler system is made of a certain

6、size coal mill and delivered to the pulverized coal boiler to burn all the components of the system. This design is based Qinghe Power Station Extension Project 600MW unit capacity and burning coal boiler, To select and design by calculating the milling equipment and pulverizing system, And the choi

7、ce of equipment and checking systems are working to meet the unit, while in the unit maintenance and failure can guarantee the normal operation of coal pulverizing system.KeywordsPulverizer, Pulverizing system, Devices selection,Design目錄 TOC o 1-5 h z 、八、-丄前 言 1 HYPERLINK l bookmark16 o Current Docu

8、ment 第一章 概述 2設(shè)計(jì)任務(wù)概述 2原始資料 2設(shè)計(jì)思想和思路 5設(shè)計(jì)方法概述 5 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 第二章 鍋爐燃煤量確實(shí)定 7煤種的燃燒計(jì)算 7鍋爐的燃料量確實(shí)定 9 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 第三章 磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)形式確實(shí)定 11根據(jù)燃料量確定出力 11根據(jù)出力選擇磨煤機(jī) 11校核出力 12根據(jù)制粉系統(tǒng)選定原則選擇制粉系統(tǒng)形式 13 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 第四章 制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算 15確定初始

9、干燥劑量 15初始干燥劑量確實(shí)定 15干燥劑組成成分 20干燥劑核算出力及風(fēng)機(jī)容量確定 22 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 第五章 制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算及相關(guān)風(fēng)機(jī)選型 24制粉系統(tǒng)各管道的計(jì)算和選擇 24各段摩擦阻力以及各部件及設(shè)備的局部阻力計(jì)算 28送風(fēng)機(jī)管道及局部阻力計(jì)算 40風(fēng)機(jī)選型 46第六章 制粉系統(tǒng)其他輔助設(shè)備的選擇 486.1 煤斗的選擇與計(jì)算 48給煤機(jī)的選型 49粗粉別離器的選型 49木塊別離器與木削別離器的選擇 50煤粉分配器的選擇 50補(bǔ)償器選擇 50第七章 制粉系統(tǒng)總體論述 51設(shè)計(jì)總結(jié) 53致 謝 55附錄： 56

10、.言、八刖本次設(shè)計(jì)的來(lái)源由指導(dǎo)教師張志正提供，電廠鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系 統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容，本次設(shè)計(jì)的目的是根據(jù)清河發(fā)電廠擴(kuò)建 600MW機(jī)組工程 鍋爐容量和燃用煤種，選擇制粉系統(tǒng)，設(shè)計(jì)制粉系統(tǒng)并通過(guò)燃燒計(jì)算、制粉系統(tǒng)熱力 計(jì)算、選型校核計(jì)算、空氣動(dòng)力計(jì)算確定相應(yīng)的設(shè)備。 并根據(jù)選擇結(jié)果畫出燃燒系統(tǒng) 圖和設(shè)備布置圖。從中了解燃燒系統(tǒng)整體設(shè)計(jì)過(guò)程， 設(shè)備選型過(guò)程，并鍛煉手工和電 腦繪圖能力。給電力設(shè)計(jì)院提供初步的設(shè)計(jì)樣品， 方便進(jìn)一步的設(shè)計(jì)，電建公司可以 根據(jù)數(shù)據(jù)、圖紙進(jìn)行安裝。設(shè)計(jì)擬解決工程的實(shí)際問題有： 磨煤機(jī)的選擇和應(yīng)用、相關(guān)設(shè)備的排列布置、風(fēng) 機(jī)的選擇和排列。用直吹式或中

11、間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，給煤機(jī)、別離器、給粉機(jī)等輔機(jī) 的選擇。制粉系統(tǒng)的平衡計(jì)算。磨煤機(jī)的數(shù)量問題。煤粉制備系統(tǒng)系統(tǒng)也就是制粉系統(tǒng)是將煤磨制成一定粒度的煤粉并輸送至鍋 爐進(jìn)行燃燒的所有設(shè)備組成的系統(tǒng)。煤粉制備系統(tǒng)可分為直吹式制粉系統(tǒng)和中間儲(chǔ)倉(cāng) 式制粉系統(tǒng)兩種。前者是指煤粉經(jīng)磨煤機(jī)磨成煤粉后直接吹入爐膛，后者是將磨好的 煤粉先儲(chǔ)存在煤粉倉(cāng)中，然后再根據(jù)鍋爐的運(yùn)行負(fù)荷的需要，從煤粉倉(cāng)經(jīng)給煤機(jī)送入 爐膛燃燒。在現(xiàn)代燃煤鍋爐中，它已成為與鍋爐燃燒設(shè)備共同組成的不可分割的燃燒 系統(tǒng)整體的重要部分。鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行與制粉系統(tǒng)的良好設(shè)計(jì)、布置及其運(yùn)行情 況密切相關(guān)。國(guó)內(nèi)相關(guān)設(shè)計(jì)有：廣西電力工業(yè)勘察設(shè)計(jì)研究院：國(guó)

12、電永福發(fā)電2X 300MV機(jī)組擴(kuò)建、員村熱電廠擴(kuò)建工程。東北電力設(shè)計(jì)院：華潤(rùn)電力拉薩燃機(jī)電廠新建工程、 魯能寶清電廠新建工程（2 600MW。青島捷能電力設(shè)計(jì)公司廣東俊富集團(tuán)熱電廠制粉 系統(tǒng)制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是進(jìn)行磨煤機(jī)的優(yōu)化選型，合理選擇制粉系統(tǒng)型式及其 各種輔助設(shè)備和部件，進(jìn)行管道的合理布置設(shè)計(jì)以及進(jìn)行整個(gè)系統(tǒng)和設(shè)備的參數(shù)計(jì) 算，以使制粉系統(tǒng)能適應(yīng)煤的特性，具有良好的運(yùn)行性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。第一章 概述1.1設(shè)計(jì)任務(wù)概述電廠鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)是火電廠生產(chǎn)系統(tǒng)初步設(shè)計(jì)的一個(gè)重要內(nèi)容，本次設(shè)計(jì)就是根據(jù)清河電廠600MW機(jī)組工程鍋爐容量和燃用煤種，選擇適合的制粉設(shè)備，擬定制粉系統(tǒng)，并通過(guò)燃料計(jì)

13、算、制粉系統(tǒng)的熱力計(jì)算、設(shè)備選型校核計(jì)算、空氣動(dòng)力計(jì)算確定相應(yīng)的設(shè)備。并根據(jù)選擇結(jié)果畫出相應(yīng)的燃燒系統(tǒng)圖和設(shè)備布置圖。使學(xué)生了解燃燒系統(tǒng)整體設(shè)計(jì)過(guò)程，設(shè)備選型過(guò)程，并鍛煉手工和電腦繪圖能力。1.2原始資料1.21煤種和鍋爐的已知資料：表1.1煤種資料項(xiàng)目單位設(shè)計(jì)煤種校核煤種工 業(yè) 分 析收到基低位發(fā)熱值Qnet.arkJ/kg1295011980收到基全水份Mt%29.931.0收到基灰份Aar%20.1721.49干燥無(wú)灰基揮發(fā)份Vdaf%49.6749.72空氣干燥基水份Mad%19.0716.82兀素分析收到基碳Car%35.7533.53收到基氫Har%2.332.32收到基氧Oar%

14、10.7410.49收到基氮Nar%0.680.67收到基全硫St.ar%0.430.50可磨性系數(shù)HGI-5361沖刷磨損指數(shù)Kc1.322.27游離SiO255.2959.02灰變形溫度DT T1C12601220灰軟化溫度 ST T2C12901250灰半球溫度HTC13101280灰熔化溫度 FT T3C13701310鍋爐資料：遼寧清河發(fā)電有限責(zé)任公司現(xiàn)裝機(jī) 1200MW，由4臺(tái)100MV及4臺(tái)200MVB組組 成。本期工程安裝1X 600MV超臨界燃煤汽輪發(fā)電機(jī)組。鍋爐：超臨界、變壓運(yùn)行直流爐、帶啟動(dòng)循環(huán)泵、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、 對(duì)沖燃燒、緊身封閉、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸

15、吊結(jié)構(gòu)n型。鍋爐型號(hào)：HG-1900/25.4-YM3鍋爐主要熱力參數(shù)如下表：表1.2鍋爐主要熱力參數(shù)名稱單位BMCRBRL/TRLTHA過(guò)熱蒸汽流量t/h190017981664過(guò)熱器岀口蒸汽壓力MPa(g)25.5025.3725.2過(guò)熱器岀口蒸汽溫度oC571571571再熱蒸汽流量t/h161415241423再熱器進(jìn)口蒸汽壓力MPa(g)4.774.494.21再熱器岀口蒸汽壓力MPa(g)4.584.314.04再熱器進(jìn)口蒸汽溫度oC320.3313.8306.4再熱器岀口蒸汽溫度oC569569569省煤器進(jìn)口給水溫度oC284280.1275.4預(yù)熱器岀口一次風(fēng)C390379.

16、4365.6預(yù)熱器岀口二次風(fēng)C365357.2345.6空氣預(yù)熱器岀口未修正C154.45150.02144空氣預(yù)熱器岀口修正后C148.3143.9138.1名稱單位BMCRBRL/TRLTHA燃料消耗量t/h423.6404.3378.6計(jì)算熱效率按低位發(fā)熱量%92.1392.3692.66保證熱效率按低位發(fā)熱量%91.8截面熱負(fù)荷MW/m24.05容積熱負(fù)荷kW/m371.06燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷kW/m21.405一次風(fēng)率%36.7爐膛岀口過(guò)?？諝庀禂?shù)-1.191.191.22當(dāng)?shù)刈匀粭l件：遼寧清河發(fā)電有限責(zé)任公司位于遼寧省鐵嶺市清河區(qū)清河鎮(zhèn)內(nèi)，屬遼寧省鐵嶺市管轄，為獨(dú)立的鐵嶺市清河區(qū)長(zhǎng)大

17、鐵路的東側(cè)，西距開原市約9km離清河水庫(kù)3.5km, 并有鐵路與國(guó)鐵相連，廠區(qū)北側(cè)為住宅區(qū)，與清河鎮(zhèn)連為一體。廠區(qū)西側(cè)是儲(chǔ)煤區(qū)， 卸、運(yùn)煤設(shè)施均布置在這里。遼寧清河發(fā)電有限責(zé)任公司位于東北電網(wǎng)的中心，向沈陽(yáng)、撫順、鞍山、遼陽(yáng)、 四平等工業(yè)地區(qū)供電，是東北電網(wǎng)的主力電廠之一。從開原市有公路直通清河鎮(zhèn)，公 司內(nèi)部鐵路與中長(zhǎng)線國(guó)家鐵路相連，交通非常便利。遼寧清河發(fā)電有限責(zé)任公司廠區(qū)屬丘陵溝谷地帶，自然地形較為復(fù)雜。廠區(qū)南北兩側(cè)均為山坡，中部較為平坦，但自西向東傾斜，向溝外呈簸箕形分布。主廠房位于 沖溝北側(cè)坡度為60%。-72 %。的坡地上，建設(shè)時(shí)為適宜地形變化，減少開挖土方量，廠 房?jī)?nèi)4X 100M

18、VB組的零米與4X 200MW機(jī)組的零米按地面標(biāo)高不同而相差 2.5m,主 廠房零米比兩側(cè)鐵路站場(chǎng)高79m主廠房及廠區(qū)不受水庫(kù)潰壩的影響。遼寧清河發(fā)電有限責(zé)任公司處在平原與丘陵交匯地區(qū)，該地區(qū)屬寒溫帶季風(fēng)型大陸性氣候，全年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟霞拔髂巷L(fēng)。最大凍土深度-1.43m。年平均氣溫6.5最低氣溫-36.6c年平均相對(duì)濕度66 %年平均降水量671 mm年平均蒸發(fā)量1764.0 mm年平均風(fēng)速3.6 m/s最大凍土深度-1.43 m37.9c最高氣溫1.3 設(shè)計(jì)思想和思路 制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)的任務(wù)總的來(lái)說(shuō)是根據(jù)鍋爐燃用的煤的特性和鍋爐采用的燃燒設(shè) 備來(lái)選擇制粉系統(tǒng)和磨煤機(jī)的形式和參數(shù)，并對(duì)制粉系統(tǒng)范圍內(nèi)

19、的其它設(shè)備，部件， 管道及元件進(jìn)行合理選型， 布置和計(jì)算， 以保證制粉系統(tǒng)具有良好的運(yùn)行性能和技術(shù) 經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。制粉系統(tǒng)必須按照電廠鍋爐實(shí)際燃用的煤種進(jìn)行設(shè)計(jì)。應(yīng)當(dāng)預(yù)先取得有代表性 煤種進(jìn)行必要的分析核定煤樣的煤種歸屬。 除此之外還必須校核煤種。 校核煤種的特 性不應(yīng)與設(shè)計(jì)煤種相差過(guò)大。對(duì)于校核煤種的分析化驗(yàn)要求與設(shè)計(jì)煤種相同。1.4 設(shè)計(jì)方法概述 制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)主要是從鍋爐的燃煤量以及煤種的性質(zhì)開始的。通過(guò)鍋爐的有 關(guān)數(shù)據(jù)以及煤種的特性來(lái)求出鍋爐每小時(shí)所消耗的燃煤量， 然后通過(guò)鍋爐每小時(shí)消耗 的燃煤量除以磨煤機(jī)的臺(tái)數(shù)以確定每臺(tái)磨煤機(jī)的出力來(lái)選取磨煤機(jī)。 選取完磨煤機(jī)后 要對(duì)其進(jìn)行磨煤機(jī)的校核來(lái)

20、確定磨煤機(jī)的計(jì)算出力等， 然后對(duì)制粉系統(tǒng)進(jìn)行干燥劑的 熱力計(jì)算以確定初始干燥劑量、 初溫、終溫等。 在制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算完成后要對(duì)管道 進(jìn)行布置和設(shè)計(jì)， 然后對(duì)其進(jìn)行空氣動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定制粉系統(tǒng)總的壓降， 確定一次風(fēng) 機(jī)。最后在選取制粉系統(tǒng)的一些輔助設(shè)備。以下是設(shè)計(jì)路線： 1 首先熟悉任務(wù)，閱讀資料，完成開題報(bào)告。 2 開始進(jìn)行設(shè)計(jì)， 現(xiàn)根據(jù)煤種成分進(jìn)行燃燒計(jì)算， 主要為了求的燃燒所需空 氣量和燃煤量， 用于確定一次風(fēng)機(jī)、 送風(fēng)機(jī)等的容量和磨煤所需出力， 根據(jù)煤種選擇 磨煤機(jī)，并確定制粉系統(tǒng)形式，根據(jù)不同的煤種應(yīng)選用適合的磨煤機(jī)類型。 3 制粉系統(tǒng)擬定之后， 根據(jù)鍋爐燃燒起類型和技術(shù)規(guī)定確定磨煤機(jī)

21、臺(tái)數(shù)， 然 后根據(jù)鍋爐每小時(shí)耗煤量和臺(tái)數(shù)，綜合考慮處理賦予系數(shù)來(lái)確定磨煤機(jī)的磨煤出力， 按此處理預(yù)選磨煤機(jī)型號(hào)，按型號(hào)小河磨煤機(jī)處理是否滿足鍋爐耗煤量的要求。 4 磨煤機(jī)和制粉系統(tǒng)確定下來(lái)之后， 應(yīng)確定制粉系統(tǒng)所需干燥計(jì)量， 初溫和 組成成分， 這需要進(jìn)行之分系統(tǒng)熱平衡計(jì)算， 還要綜合考慮煤粉的爆炸特性， 制粉系 統(tǒng)出口是否結(jié)露等問題，不同的制粉系統(tǒng)形式有不同的計(jì)算方法。 5 以上參數(shù)計(jì)算完之后， 需根據(jù)同類型勢(shì)的制粉系統(tǒng)的典性的設(shè)計(jì)來(lái)布置管 道，確定管道長(zhǎng)度和初步擬定制粉系統(tǒng)草圖， 并根據(jù)各段不同管道的推薦流速來(lái)計(jì)算 管徑。 6 需要進(jìn)行制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定制粉系統(tǒng)管道的全壓降， 根據(jù)

22、計(jì)算 結(jié)果選擇一次風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)， 空氣動(dòng)力計(jì)算比較復(fù)雜， 需對(duì)此類制粉系統(tǒng)管道布置， 管道彎頭，輔助設(shè)備位置，此間需要到設(shè)計(jì)院熟悉系統(tǒng)布置； 7 制粉系統(tǒng)還有許多其他輔助設(shè)備和部件需要選擇和校核。 8 繪制制粉系統(tǒng)圖， 煙風(fēng)系統(tǒng)圖和制粉系統(tǒng)設(shè)備布置斷面圖， 至少需手工繪 制一張。第二章鍋爐燃煤量確實(shí)定2.1煤種的燃燒計(jì)算在對(duì)鍋爐的燃料量進(jìn)行確定前要先對(duì)所選用的煤種的成分及其主要特性進(jìn)行分 析。燃料特性是鍋爐設(shè)計(jì)、運(yùn)行的基礎(chǔ)。對(duì)于不同的燃料，要相應(yīng)采取不同的燃料設(shè) 備和運(yùn)行方式。由已知的煤種的成分可以清清楚楚的指導(dǎo)清河發(fā)電廠擴(kuò)建600MW機(jī)組工程所燃燒的煤種屬于易燃的煤種。由于燃料計(jì)算是鍋爐機(jī)

23、組計(jì)算的重要基礎(chǔ)，是鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)計(jì)算的重要組成部分，因此在進(jìn)行鍋爐燃煤量確實(shí)定之前要對(duì)煤種進(jìn)行計(jì)算，以確定1kg的煤種燃燒時(shí)所消耗的空氣量以及產(chǎn)生的煙氣量。煤種的成分(收到基):碳Car35.75%氫Har2.33%硫Sar0.43%氧Oar10.74%氮Nar0.68%灰Aar20.17%水M ar29.9%1kg煤種燃燒時(shí)消耗的空氣量計(jì)算1kg收到基燃料完全燃燒時(shí)需要從空氣中取得的理論空氣量為V0 1.866CaL 0.7 -SaL 5.56 也 0.7OaL 0.21 100 100 100 1000.0889(Car 0.375Sar) 0.265Har 0.0333Oar=3.449

24、Nm3 /kg1kg收到基燃料完全燃燒時(shí)需要從空氣中取得的實(shí)際空氣量為V V0 =4.622Nm3 /kg式中：鍋爐路口的過(guò)量空氣系數(shù)， =1.341kg 煤種燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣量計(jì)算1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論三原子氣體容積1.886Car 0.375Sar /100=0.67Nm3 /kg1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生理論氮?dú)馊莘eVN0 0.79V 0 0.8Nar /1003=2.717Nm3 /kg1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論水蒸汽容積VH O 0.111H ar 0.0124M ar 0.0161V 0=4.022Nm3 /kg1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論干煙氣

25、容積Vg0y VRO2 VN02=3.387Nm3 /kg1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的理論煙氣容積Vy0 Vg0y VH02O=7.409Nm3 /kg1kg 收到基燃料完全燃燒產(chǎn)生的實(shí)際煙氣容積 =1.34Vy Vy01V0 0.0161 1V0Vy0 1.0161 1V 0=8.0715Nm3 /kg鍋爐的燃料量確實(shí)定鍋爐的燃料量分為兩種，一種是實(shí)際燃料消耗量即單位時(shí)間內(nèi)耗用的燃料量，用符號(hào)B表示；另一種是計(jì)算燃料消耗量即燃料消耗量扣除了機(jī)械不完全燃燒損失q4后，在爐內(nèi)實(shí)際參與燃燒反應(yīng)的燃料消耗量，用符號(hào)Bj表示。兩種燃料消耗量各有不同的用途。在進(jìn)行燃料輸送系統(tǒng)和制粉系統(tǒng)計(jì)算時(shí)要用到燃

26、料消耗量B ;但在確定空氣量及煙氣容積等時(shí)則要按計(jì)算燃料消耗量BjB（1 乂）j 1002.2.1實(shí)際燃料消耗量計(jì)算B100Qr100QTDgr (hgrhgs)Dzr (hzrhzr )D pw(hpw=423.6 t h式中：B 實(shí)際燃料消耗量，t/h kg/sDgr 過(guò)熱蒸汽的流量，Dgr=1900kg/shgr 過(guò)熱器出 口蒸汽的焓，hgr =3397.518kJ /kghgs 鍋爐給水的焓，；hgs =1249.955 kJ/kgh zr 再熱器出口蒸汽的焓，h zr =3596.6279 ； kJ/kghzr 再熱器入口蒸汽的焓，hzr =2995.2266； kJ/kgDpw 排

27、污水的流量，Dpw在本次計(jì)算中不作考慮所以取 0；Qr 鍋爐輸入熱量，為對(duì)應(yīng)于1kg固體或液體燃料輸入鍋爐的熱量，kJ / kg其計(jì)算式在下面QrQar,net,p i r其中:Qr 燃料收到基低位發(fā)熱量 Qr =12990.8kJ / kgir 燃料的物理顯熱，kJ / kgQwh 霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量，kJ/kgQwr 外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量，kJ / kg。對(duì)于燃煤鍋爐來(lái)說(shuō)，如果燃煤和空氣都未利用外部熱源進(jìn)行預(yù)熱，且燃煤水分 Mar Qar,net,p 630,則鍋爐輸入熱量就等于燃煤收到基低位發(fā)熱量，即Qr Qr ,net,p 22990猱肘 kg2.2.2計(jì)算燃料消耗量計(jì)

28、算Bj B(1 q4/100)=419.304 th式中：Bj 計(jì)算燃燒量計(jì)算燃料消耗量，t/h kg/s ；q4 機(jī)械未完全燃燒損失，q4 =1%第三章磨煤機(jī)選型及制粉系統(tǒng)形式確實(shí)定3.1根據(jù)燃料量確定出力通過(guò)上一章的計(jì)算得出鍋爐每小時(shí)實(shí)際燃煤量是B 423.6 th，當(dāng)單機(jī)容量為600MW的鍋爐機(jī)組時(shí)，本工程每臺(tái)鍋爐裝設(shè) 7臺(tái)磨煤機(jī)。6臺(tái)磨煤機(jī)在磨制設(shè)計(jì)煤種 時(shí)，磨煤機(jī)總出力考慮10餉力降低系數(shù)為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的 110% 7臺(tái)磨煤機(jī)在磨制校核煤種時(shí)，磨煤機(jī)總出力不考慮出力降低為鍋爐最大 連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的109%其選擇符合火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程DL 5000-200

29、0 的要求。因此每臺(tái)磨煤機(jī)每小時(shí)磨制的煤量為Bz2423.6 =70.6 %3.2根據(jù)出力選擇磨煤機(jī)磨煤機(jī)按其轉(zhuǎn)速可分為三種類型：高速磨煤機(jī)，有豎井式錘擊式和風(fēng)扇式； 中速磨煤機(jī)，有輥盤式平盤式、輥碗式RP型、球環(huán)式E型和輥環(huán)式MPS 型；低速磨煤機(jī)，有滾球滾筒式和鋼球錐筒式選用磨煤機(jī)形式是根據(jù)煤的性質(zhì)、研磨細(xì)度要求、運(yùn)行可靠性、設(shè)備的金屬消 耗量、初建投資、運(yùn)行費(fèi)用和鍋爐容量等。由于當(dāng)煤種灰的收到基低于 40%，HGI不低于50，磨損指數(shù)Ke3.5時(shí)適合采用 中速磨煤機(jī)。通過(guò)上一節(jié)的計(jì)算得出每臺(tái)磨煤機(jī)每小時(shí)磨制的煤量70.6 t h。從清河電廠提供的煤質(zhì)資料看，采用 HP磨是比較合適的。因H

30、P型中速磨煤機(jī) 正壓直吹式制粉系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，性能可靠，并且有較寬的煤粉細(xì)度可調(diào)范圍。同時(shí)， HP型中速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)同其他型中速磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)及雙 進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)相比，其廠用電耗電少。由以上原因選取型號(hào)HP1103中速磨煤機(jī)，其基本出力為82 th。其參數(shù)詳見下表：表3.1 HP1103型中速磨煤機(jī)型號(hào)基本出力%每臺(tái)磨煤機(jī)最大空氣流量t/h電動(dòng)機(jī)功率KW磨碗轉(zhuǎn)速r/minHP110391.7149.7685303.3校核出力磨煤機(jī)性能參數(shù)計(jì)算的一般原則磨煤機(jī)性能參數(shù)計(jì)算的目的是根據(jù)要求的磨煤機(jī)出力、通風(fēng)量、煤粉細(xì)度等選擇適合的磨煤機(jī)型號(hào)。磨煤機(jī)出力包括碾

31、磨力、通風(fēng)出力和干燥出力三種，最終出力取決于三者 中最小者。磨煤機(jī)設(shè)計(jì)最大出力是指磨煤機(jī)在鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)條件和鍋爐設(shè)計(jì)煤粉細(xì)度 下的最大出力能力。該出力是通過(guò)給定的公式、圖表計(jì)算或試磨試驗(yàn)得到的。 設(shè)計(jì)最 小出力是指考慮磨煤機(jī)的振動(dòng)、允許的最小通風(fēng)量下的風(fēng)煤比計(jì)算給定的3.3.1碗式磨煤機(jī)HP碾磨出力校核碗式磨煤機(jī)HP碾磨出力計(jì)算公式如下碾磨出力 Bm Bm0 fH fR fM fA fg=80.016 th式中：BM 0 碗式磨煤機(jī)的基本出力，Bm 0 =91.71 h ；fH 可磨性指數(shù)修正系數(shù)，fH =0.969 ；fM 原煤水分修正系數(shù)，fM =0.77625;fg 原煤粒度修正系數(shù)，f

32、g =0.9 ；fA 原煤灰分，fA =0.9992。332磨煤機(jī)的通風(fēng)量計(jì)算根據(jù)火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計(jì)和計(jì)算方法中圖 4-4-2輪式磨煤機(jī)通風(fēng) 量機(jī)阻力隨出力的變化，可知：當(dāng)BM=80.016t/h時(shí)，磨煤機(jī)通風(fēng)量為Q=149.7x0.87=130.23t/h3.3.3確定磨煤機(jī)型號(hào)火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程DL 5000-2000中規(guī)定：中速磨煤機(jī)的出力應(yīng)有備用 裕量，在磨制設(shè)計(jì)煤種時(shí)，除備用外的磨煤機(jī)總出力考慮10如力降低系數(shù)不小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的 110%在磨制校核煤種時(shí)，全部磨煤機(jī)在檢 修前的總出力不應(yīng)小于鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)的消耗量，此時(shí)每臺(tái)磨煤機(jī)計(jì)算出力為 Bm

33、77堤h其6臺(tái)磨煤機(jī)總出力為462%。本工程每臺(tái)鍋爐裝設(shè)7臺(tái)中速磨煤機(jī)。6臺(tái)磨煤機(jī)在磨制設(shè)計(jì)煤種時(shí)，磨煤機(jī)總 出力考慮10%B力降低系數(shù)為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí)燃煤消耗量的 110% 7臺(tái)磨 煤機(jī)在磨制校核煤種時(shí)，磨煤機(jī)總出力不考慮出力降低為鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量時(shí) 燃煤消耗量的109%其選擇符合火力發(fā)電廠設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程 DL 5000-2000的要求， 故HP1103型磨煤機(jī)符合要求。3.4根據(jù)制粉系統(tǒng)選定原則選擇制粉系統(tǒng)形式制粉系統(tǒng)的選擇，主要是根據(jù)煤的性質(zhì)、磨煤機(jī)形式、鍋爐形式及容量和負(fù)荷 性質(zhì)等因素來(lái)確定的。磨煤機(jī)形式選定后，要結(jié)合鍋爐的燃燒要求，選擇相應(yīng)的制粉 系統(tǒng)。目前普遍采用單元制的制粉

34、系統(tǒng)，即每臺(tái)鍋爐單獨(dú)地配置一套制粉系統(tǒng)。還有 集中制的制粉系統(tǒng)，即把磨煤機(jī)集中設(shè)置于一個(gè)地點(diǎn)，并由此把每份送往各臺(tái)鍋爐， 它只有在一些特殊要求下，或者是經(jīng)過(guò)技術(shù)比較證明其確實(shí)優(yōu)越時(shí)才選用的，一般很少采用。單元制的制粉系統(tǒng)分為兩大類：一類是中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，即磨成的煤粉 先儲(chǔ)存在中間煤粉倉(cāng)內(nèi)，隨后根據(jù)負(fù)合要求再由煤粉倉(cāng)送入爐膛， 按送粉介質(zhì)分為干 燥劑乏氣送粉和熱風(fēng)送粉；另一類是直吹式制粉系統(tǒng)，即磨成的每份直接吹入爐 膛，一般配用高速和中速磨煤機(jī)，只有對(duì)基本負(fù)荷比較穩(wěn)定的鍋爐， 才可以采用低速 磨煤機(jī)。本次設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)的形式選擇直吹式制粉系統(tǒng)，但是按照按磨煤機(jī)內(nèi)氣流所 處的通風(fēng)壓力又可分為負(fù)

35、壓系統(tǒng)和正壓系統(tǒng)，而正壓系統(tǒng)又分為正壓帶熱一次風(fēng)機(jī)和正壓帶冷一次風(fēng)機(jī)。其中負(fù)壓式制粉系統(tǒng)最大的優(yōu)點(diǎn)是不會(huì)向外漏煤粉，工作環(huán)境比較干凈而且還節(jié)省燃料，但是在這種制粉系統(tǒng)中，燃燒所需的煤粉均通過(guò)排粉風(fēng)機(jī)， 因此對(duì)排粉風(fēng)機(jī)的磨損較大，這不僅降低了風(fēng)機(jī)的效率，還增加了運(yùn)行電耗，維護(hù)費(fèi) 用也增加了，系統(tǒng)的可靠性降低，因此不采用這類系統(tǒng)。正壓直吹式系統(tǒng)中，通過(guò)排 粉風(fēng)機(jī)的是空氣，不存在風(fēng)機(jī)磨損的問題，冷空氣也不會(huì)漏入系統(tǒng)，因此運(yùn)行的可靠 性和經(jīng)濟(jì)型都比負(fù)壓系統(tǒng)要高。但是在正壓直吹式系統(tǒng)中熱一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)對(duì)其結(jié)構(gòu)有 特殊的要求，而且其運(yùn)行可靠性不如冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)， 通風(fēng)電耗也比冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng) 大。53.1.1

36、中速冷-統(tǒng)1 鍋爐 2空氣預(yù)熱器3送風(fēng)機(jī)4 一次風(fēng)機(jī)5 密封風(fēng)機(jī) 6 中速磨煤機(jī)7粗粉別離器 8 給煤機(jī)9煤粉分配器 10 燃燒器11二次風(fēng)箱通過(guò)以上種種篩選，本期工程的制粉系統(tǒng)形式?jīng)Q定采用正壓帶冷一次風(fēng)機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)。每臺(tái)鍋爐配7臺(tái)HP1103型中速碗式磨煤機(jī)，一臺(tái)備用，六臺(tái)正常工作第四章制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算制粉系統(tǒng)熱力計(jì)算的目的是：確定磨煤機(jī)所需的干燥劑量，干燥劑初溫和組成。確定制粉系統(tǒng)終端干燥劑總量，溫度，水蒸氣含量和露點(diǎn)。對(duì)于按惰化氣氛設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)，還要計(jì)算終端干燥劑中氧的容積份額。 并使之符合防爆規(guī)定。驗(yàn)算送粉管道中風(fēng)粉混合物溫度是否與所用煤種相適應(yīng)。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)：大多

37、數(shù)采用熱風(fēng)做干燥劑，輔以溫風(fēng)或冷風(fēng)調(diào)節(jié)，磨煤機(jī)對(duì)磨制每公斤原煤的干燥劑量已為磨煤機(jī)的通風(fēng)量所限定，根據(jù)制造廠提供的通風(fēng)量數(shù)據(jù)或特性曲線可以求得額定負(fù)荷及各種負(fù)荷下的干燥劑量。熱力計(jì)算主要是求干燥劑的初溫度t。對(duì)于正壓直吹式系統(tǒng)，熱力計(jì)算要考慮到密封風(fēng)的影響 4.1確定初始干燥劑量初始干燥劑量確實(shí)定干燥劑量是以每公斤原煤所需的干燥劑的質(zhì)量來(lái)計(jì)算的。進(jìn)入磨煤機(jī)的干燥劑量g1的大小，取決于干燥能力的要求，其總量也受到 磨煤機(jī)通風(fēng)量和鍋爐一次風(fēng)量的制約。在確定干燥劑量時(shí)，須使其量的大小能同時(shí)滿 足干燥，通風(fēng)和鍋爐燃燒的要求。中速磨直吹式制粉系統(tǒng)初始干燥劑量確實(shí)定，按照下面的公式來(lái)計(jì)算gi36 Qr_m

38、vL VBom0=1.97 kg / kg式中：g1 進(jìn)入磨煤機(jī)的干燥劑量，kg / kg ;ri 一次風(fēng)率；1 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù) 1.194.2 確定干燥劑初溫4.2.1 制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算： 制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算是認(rèn)為在制粉系統(tǒng)起始斷面輸入之總熱量與終端斷面帶出 和消耗的總熱量相等，即 qin qout ，用以求出組成干燥劑的各種氣體份額及干燥劑的 初溫度 t1 。熱平衡計(jì)算涉及干燥劑初溫、終溫、干燥劑及燃料比熱容、干燥劑的組成、磨 煤機(jī)工作時(shí)產(chǎn)生的熱量及散熱損失、 系統(tǒng)的漏風(fēng)率等確實(shí)定。 假設(shè)本制粉系統(tǒng)干燥劑 的組成為熱風(fēng)，所以計(jì)算制粉系統(tǒng)起始斷面輸入之總熱量與終斷面帶出和消耗之總熱

39、量如下 :4.2.1.1 制粉系統(tǒng)干燥磨制 1kg 煤輸入總的熱量 qin制粉系統(tǒng)干燥劑磨制1kg煤輸入的總熱量qin為qinqag1 qle qs q mac其中：qag1 干 燥 劑 的 物理 熱 ， 由 于 假設(shè) 本 制粉 系 統(tǒng) 的 干 燥劑 僅 為空 氣，qag1cag1t1g1 kJ /kg ，式中：Cagi 在ti溫度下始端各成分干燥劑加權(quán)平均質(zhì)量比熱容，由ti確定。qmac 磨煤機(jī)工作時(shí)碾磨機(jī)械所產(chǎn)生之熱量。 磨煤機(jī)工作時(shí)，部分機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?。研磨機(jī)件所產(chǎn)生的機(jī)械熱按下式計(jì)算：qmac 3.6Kmace=64.8kJ/kg其中：Kmac 機(jī)械熱轉(zhuǎn)化系熱，因其為中速磨，取Kma

40、c 0.6 ；e 單位磨煤電耗，取 e 30.3kJ/kg。qs 密封軸封風(fēng)的物理熱。3.6Qsqs cstsBm1.21kJ/kg其中：Qs 密封風(fēng)的質(zhì)量流量，取 Qs 1.0005kg/sts 密封風(fēng)溫度，ts = 20 oC。cs 在溫度為ts時(shí)之濕空氣比熱容，cs = 1.013 kJ kg.oC。qg 漏入冷風(fēng)的物理熱qie klecletle g1=0其中：kle 漏風(fēng)系數(shù)，中速磨煤機(jī)正壓直吹式系統(tǒng)kle =0。tle 漏入冷空氣的溫度，為環(huán)境溫度。Ge 相應(yīng)于tle下的空氣比熱容，kJ kg.oC。4.2.1.2制粉系統(tǒng)干燥劑磨制1kg煤帶出和消耗的總熱量qut制粉系統(tǒng)干燥劑磨制

41、1kg煤帶出和消耗的總熱量qout的計(jì)算:qout qev qag2 q f q5其中：(1) qev 蒸發(fā)原煤中水分消耗的熱量qev M 2500 1.867t24.187tc468.95kJ / kg式中：t2 設(shè)備終端溫度，取經(jīng)驗(yàn)值t262 Ctrc 原煤溫度，trc 0 CM 所干燥的水分，通過(guò)公式計(jì)算得:M ac M pc100 M PC0.1848kg / kg(2) qag2 乏氣干燥劑帶出熱量qag21 Kle g13.6Qs.Ca2t2BM129.04kJ / kg式中:Ca2 在t2下濕空氣的比熱容，查t2得Ca2 1.0133kJ /(kg0C)qf 加熱燃料消耗的熱量q

42、f100 Mar100Cdc4.187M PC100 Mpct2t rcqunf81.26kJ / kg式中：Mpc 煤粉水分，Mpc 14% ;trc 原煤溫度，trc 20 C；Cdc 干燥煤的比熱容，Cdc 1.247kJ/(kgC);Mar 收到基水分，Mar 29.9% ；t2 設(shè)備終端溫度，取經(jīng)驗(yàn)值t262 C；qunf 原煤解凍需要的熱量，kJ / kg，對(duì)于平均溫度在0C以上或在0C以下又解凍庫(kù)的可取 0。q5 設(shè)備散熱損失，直吹式制粉系統(tǒng)設(shè)備散熱損失按下式計(jì)算：q5 0.02qin kJ /kg4.2.1.3 列平衡方程列平衡方程確定 t1 ：qag1 qle qs q ma

43、c qev qag 2 q f q5解方程得一般表達(dá)式：t1 (qev qag2 qf qs qle q s qmac ) / Cag1g1解得 ： Cag1t1 362.763查火力發(fā)電廠煤粉制備系統(tǒng)設(shè)計(jì)和計(jì)算方法表 5-5-1 ，由十字交叉算法得在 ti為348C時(shí)Cagi為1.035kJ/(kg C)。引入冷風(fēng)來(lái)調(diào)解溫度，防止煤粉爆炸。最終確定 設(shè)計(jì)系統(tǒng)干燥劑為以熱風(fēng)為主，以冷風(fēng)調(diào)節(jié)的二介質(zhì)系統(tǒng)。4.2.2 確定干燥劑初溫干燥劑初溫 ti 是根據(jù)干燥劑的組成和其他已知條件并作出一些假定來(lái)解方程得 到的；得到的結(jié)果還應(yīng)進(jìn)行驗(yàn)算， 使原來(lái)的假定值與計(jì)算所得值的誤差在允許的范圍 內(nèi)。同時(shí)，最終

44、確定的 ti 還應(yīng)符合系統(tǒng)帶入的熱量與帶出的熱量相等的熱平衡原則。由于采用熱空氣作為干燥劑，因此列出以下輔助方程：rhachatharla cla tla cagiticagitcagi cha rha cla rla其中：tha、tia 分別為熱風(fēng)和冷風(fēng)的溫度，tha 379 C, 20 Crha、 rla 分別為熱風(fēng)，冷風(fēng)在干燥劑所含質(zhì)量份額Cha、Ga 分別為熱風(fēng)，冷風(fēng)在其相對(duì)應(yīng)下的比熱容，其中%1.037kJ/(kg. C) , q 1.012kJ/(kg. C)由下面這些式子解得方程組得：rha 0.92rla 0.08cag11.035kJ/(kg. C)t,350 C干燥劑初溫t

45、i校核:348 350 0/%3500.5%5%因此干燥劑初溫校核結(jié)果在可接受范圍內(nèi)4.3干燥劑組成成分4.3.1設(shè)備末端干燥劑參數(shù)的計(jì)算質(zhì)量：g21la kie giM=2.23kg/kg體積：V1 Kiegi_M_V1.285 0.804=1.825 m3/kg密度：g2V刁=1.22 kg/m3實(shí)際體積： 對(duì)V2進(jìn)行溫度和壓力修正， 對(duì)于每公斤原煤101.3 273 t2其中:Pa為當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?09.651kPa 4.3.2含濕量絕對(duì)濕度計(jì)算由于用空氣作干燥劑，因此每公斤干燥劑含濕量為:d2g1 (1la kie)d1000 Mg1 1 kie(r1kie)d1000=115.34 g

46、 / kg式中：d 空氣的含濕量，取d 10 g/kg因此根據(jù)含濕量，查空氣含濕量與露點(diǎn)表，查得：tdp 57 C因此取t2min =62 C，由于不會(huì)結(jié)露，因此滿足要求。4.3.3終端干燥劑的含氧量計(jì)算確定作為干燥劑的空氣中氧的容積Vda,O2rhariak g1 0；=0.317確定終端干燥劑中氧的容積份額rag2,O2沁100%rha r la kie -Mg11.2850.804=17.98%由于干燥劑含濕量=d 115.34g/kg符合防爆要求，貝U按非惰化氣體設(shè)計(jì)的制粉系統(tǒng)，不必進(jìn)行終端干燥劑含氧量的計(jì)算。4.4干燥劑核算出力及風(fēng)機(jī)容量確定441干燥劑出力校核磨煤機(jī)干燥出力BM,d

47、應(yīng)等于或略大于碾磨出力Bm，當(dāng)BM,d大于Bm 10%以上時(shí), 干燥出力有裕量，可適當(dāng)降低干燥劑初溫；當(dāng) Bm ,d小于Bm時(shí)干燥出力不足，適宜采用提高干燥劑初溫J的方法，并最終到達(dá)磨煤機(jī)后干燥介質(zhì)量與磨煤機(jī)通風(fēng)量一致 不應(yīng)在允許范圍外增大干燥劑量的方法來(lái)提高干燥出力。磨煤機(jī)的干燥劑出力按下式計(jì)算：Bm,dQvIOOCV2=81.41 t/h式中：Qv 磨煤機(jī)的通風(fēng)量，t/hV2 對(duì)于每公斤原煤干燥劑的實(shí)際體積，m=413794.16 m /h式中：Bb 鍋爐額定負(fù)荷下燃煤量，t/hZFan 風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)；le 冷空氣密度，kg/m3ie.AM 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率，%/kg ;校核磨煤機(jī)出力，% 8

48、1.41 80 % 1.7% 10%，所以符合要求。804.4.2制粉系統(tǒng)容量確實(shí)定制粉系統(tǒng)一次風(fēng)機(jī)的容量的計(jì)算QcalBbZgharlaZ Fan le0.0075 ie.AM Mg 103Mg 空氣預(yù)熱器進(jìn)口處每公斤煤產(chǎn)生的煙氣質(zhì)量，其計(jì)算式為0.272NarMg 0.0367(Car 0.375Sc, ar )kq4 8.174(4.336 1)V0 9Har M ar =9kg/kg所以由上式，根據(jù)容量，一次風(fēng)機(jī)選擇動(dòng)葉可調(diào)軸流式為最正確。第五章 制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算及相關(guān)風(fēng)機(jī)選型制粉系統(tǒng)空氣動(dòng)力計(jì)算的目的是確定制粉系統(tǒng)管道及其元件，設(shè)備、部件總的 全壓降，選擇一次風(fēng)機(jī)或排粉機(jī)設(shè)計(jì)，并

49、保證以合適的氣流速度輸送煤粉。制粉系統(tǒng)各管道的計(jì)算和選擇一次風(fēng)冷風(fēng)道計(jì)算：一次風(fēng)機(jī)入口段根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速為10-12m/s取v=10m/s煤種燃燒時(shí)所需要的一次風(fēng)量為Qv 1Q.9m7x423.961x15040.04/3m600H/1.203=192.68m3 /s截面積為2A QV /2/0.8=12.043m2 根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定 ”選擇矩形管道 3000 4000 m m 檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv/A=10.035 m/&在推薦范圍內(nèi)。一次風(fēng)機(jī)出口段與入口段相同。一次風(fēng)旁路通調(diào)溫風(fēng)管道根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定知推薦流速10-12m/

50、s,取v=10m/s,則風(fēng)量為Qpw rla Qm 1097.6534m3 /s截面積2A Qpw /v=0.96m2 根據(jù)“大型火電廠管道選擇規(guī)定 ”選擇矩形管道 1000 800mm 檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv/A=12 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.1.4旁通風(fēng)支管根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速10-12m/s,取v=10m/s,則風(fēng)量為Qm % Qpw 179=3：696 m3 /s截面積為A Q /v=0.321m2根據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇圓形管道 630 3檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv/A=11 m/s。在推薦范圍內(nèi)。一次熱風(fēng)道計(jì)算5.1.2.1熱一次風(fēng)管道根據(jù)火力

51、發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速15-25m/s取v=25m/s，則風(fēng)量為Qha ha Qm / 3=238.015m/s截面積A Qha /v=9.52 m2根據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇矩形管道3200 3000 m檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv / A=24 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.2.2熱一次風(fēng)支管根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速15-25m/s,取v=21m/s，則風(fēng)量為Qm 16 Qha 57338304/ s截面積A Qvv=3.52m2根據(jù) 大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道2200 1600mm檢驗(yàn):實(shí)際流速w Qv/A=19.13 m/s。在推薦范

52、圍內(nèi)。5.1.2.3進(jìn)磨煤機(jī)混合風(fēng)根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速 15-25m/s取v=20m/s，則其體積量為V3V - =68.81 m / s6截面積為A % =3.52m2根據(jù) 大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道2200 1600 mm檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv / A=19.54 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.3二次風(fēng)風(fēng)道計(jì)算5.1.3.1風(fēng)機(jī)進(jìn)口段根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速10-15m/s取v =10m/s,則其體積流量為Qv Qm20487H832sH截面積A Q% =13.5m2根據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道4500 3000mm

53、檢驗(yàn)：實(shí)際流速w Qv/A=10.9 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.3.2風(fēng)機(jī)出口段冷風(fēng)道與入口冷風(fēng)道選取同種管道5.1.3.3二次熱風(fēng)道根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定 其推薦流速15-25m/s取v =25m/s.則其體積流量為截面積A Qv v =12.5m2根據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇鉅形管道4000 3200mm檢驗(yàn):實(shí)際流速w QV / A =24.41 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.4密封風(fēng)管道計(jì)算5.1.4.1密封風(fēng)主管根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速13-25m/s取v=14m/s，則密圭寸風(fēng)體積流量為Qv Qm /4.634m3 s s截面積為A根

54、據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定Qvv =0.68814m2”選擇園形管道720 x 3mm此時(shí)截面積為檢驗(yàn)：A d；0.384 m2實(shí)際流速w QV / A =23.6 m/s。在推薦范圍內(nèi) 5.1.4.2密封風(fēng)支管根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速13-25m/s取v=19m/s,貝U密封風(fēng)體積流量為截面積0.717/$A Q/v 0.055m2根據(jù)大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇園形管道273X6mm此時(shí)截面積A=0.053m24檢驗(yàn)：實(shí)際流速w QV /A=19.2 m/s。在推薦范圍內(nèi)。5.1.5送粉管道計(jì)算根據(jù)火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算技術(shù)規(guī)定其推薦流速22-28m/s取v=25

55、m/s,則送粉的體積流量為Q(_3.6_QsM Bm ) 101.3 (273 t?)v 1.2850.804 3.6)273 hap=46m3 /s截面積A Qv =0.35 m25v根據(jù) 大型火電廠管道選擇規(guī)定”選擇園形管道650X 10mm此時(shí)截面積d22A=0.31 m4檢驗(yàn)：實(shí)際流速w QV /5A=28 m/s,在推薦范圍內(nèi)。5.2各段摩擦阻力以及各部件及設(shè)備的局部阻力計(jì)算制粉系統(tǒng)各段摩擦阻力計(jì)算：電廠的制粉系統(tǒng)包括一次風(fēng)道、磨煤機(jī)、送粉管道三部分，下面逐一地計(jì)算各部 分的摩擦阻力和各個(gè)部件及設(shè)備的局部阻力進(jìn)行計(jì)算。5.2.1直吹式制粉系統(tǒng)一次風(fēng)道阻力計(jì)算521.1次風(fēng)機(jī)入口段吸風(fēng)

56、口30入口面積F=12m2孔口面積 F,=11.61m2阻力系數(shù)查表知0.5842流速Vycc/2 Fl 3600 10.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8一 ycr 17BCE9BPa2阻力 hjhA 49.S7 Pa一次風(fēng)機(jī)入口 900彎頭垂直平面阻力系數(shù)查表知0.651截面積F=12m2流速Vycc/2 F,360010.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8一 ycr 6d.9P&a2阻力 h1hA 39.25 Pa變徑管(收縮)截面積F=6m2流速Vycc/2 F1360022.18m/s動(dòng)壓hA9.82YCR982Paa阻力 h,hA 39.26 Pa沿程阻力a摩擦阻力系數(shù)查表知0.02長(zhǎng)度L

57、=10m當(dāng)量直徑de 3.43m截面積 Fm2流速VYCC / 2 F, 360010.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8 sfr 79?486Pa2阻力 h4 hA 6.78Pade一次風(fēng)機(jī)暖風(fēng)器阻力hs 360Pa一次風(fēng)機(jī)消音器阻力h6150Pa本段總阻力：Hi 631.78Pa521.2 次風(fēng)機(jī)出口至空氣預(yù)熱器入口段變徑管擴(kuò)散截面積 Fi 7.065m2截面積 F212m2a0.17, p1.01阻力系數(shù)a p0.17流速VYCC /2 F1 360019.80m/s動(dòng)壓hA9.8-2一 YCC 223.37 Pa2阻力h1hA 37.97Pa一次風(fēng)機(jī)出口 90彎頭水平轉(zhuǎn)垂直截面積F=12m

58、2流速Vycc/2 F, 3600 10.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8 YCC 60.15Pa2阻力h2hA 63.15Pa(3)分流三通阻力系數(shù) 0.6截面積F=12 m2流速Vycc/2 F, 3600 10.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8 YCC 77.42Pa2阻力h2hA 46.45Pa變徑管擴(kuò)散截面積F,12m截面積 F218.72 m2阻力系數(shù)a p 0.2流速Vkyr/2 F,36009.76m/s截面積 Fj=12m2流速Vycc/2 F1 3600 10.03m/s2動(dòng)壓 hA 9.8一 YCC 77.42Pa2阻力h5 hA9.033 Pade內(nèi)撐阻力a2h625.4

59、L9.8 53.88Pa30.4820.3風(fēng)門阻力系數(shù)查表知0.5截面積F=12m2流速Vkyr/2 F 360010.03m/s動(dòng)壓hA29.8 -2KYR60.15Pa阻力hshA 30.07Pa本段總阻力7H 2hi 247.43Pai 75.2.1.3空氣預(yù)熱器出口至磨煤機(jī)入口段(1)空氣預(yù)熱器出口 900收縮彎頭垂直轉(zhuǎn)水平阻力系數(shù)查表知0.9975截面積F=16.2m2流速.Vycc/2 F 360025 m/s2動(dòng)壓 hA 9.8 kyr 162Pa2阻力 ghA 162Pa(2)90彎頭阻力系數(shù)查表知0.97截面積F=16.2m2流速VYCC / 2 F 360025 m/s動(dòng)壓

60、hA29.8 KYR 162Pa2阻力 h2 hA 157.14Pa轉(zhuǎn)彎分流三通截面積F=16.2m2進(jìn)口流速VYCC / 2 F 360025m/s出口流速Vycc / 3 F 360014m/s流速比00562三通阻力系數(shù)查表知0.6動(dòng)壓hA29.8kyr 165Pa2阻力h3hA 99Pa(4)分流三通垂直平面截面積F=18m2進(jìn)口流速 10.4VkycFi15.mm/s出口流速0.2Vycc /F28 m/s流速比21 00538三通阻力系數(shù)查表知0.3動(dòng)壓hA 9.82KYR263Pa阻力h4hA 18.9Pa(5)合流三通截面積F=16.2m2截面積f=3.52m2進(jìn)口流速 10.