帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)計說明書

1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書青島理工大學(xué)琴島學(xué)院課程設(shè)計說明書課題名稱：帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)計學(xué)院：機(jī)電工程系專業(yè)班級：機(jī)械設(shè)計制造及其自動化11-5班學(xué)號：20110201181學(xué)生：聶圣杰指導(dǎo)老師：李明濤青島理工大學(xué)琴島學(xué)院教務(wù)處2014年06月28日機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計評閱書題目帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)計學(xué)生姓名聶圣杰學(xué)號20110201181指導(dǎo)教師評語及成績指導(dǎo)教師簽名：年月日答辯評語及成績答辯教師簽名：年月日教研室意見總成績：室主任簽名：年月日機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書 # I摘要機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計是學(xué)生第一次較全面的在機(jī)械設(shè)計方面的訓(xùn)練，也是機(jī)械設(shè)計課程的一個重要教學(xué)環(huán)節(jié)，

2、其目的是：第一、通過機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計，綜合運用機(jī)械設(shè)計課程和其它有關(guān)先修課程的理論和知識，結(jié)合生產(chǎn)實際知識，培養(yǎng)分析和解決一般工程實際問題的能力，并使學(xué)生知識得到鞏固，深化和擴(kuò)展。第二、學(xué)習(xí)機(jī)械設(shè)計的一般方法，掌握通用機(jī)械零件部件、機(jī)械傳動裝置和簡單機(jī)械的設(shè)計原理和過程，第三、進(jìn)行機(jī)械設(shè)計基本技能的訓(xùn)練，如計算、繪圖、熟悉和運用設(shè)計資料（手冊、圖冊、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范等）以及使用經(jīng)驗數(shù)據(jù)，進(jìn)行經(jīng)驗估算和數(shù)據(jù)處理等。機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計的題目是二級減速器的設(shè)計，設(shè)計內(nèi)容包括：確定傳動裝置總體設(shè)計方案，選擇電動機(jī)；計算傳動裝置運動和動力的參數(shù)；傳動零件，軸的設(shè)計計算；軸承，聯(lián)軸器，潤滑，密封和聯(lián)接件的選擇與校

3、核計算；箱體結(jié)構(gòu)及其附件的設(shè)計；繪制裝配工作圖及零件工作圖；編寫設(shè)計說明書；畢業(yè)設(shè)計總結(jié)；最后完成答辯。關(guān)鍵字：傳動，軸承，裝配目錄TOC o 1-5 h z摘要I HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1設(shè)計任務(wù)1 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 1.1設(shè)計內(nèi)容1 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 1.2原始數(shù)據(jù)1 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 傳動系統(tǒng)方案的擬定2 HYPERLINK l bo

4、okmark26 o Current Document 2.1方案簡圖和簡要說明22.2電動機(jī)選擇2 HYPERLINK l bookmark58 o Current Document 2.3傳動比分配3 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 2.4傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)的計算4 HYPERLINK l bookmark114 o Current Document 傳動零件的設(shè)計計算5 HYPERLINK l bookmark116 o Current Document 3.1齒輪傳動的主要參數(shù)和幾何參數(shù)計算53.2軸的設(shè)計計算（初估軸頸、結(jié)構(gòu)設(shè)

5、計和強(qiáng)度校核）11 HYPERLINK l bookmark300 o Current Document 3.3聯(lián)軸器的選擇和計算17 HYPERLINK l bookmark306 o Current Document 3.4潤滑和密封形式的選擇17 HYPERLINK l bookmark308 o Current Document 箱體及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計和選擇19總結(jié)21致謝22 HYPERLINK l bookmark314 o Current Document 參考文獻(xiàn)23機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書 # 1設(shè)計任務(wù)工作條件：單向運轉(zhuǎn)，有輕微振動，經(jīng)常滿載，空載起動，兩

6、班制工作，使用期限10年，輸送帶速度容許誤差為5%。F-帶式輸送機(jī)驅(qū)動卷筒的力矩為900Nm;v-帶速為1.2m/s；D-卷筒直徑為370mm1.1設(shè)計內(nèi)容確定傳動裝置的類型，畫出機(jī)械系統(tǒng)傳動方案簡圖；選擇電動機(jī)，進(jìn)行傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算；傳動系統(tǒng)中的傳動零件設(shè)計計算；繪制減速器裝配圖1張(A0或A1);齒輪及軸的零件圖23張(A3)1.2原始數(shù)據(jù)運行力矩T(nm)：2.7KN運行速度V(m/s)：1.95m/s卷筒直徑D(mm)：360mm機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書 傳動系統(tǒng)方案的擬定2.1方案簡圖和簡要說明2.2電動機(jī)選擇圖2-11）選擇電動機(jī)類型按已知工作條件和

7、要求，選用Y系列一般用途的三相異步電動機(jī)選擇電動機(jī)的容量(1)滾筒所需功率:T900F=4.8KND/2270/2PwFv=4.8x1.2二5.8kw(2-1)滾筒的轉(zhuǎn)速nw2-2)60X1000v60X1000X1.2兀X370n62r/mmw電動機(jī)輸出功率Ppwd2-3)（3）電動機(jī)至滾筒之間傳動裝置的總效率為n耳=耳列2耳（2-4）1234式中，“1、“2為從電動機(jī)至卷筒之間的各傳動結(jié)構(gòu)與軸承的效率，由表2-4；查得：彈性聯(lián)軸器110.99；滾動軸承耳20.99；圓柱齒輪傳動耳30.97；卷筒軸滑動軸承耳二0.96；則4耳=0.982x0.993x0.972x0.96沁0.858P5.8

8、故P=6.76w(2-5)i耳0.858(4)電動機(jī)的額定功率P,ed由表20-1選取電動機(jī)的額定功率P廠7.5kw。ed電動機(jī)的轉(zhuǎn)速為了便于選擇電動機(jī)的轉(zhuǎn)速，先推算電動機(jī)轉(zhuǎn)速的范圍。由表2-1查得圓柱齒輪傳動比范圍i=36，則電動機(jī)的轉(zhuǎn)速可選范圍為n=n-i=9363744r/mindw可見同步轉(zhuǎn)速為1000r/min，1500r/min，3000r/min的電動機(jī)都符合，這里初選同步轉(zhuǎn)速為1000r/min，1500r/min，3000r/min的三種電動機(jī)進(jìn)行比較，如下表：由參考文獻(xiàn)1中表20-1查得：表2.1方案電動機(jī)型號額定功率(KW)電動機(jī)轉(zhuǎn)速n/(r/min)堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩最大

9、轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩質(zhì)量/kg同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速1Y160M-67.510009702.02.01192Y132M-47.5150014402.22.3813Y132S2-27.5300029002.02.370由表中數(shù)據(jù)，綜合考慮電動機(jī)和傳動裝置的尺寸、重量，價格以及總傳動比，即選定方案22.3傳動比分配傳動裝置總傳動比由機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計中表20-1查得滿載轉(zhuǎn)速nm=1440r/min97062沁15.92-6)分配各級傳動比查閱機(jī)械設(shè)計課程與設(shè)計中表2-1各級傳動中高速級的圓柱齒輪的傳動比為i二4，則低速級的斜圓柱齒輪傳動比115.9二3.972-7)所得值符合一般圓柱齒輪傳動和單級圓柱齒輪減速器傳

10、動比的常用范圍。2.4傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)的計算1）各軸轉(zhuǎn)速n電動機(jī)軸為軸及減速器高速級軸為軸I,中速軸為軸II,低速級軸為軸III則n=n=970rZ-im廠mmnII=2425rmin2-8)nIII尹=627min22）各軸輸入功率P按電動機(jī)額定功率P“計算各軸輸入功率，則edP=Pf=6.9kwIed01P=P耳=6.3kwIII122-9)P=P耳=6kwIIIII233)各軸輸入轉(zhuǎn)矩TPT=9.55x106xi=6.8x103Nmm0nI=9.55x106xP=2.48x104NmmnIIP=9.55x106x斑nIII=9.24x104Nmm傳動零件的設(shè)計計算3.1齒輪傳動的

11、主要參數(shù)和幾何參數(shù)計算A.高速級齒輪傳動設(shè)計選擇齒輪類型、精度等級、材料及參數(shù)1）按圖1所示傳動方案，選用斜直齒圓柱齒輪傳動2）運輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB10095-88）3）材料選擇。由表10-1選得小齒輪的材料均為40Cr（調(diào)質(zhì)后表面淬火），齒面硬度為280HRC，大齒輪的材料均45鋼，齒面硬度為240HRC，二者硬度相差40HBS。4）初選小齒輪齒數(shù)z1=24，則大齒輪齒數(shù)Z=4x24=962按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計由設(shè)計計算公式（10-9a）進(jìn)行試計算，即3-1）IZZZZ2dn2.32；（eh匕卩）.u11ebu確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）試選載荷系數(shù)K=1.32）

12、小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T=6.8x103N-mm3）由表10-7選取齒寬系數(shù)：ed=14）查圖表10-6選取彈性影響系數(shù)Z=189.8MPa7E5）由圖10-21e查得大、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限應(yīng)力為b=600MPab=4M8Pa0Hlim1Hlim26）由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。N=60njL=60 x970 x1x（2x8x365x10）=3.364x109（3-2）11hN=-N=8.4x10824.157）由表10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)K=1.05,K=1.5。HN1.HN28）計算接觸疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1，由式（10-12）得3-3)nmlim1m630M

13、PaH1So=%2二2m720MPaH2S2）計算1）試算小齒輪分度圓直徑d1t，是代入匚J中較小的值。1td2.32itZ2KT1-(E)-凹m33.86mmdH3-4)2）計算圓周速度v。vm兀m1.7m/s60 x1000(3-5)3）計算齒寬b。-d=1x33.86=33.86mmd1t3-6)4）計算齒寬與齒高之比纟。h模數(shù)mnt2KTYYY2x13x248x104x068x08xcos214x0.015m1.392423-7)齒高h(yuǎn)=2.2m=2.X51m39mmit3-8)3-9)5）計算載荷系數(shù)。根據(jù)vm.75m/s，7級精度由表10-2查得KamX由圖10-8查得動載系數(shù)Kv

14、m1-13；由表10-3查得KmKm1.2，從表10-4中的硬齒面齒輪欄查得小齒輪相對支承非對稱HaFa布置、7級精度、用插值法得Kam1.504?？紤]齒輪為7級精度、取Kam1.504,故載HpHp荷系數(shù)KmKKKKm1x1.1x1.07x1.34m1.578(3-10)AVHaHp6）按實際的載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑，由式（10-10a）得d=d=33.86xiitKt17015=37mm1.33-ii)7）計算模數(shù)m。dcosB37.-m=it=1.5mmz24i按齒面彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式（10-5）得彎曲強(qiáng)度設(shè)計的公式為3-i2)1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）由圖10-20d查得齒輪的

15、彎曲疲勞強(qiáng)度極限c=500MPaQ=380MPa，取彎FEiFE2曲疲勞安全系數(shù)S=1。2）由圖10-18取得彎曲疲勞壽命系數(shù)K=0.85,K=0.88;FN1FN23）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式（10-12）得c=Kc.S=303MPaF-JFN1FE1cJ=KcS=238MPaF2FN2FE24）計算2載荷系數(shù)K。K=KKKK=1x1.0 x8x11=.341AV（FBF5）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得Y=2.62,Y=2.22。Fa1Fa26）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由表10-5查得用插值法求得Y=1.55,Y=1.76;Sa1Sa2YY7）計算大、小齒輪的i節(jié)

16、并加以比較。FYY2.59x1.6303=0.01363-13)YYfa2Ja2=F22.22x1.78238=0.0165大齒輪的數(shù)值大。2）設(shè)計計算x0.0136=1.39mm；2x1.3x2.48x104x0.672324對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞接觸強(qiáng)度計算模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)相差不大，取標(biāo)注值m=2mm,取分度圓直徑d=37mm，算出小齒輪齒數(shù)1d34.38xcosl4z=i=-171m2大齒輪齒數(shù)z=4x17沁682幾何尺寸計算（1）計算分度圓直徑d=35mmcos卩d=-2=141mmcos卩（2）計算中心距3-14）d+d35+141ooa=t2=mm=88mm

17、22（3）計算齒輪寬度b=pd=1x35=35mmd1取B=35mm,B=40mm。21B.低速級齒輪傳動設(shè)計i首=3.9;口=242.5r/min;P=6.3kw選擇齒輪類型、精度等級、材料及參數(shù)1）按圖1所示傳動方案,選用直齒圓柱齒輪傳動2）運輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB10095-88）3）材料選擇。由表10-1選得小齒輪的材料為40Cr（調(diào)質(zhì)后表面淬火），大齒輪的材料為45鋼（調(diào)質(zhì)后表面淬火），齒面硬度240HBS。4）初選小齒輪齒數(shù)z3=25，則大齒輪齒數(shù)z=3.9x25=984卩=3.92按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計由設(shè)計計算公式（10-9a）進(jìn)行試計算，即IZ2d,2

18、*:皂（訣）U12t3eudH（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）試選載荷系數(shù)K=1.3t2）小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T=2.48x104N-mm3）由表10-7選取齒寬系數(shù)：Q=1.d4）查圖表10-6選取彈性影響系數(shù)Z=189.8MPa2E5）由圖10-21e查得大、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限應(yīng)力為c二54MPa0;二5MPaHlim1Hlim26）由式10-13計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。N二60njL二60 x242.5x1x（2x8x365x10）=3.4x10911hN=8.4x1083.37）由表10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)K二1.05;K二1.5。HN1HN2計算接觸疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為1%8）安

19、全系數(shù)S=1，由式（10-12）得bH3K0HN1_lim1=630MPaSbH4K0=亠嚴(yán)=720MPa2）計算1）試算小齒輪分度圓直徑d，是代入0中較小的值。2tH:d2.323KT2-（）-凹=41.37mm2t3申0udH2）計算圓周速度v。兀dn2t260 x1000=0.53m/s3）計算齒寬b。b=p-d=1x51.=14mm37d2tb4）計算齒寬與齒高之比-。hd3t=41.3745.25xcos1420=1.75mm模數(shù)dco&45.2x5cos14_m=t#=1.7mmtz203齒高h(yuǎn)=2.5m-2.2x51.洱7m.m7tb-37.8-10.3h3.761）確定公式內(nèi)的

20、各計算數(shù)值1）由圖10-20d查得齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限c二580MPao=400MPa；FE3FE42）由圖10-18取得彎曲疲勞壽命系數(shù)K二0.85,K二0.92;FN3FN43）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)S二1.4,由式（10-12）得c=kc/S=303MPaF3FN3FE3cJ=Kc/S=238MPaF4FN4FE44）計算載荷系數(shù)K。K二KKKK二1.45AV（FPF5）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得Y二2.65;Y二2.23。Fa3Fa46）查取應(yīng)力校正系數(shù)。由表10-5查得Y二1.58;Y二1.76。Sa4Sa4YY7）計算大、小齒輪的亡sj并加以比較。FYY2.

21、65X1.5800138Sa3牛3二二0.0138G丁303F3YYa4Ja4=F42.23X1.76238二0.0164小齒輪的數(shù)值大。2）設(shè)計計算0芬6051961.m4m72x1.X9.X441x031x25對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞接觸強(qiáng)度計算模數(shù)與由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)相差不大，取標(biāo)注值m=2mm,取分度圓直徑d=38mm，算出小齒輪齒數(shù)3dcop38xcos14._.z=3=沁18.43m2大齒輪齒數(shù)z4二3吳18皿74取叮754.幾何尺寸計算（1）計算分度圓直徑機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書222 zmd=332cosB=38.8mmdZ4m=153.2mm

22、42cos卩計算中心距(z+z)m(19+75)x2a=34=mm=96.87mm2cosB2cos14計算齒輪寬度b=pd=1x38.8=38nm取b=45mm,B=40mm。d3433.2軸的設(shè)計計算輸出軸的設(shè)計輸入軸上的功率p，轉(zhuǎn)速n，轉(zhuǎn)矩T222p=6.9KWn=970/minT=68x130Vm211低速級大齒輪的分度圓直徑為d=153mm42T2x9.20.07d取h=6mm，貝Vd=37mm，故l=20mm，取6-77-8l=11mm。6-73）左端軸承的左端采用軸承蓋定位，取軸承蓋的總寬度約為20mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于軸承添加脂潤滑的要求和外伸端裝有彈性套柱銷聯(lián)軸器時，

23、應(yīng)留有裝拆彈性套柱銷的必要距離要求，應(yīng)該留有一定的距離。留出30mm的間距，故l=62mm。2-34）取安裝齒輪處的軸段直徑為70mm，軸上零件的周向定位，半聯(lián)軸器的連接選用A型普通平鍵bxhxl=14x9x72，半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6滾動軸承與軸的周向定位是過渡配合來保證的，此處軸的直徑尺寸公差為m6。軸的結(jié)構(gòu)示意圖如3-2-1所示11J圖3-2中速級的設(shè)計1.軸上的功率p，轉(zhuǎn)速n，轉(zhuǎn)矩Tp=6.3KWn=242r5/minT=2.481N-mm112初步確定軸的最小直徑先按式15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)表15-3,取A=125，于是得od=A3

24、P3=1258-=34.m5mmin30n3242.5丫3考慮到軸上裝有鍵槽，將直徑增大5%,則d=381竝）加，取d=38mm。nimnim此軸通過鍵槽與兩個齒輪連在一起。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1）軸段1-2和5-6處的直徑都為40mm，軸的左右兩端分別裝有軸承，根據(jù)軸的直徑，選取30208型圓錐滾子軸承，對于選取的軸承其尺寸為的dxD8B=40 x80 x18。2）軸段2-3和4-5安裝齒輪，考慮輪轂的寬度要小于齒輪寬度的1-2mm左右，故取l=38mm,l=21mm。齒輪需要軸向定位需在軸段的3-4段制出一軸肩，軸肩高度2-34-5h0.07d取h=4mm，貝U,d=40mm,d=35mm。2-3

25、4-53）軸承需要脂潤滑，故兩端需要加擋油盤，軸的左端擋油盤寬度取8mm,軸的右端擋油盤的寬度取10mm。為了保證高速級軸承內(nèi)圈與高速級的內(nèi)圈在一條直線上，軸的兩端需分別加上套筒，軸的左端套筒的寬度取7mm，軸的右端取套筒的寬度為10mm。故l=40mm,l=20mm。1-256-4）軸上零件的周向定位，安裝大齒輪處選用A型普通平鍵bxhx/=12x8x28，齒輪與軸的配合為H7/k6滾動軸承與軸的周向定位是過渡配合來保證的，此處軸的直徑尺寸公差為m6。軸的結(jié)構(gòu)示意圖如3-3所示輸入軸上的功率p，轉(zhuǎn)速n，轉(zhuǎn)矩T000機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書 p=6.9KWn=970/min

26、T=6.8x1s0Vm000高速級小齒輪的分度圓直徑為d=35mm12T2x6.x8130而F=0=388Ntd351Fxta38&tan20.F=144N5rcospcos12.24F=Fxtanp=388xtan20=141Nat初步確定軸的最小直徑先按式15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)表15-3,取A=115，于是得od=Aminp=11x-6-9=21mmn9700考慮到軸上裝有鍵槽，將直徑增大5%,則d=2L6（1-5）%=2板臨,取mind=25mm。min輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑J2=25mm，為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時

27、選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩T=KxT查機(jī)械設(shè)計課本查表14-1取K=1.3caA3AT=KT彳.3x6.8x310=8N4mmcaa3因為計算轉(zhuǎn)矩小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩，所以選取HL4型彈性套聯(lián)軸器其公稱轉(zhuǎn)矩T為1250Nm為,半聯(lián)軸器的孔徑nd=25mm半聯(lián)軸器的長度L=62mm,為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸2端上，故1-2的長度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取l=60mm。7-8軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1）滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，6-7軸段左端需制出一軸肩，故取6-7段的直徑d=30mm。6-72）初步選擇滾動軸承.因軸承受徑向力的作用,故選用深溝球軸承.選用30206型圓錐滾子軸承.對于選取

28、的軸承其尺寸為的dxDxB=30 x62x16,故d=d=30mm，4-5的軸頸d=40mm,/的長度應(yīng)短于軸承寬度約2mm，為了3-47-84-55-6保證低速級軸承內(nèi)圈與高速級、中速級的內(nèi)圈在一條直線上，軸承需要脂潤滑，故兩端需要加擋油盤，軸的左端擋油盤的寬度取10mm,套筒的寬度取9.6mm,軸的左端取擋油盤的寬度為10mm,故l=95mm。3-43）軸段2-3是安裝齒輪的，為了便于裝拆此處輪轂的寬度應(yīng)小于齒輪的寬度2mm,故l=33mm，2-34）右端軸承的右端采用軸承蓋定位，取軸承蓋的總寬度約為20mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于軸承添加脂潤滑的要求和外伸端裝有彈性套柱銷聯(lián)軸器時，應(yīng)留

29、有裝拆彈性套柱銷的必要距離要求，應(yīng)該留有一定的距離。留出30mm的間距，故l二50mm。2-3軸的結(jié)構(gòu)示意圖如3-4所示圖3-4低速級軸的強(qiáng)度校核低速軸的強(qiáng)度校核由前面選定軸的材料為45鋼，調(diào)制處理，由工程材料及其成形基礎(chǔ)表查得抗拉強(qiáng)度b=1.62MPaca1）.b.計算齒輪上受力（受力如圖所示）-1切向力：Ft=2T=警=97-1NFtanacos卩=36.1N97.1xtan20cos11.72H圖3-5徑向力：F=Fxtan20。=20.1NaaF=-17NNH1F=214NNV2由已知條件根據(jù)圖3-4求得F=78.58NNH2F=270NNV22）計算彎矩70-20彎矩：M=4400

30、x=3142Nwm3-17)70口扭矩：T=9.24x104N-mm按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時，通常只按校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（極危險截面為齒輪處的截面），軸只做單向旋轉(zhuǎn)，扭矩切應(yīng)力為脈動循環(huán)應(yīng)力取Q=0.6,計算軸上最大應(yīng)力值由公式aca:M2+(aT)2JW其中兀d3bt(d-1)2兀x703W=-=322d32=34300求得acaM2+(aT)W_=1.62Mpa3-18)3-19)故此軸是安全的。查表15-1,=60Mpa,a=85112bl12b2200.02a+3=81.551.5512.550.855型號數(shù)目dfd2d3d4C1C2C3C4D2M20M101

31、66M8M8221626246072721300.036a+12(0.5-0.6)df150200(0.4-0.5)df(0.3-0.4)df(0.7-0.8)d2C1=C1minC2=C2minC1+C2+(510)注釋：a取低速級中心距，a=96mm2.附件為了保證減速器的正常工作，除了對齒輪、軸、軸承組合和箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計給予足夠的重視外，還應(yīng)考慮到為減速器潤滑油池注油、排油、檢查油面高度、加工及拆裝檢修時箱蓋與箱座的精確定位、吊裝等輔助零件和部件的合理選擇和設(shè)計。表4.2箱體附件名稱規(guī)格或參數(shù)窺視孔視孔蓋通氣器起吊裝置定位銷油面指示放油孔及油塞起蓋螺釘133x95通氣螺塞M19X1.5吊

32、耳M8x38油標(biāo)尺M(jìn)16M16X1.5M12x42作用為了便于檢查箱內(nèi)傳動零件的嚙合情況以及將潤滑油注入箱體內(nèi)，在減速器箱體的箱蓋頂部設(shè)有窺視孔，為防止?jié)櫥惋w濺出來和污物進(jìn)入箱體內(nèi)，在窺視孔上應(yīng)加設(shè)視孔蓋減速器工作時，箱體內(nèi)溫度升高，氣體膨脹，壓力增大，為使箱內(nèi)熱脹空氣能自由排出，以保持箱內(nèi)外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱胤窒涿婊蜉S伸密封件等其他縫隙滲漏，通常在箱體頂部裝設(shè)通氣庚為了便于搬運，在箱體設(shè)置起吊裝置，采用箱座吊耳，孔徑16mm。為保證每次拆裝箱蓋時，仍保持軸承座孔制造加工時的精度,應(yīng)在精加工軸承孔前，在箱蓋與箱座的聯(lián)接凸緣上配裝定位銷。用于檢查減速器內(nèi)油池油面的高度，以保證傳動件的潤滑。一般在箱體便于觀察、油面較穩(wěn)定的部位。為了排放污油，在減速器箱座最底部設(shè)有放油孔，并用放油螺塞和密封墊圈將其堵住。為了保證減速器的密封性，常在箱體剖分接合面上涂有水玻璃或密封膠。為便于拆卸箱蓋，在箱蓋凸緣上設(shè)置1-2個起蓋螺釘。拆卸箱蓋時擰動起蓋螺釘，便可頂起箱蓋?？偨Y(jié)通過此次近兩周的課程設(shè)計，感覺獲得好多寶貴的驗，也獲得好多有