橫五路1號橋墩樁柱計算書

1、橫一路1號橋墩樁柱計算書（2014年5月12日12點45分計算）設(shè)計者復(fù)核者審核者注：工程文件名:F:我的我的工作2014省委設(shè)計成果橋梁通文件,橫五路基礎(chǔ).qlt。原始數(shù)據(jù)表（單位:kNm制）受力模式蓋梁頂至低水位距蓋梁頂至設(shè)計水位線蓋梁頂與沖刷線距蓋梁頂與地面線距蓋梁頂自由10.008.005.003.50穩(wěn)定時的桿件計算長度系數(shù)柱頂截面柱底截面2.002.00填土的容重填土的浮容重摩擦系數(shù)19.009.000.40裂縫寬度限值mm裂縫寬度限值mm正常使用裂縫寬度計算注：1、左右孔的支座支撐線到墩蓋梁中心線的橋軸方向距離分別是0.3米、0.3米。左孔加載336.399.4165.016.0

2、530.053.00.3027.084.124.8右孔加載336.3-99.4165.016.0530.053.00.3027.084.1-24.8彎矩的力臂按橋軸向距離投影到垂直于墩臺軸線的方向計算。2、“豎直力”向下為正，橋墩“水平力”指向小樁號為正，“彎矩”指向小樁號為正。3、“雙孔加載”、“左孔加載”、“右孔加載，,制動力由用戶直接輸入得到。4、“豎直力”、“彎矩”未計入汽車沖擊力的作用?！皬澗亍庇韶Q直力產(chǎn)生（未計水平力引起的彎矩）。5、“最小制動指制動力標準值不得小于的規(guī)定值，見2004年橋涵通用規(guī)范。柱分配系數(shù)表（表4）內(nèi)容橫向布載方式1號柱2號柱合計人群向左偏0.00000.00

3、000.0000向右偏0.00000.00000.0000對稱0.00000.00000.0000車輛荷載向左偏1.0246-0.02461.0000向右偏-0.04531.04531.0000對稱0.48960.51041.0000注：1、表中活載橫向作用視上部與蓋梁為整體形成雙懸臂簡支梁計算柱的橫向分配系數(shù)得到柱頂豎直力。一列車道向左偏1.0246-0.02461.0000向右偏-0.04531.04531.0000對稱0.48960.51041.0000向左偏1.44620.55382.0000二列車道向右偏0.51241.48762.0000對稱0.97931.02072.00002、

4、單獨蓋梁計算時，活載橫向作用先傳遞給上部梁板，再傳遞給蓋梁計算得到柱頂豎直力。3、汽車（車道）布載兩列及以上時橫向分配系數(shù)值已經(jīng)計入車列數(shù)和橫向折減系數(shù)。汽車橫向折減系數(shù)表（表4,1）車隊數(shù)1道車2道車折減系數(shù)1.0001.000一座橋墩摩阻力表（表5_1）內(nèi)容上部支反力人群支反力一列支反力沖擊系數(shù)1列車道摩阻力2列摩阻力車輛摩阻力注：1、左支座摩阻系數(shù)為0.3 ,右支座摩阻系數(shù)0.3。雙孔加載2880.00.0540.10.25001066.51269.1864.0左孔加載1440.00.0336.30.2500990.11116.2864.0右孔加載1440.00.0336.30.2500

5、990.11116.2864.02、一列車道荷載雙孔加載時：左反力為203.8kN ,右反力為336.3kN ,合計支反力為540.1 kN03、車輛荷載雙孔加載時：左反力為235.4kN ,右反力為47.4kN ,合計支反力為282.8kN。4、人群雙孔加載時：左反力為OkN ,右反力為OkN ,合計支反力為OkNo墩頂水平力表（表5）內(nèi)容布載方式制動系數(shù)1柱制動1柱溫度1柱制+溫1柱摩阻1柱H墩制動墩溫度墩制+溫墩摩阻整墩H1柱投影H整墩投影H一列車道雙孔加載1.00016.212.528.7533.328.727.025.052.01066.552.028.351.2左孔加載1.0001

6、6.212.528.7495.128.727.025.052.0990.152.028.351.2右孔加1.00016.212.528.7495.128.727.025.052.0990.152.028.351.2注：I、摩阻力由“車道荷載+人群+上部恒載”乘以“摩阻系數(shù)”計算得到。載雙孔加載2.00032.412.544.9634.544.954.025.079.01269.179.044.277.8二列車道左孔加載2.00032.412.544.9558.144.954.025.079.01116.279.044.277.8右孔加載2.00032.412.544.9558.144.954.

7、025.079.01116.279.044.277.8雙孔加載1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.2車輛荷載左孔加載1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.2右孔加載1.00016.212.528.7432.028.727.025.052.0864.052.028.351.22、摩阻力用戶選用“判斷組合”，因此表中“水平力”取，-溫度力+制動力,與摩阻力”小的值計算得到。3、表中“I柱制動”按照整個橋墩制動力平分給每個墩柱后再提高20%得到。4、表中“1柱

8、H”指單根柱受到的橋軸線方向水平力（配筋等計算使用）整墩H”指整個橋墩受到的橋軸線方向水平力。5、表中“投影H”指斜交時垂直于墩臺的水平力，由橋軸線方向水平力乘以COS（p）得到。未使用。每個墩柱作用力表（表7）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力上部恒1410141001470147000.0蓋梁恒載262262026226200.0蓋梁浮力0000000.0柱恒載79790797900.0柱浮力0000000.0樁系梁含沖刷樁長00000000.0樁浮力0000000.0管線設(shè)施0000000.0耳墻0000000.0背墻0000000.0搭板0000000.

9、0柱頂截面以上所有恒載1672167201732173200.0柱頂浮力0000000.0人群雙孔加載0000000.0左孔加載0000000.0右孔加載0000000.0車輛荷載雙孔加載290-1328296-72828.7左孔加載285-1341291-74128.7右孔加載285-13-41291-7-4128.7一列車道雙孔加載553-24-20565-13-2028.7左孔加載345-1550352-85028.7右孔加載345-15-50352-8-5028.7二列車道雙孔加載781277-39803299-3944.9左孔加載486172995001869944.9右孔加載486

10、172-99500186-9944.9注：1、水平力引起的彎矩未計入本表。2、每根柱由橫向分配系數(shù)計算得到最大、最小豎直力，并計入浮力（Nlmax對應(yīng)低水位，Nlmin對應(yīng)設(shè)計水位）。3、活載支反力引起的順橋向每根柱（樁）彎矩由總彎矩平均分配給每根柱（樁）計算得到。一般情況下，截面強度和裂縫主要由水平力引起的彎矩控制。4、表中未計入沖擊力，每個柱沖擊力表見表7。每個墩柱沖擊力表（表7_1）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2車輛荷載雙孔加載72-3774-27左孔加載71-31073-210右孔加載71-3-1073-2-10一列車道雙孔加載138-6-5141-3-5

11、左孔加載86-41288-212右孔加載86-4-1288-2-12二列車道雙孔加載19569-1020175-10左孔加載12243251254725注：承載力、樁長計算等計入沖擊力，裂繾寬度用戶輸入計入沖擊力影響。右孔加載12243一2512547-25柱頂截面內(nèi)力合計表（表8_1作用短期效應(yīng)組合）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+車輛雙孔加載19261661661990172666左孔加載19221661781986172678右孔加載19221661-7819861726-78恒人1道雙孔加載21561651-5922261720-59左孔加載197416

12、59852039172585右孔加載19741659-8520391725-85恒人2道雙孔加載23561914-9924351994-99左孔加載2098182315221701895152右孔加載20981823152注：【、短期效應(yīng)組合用于裂縫計算。2、頻遇值系數(shù)：汽車荷載0.7 ,人群荷載I ,制動力（或摩阻力）、溫度力I ,等代土壓力Io3、活載支反力對每根柱（樁）引起的彎矩M ,由分配給柱（樁）最大豎直力（Nmax）計算得到。一般情況下，截面裂縫主要由水平力引起的彎矩控制。4、車道荷載與車輛荷載支反力已經(jīng)計入沖擊力作用。5、支座水平力引起的彎矩其力臂（支座

13、頂與柱頂截面的距幅）為1.45m。彎矩值已計入水平力引起的彎矩。柱頂截面內(nèi)力合計表（表8_2作用長期效應(yīng)組合）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+車輛雙孔加載18171666561880172856左孔加載18151666621877172862右孔加載18151666-6218771728-62恒人1道雙孔加載19491660-5120141725-51左孔加載18441665661908172866右孔加載18441665-6619081728-66恒人2道雙孔加載20631811-8521341881-85左孔加載1915175811519821825115右

14、孔加載19151758-11519821825-115注：1、長期效應(yīng)組合用于裂縫計算。2、準永久值系數(shù)：汽車荷載0.4 ,人群荷載0.4 ,制動力（或摩阻力）、溫度力1 ,等代土壓力1。柱頂截面內(nèi)力組合表（表9）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力恒+車輛雙孔加載251419841072596206610732左孔加載250519851192587206611932右孔加載25051985-11925872066-11932恒人1道雙孔加載29751964-8130662055-81-32左孔加載261019801342693206413432右孔加載26101

15134-32恒人2道雙孔加載33742491141-50左孔加載285823082472954240424750右孔加載28582308-24729542404-247-50注：1、表中數(shù)據(jù)用于強度（即鋼筋面積）計算，內(nèi)力值已計入荷載分項系數(shù)（見2004通用橋規(guī)條）。2、分項系數(shù)：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷載1.4 ,汽車荷載1.4 ,制動力等l.4o3、可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)四=0.8。4、制動力（賺阻力）等產(chǎn)生的效應(yīng)超過汽車荷載效應(yīng)（恒+車道+人群），不計組合系數(shù)wc。計入沖擊力0.160聯(lián)數(shù)1聯(lián)孔數(shù)12孔徑1孔徑216.

16、0016.00加載方式制動系數(shù)1制動系數(shù)2自動加載1.002.00注：重要性系數(shù)為l.lo車道荷載車輛荷載人群集度車道數(shù)車道荷載提高系數(shù)城-B級城-B級3.50020.00內(nèi)容布載方式雙孔布載左孔布載右孔布載一列汽車作用制動力(kN)90.00090.00090.0005、活載支反力對每根柱（樁）引起的彎矩M ,由分配給柱（樁）最大豎直力（Nmax）計算得到。一般情況下，截面配筋主要由水平力引起的彎矩控制。6、車道荷載與車輛荷載支反力已經(jīng)計入沖擊力作用。柱頂截面配筋表（表10）內(nèi)容最不利布載軸力彎矩裂縫C2筋面積cm2裂縫mm計算鋼筋采用根數(shù)抗彎-組合恒人2道邊孔搭板2柱3484-141127

17、.02626抗裂-合計1恒+車輛邊孔搭板1柱1926661.474.90.0000110抗裂-合計2恒+車輛邊孔搭板1柱1926661.304.90.0000110注：I、“抗彎-組合”由內(nèi)力組合表（已計入荷載分項系數(shù)）計算鋼筋面積并反算鋼筋根數(shù)，,抗裂-合計1”由內(nèi)力合計表（短期效應(yīng)計入頻遇值系數(shù)，長期效應(yīng)計入準永久值系數(shù)）計算鋼筋根數(shù)。2、裂縫寬度限值0.16mm。合計I鋼筋應(yīng)力OMPa ,合計2鋼筋應(yīng)力OMPa。3、柱徑1.2m ,桿件計算長度2.6m ,主筋種類HRB335鋼筋,主筋直徑25mm ,保護層30cm。4、維筋種類R235鋼筋，直徑8mm，間距20cm?；炷翉姸鹊燃塁25

18、 , C1值1 ,柱輸入鋼筋根數(shù)10根。5、“抗裂-合計1”按公規(guī)計算裂縫?！翱沽?合計2”按鐵規(guī)計算，其中KI、K2、K3為0、1.3、0。6、設(shè)計者應(yīng)將“柱頂截面”輸入的鋼筋10根增加到26根以上。7、表中配筋計算時桿件的計算長度L0等于計算截面與墩頂距離1.3m乘上桿件穩(wěn)定系數(shù)2。即L0=L3*2=2.6m。柱底截面內(nèi)力合計表（表14_1作用短期效應(yīng)組合）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2注：1、短期效應(yīng)組合用于裂縫計算。恒+車輛雙孔加載2005174014620701805146左孔加載2001174015820651805158右孔加載20011740-15

19、820651805-158雙孔加載22361730139恒人1道左孔加載2053173816521191804165右孔加載20531738-16521191804-165恒人2道雙孔加載24351994-22525142073-225左孔加載2177190227822491974278右孔加載21771902-27822491974-2782、頻遇值系數(shù)：汽車荷載0.7 ,人群荷載1 ,制動力（或摩阻力）、溫度力I ,等代土壓力lo3、支座水平力引起的彎矩其力臂（支座頂與柱底截面的距離）為4.25m。彎矩值已計入水平力引起的彎矩。柱底截面內(nèi)力合計表（表14_2作用長

20、期效應(yīng)組合）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2恒+車輛雙孔加載1896174513619591808136注：1、長期效應(yīng)組合用于裂繾計算。左孔加載1894174514319561808143右孔加載18941745143恒人1道雙孔加載20281739132左孔加載1924174414719871807147右孔加載19241744147恒人2道雙孔加載21421890-21022131961-210左孔加載1995183824120611904241右孔加載19951838-241206

21、11904-2412、準永久值系數(shù)：汽車荷載0.4 ,人群荷載0.4 ,制動力（或摩阻力）、溫度力i ,等代土壓力10柱底截面內(nèi)力組合表（表15）內(nèi)容布載方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2水平力恒+車輛雙孔加載260920792192691216121932左孔加載260020802432682216124332注：1、表中數(shù)據(jù)用于強度（即鋼筋面積）計算，內(nèi)力值已計入荷載分項系數(shù)（見2004通用橋規(guī)條）。右孔加載26002080-20926822161-20932恒人1道雙孔加載30702059171-32左孔加載270520752582788215

22、925832右孔加載27052075-22427882159-224-32恒人2道雙孔加載34692586-28235792697-282-50左孔加載295324034413049249944150右孔加載29532403-38830492499-388-502、分項系數(shù)：混凝土 1.2 ,水浮力1 ,人群荷載1.4 ,汽車荷載1.4 ,制動力等1.4o3、可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)wc=0.8。4、制動力（摩阻力）等產(chǎn)生的效應(yīng)超過汽車荷載效應(yīng)（恒+車道+人群），不計組合系數(shù)內(nèi)。5、活載支反力對每根柱（樁）引起的彎矩M ,由分配給柱（樁）最大豎直力（Nmax）計算得到。一般情況下，截面配筋主要由

23、水平力引起的彎矩控制。6、車道荷載與車輛荷載支反力已經(jīng)計入沖擊力作用。柱底截面配筋表（表16）內(nèi)容最不利布載軸力彎矩裂縫C2筋面積cm2裂縫mm計算鋼筋采用根數(shù)抗彎-組合恒人2道邊孔搭板2柱3579-282116.12424注：1、“抗彎-組合”由內(nèi)力組合表（已計入荷載分項系數(shù)）計算鋼筋面積并反算鋼筋根數(shù)，抗裂-合計1恒+車輛邊孔搭板1柱20051461.474.90.0000110抗裂-合計2恒+車輛邊孔搭板1柱20051461.304.90.0000110“抗裂-合計1”由內(nèi)力合計表（短期效應(yīng)計入頻遇值系數(shù)，長期效應(yīng)計入準永久值系數(shù)）計算鋼筋根數(shù)。2、裂縫寬度限值0.16mm。合計I鋼筋應(yīng)

24、力OMPa ,合計2鋼筋應(yīng)力OMPa。3、柱徑1.2m ,桿件計算長度8.2m ,主筋種類HRB335鋼筋,主筋直徑25mm ,保護層30cm。4、箍筋種類R235鋼筋，直徑8mm，間距20cm?；炷翉姸鹊燃塁25 , CI值I ,柱輸入鋼筋根數(shù)10根。5、抗裂-合計1”按公規(guī)計算裂縫?！翱沽?合計T,按鐵規(guī)計算，其中KI、K2、K3為0、1.3、0。6、設(shè)計者應(yīng)將“柱底截面”輸入的鋼筋10根增加到24根以上。7、表中配筋計算時桿件的計算長度L0等于計算截面與墩頂距離4.1m乘上桿件穩(wěn)定系數(shù)2。即L0=4.1*2=8.2m。墩頂位移計算表（表25）內(nèi)容最不利蓋梁高柱高蓋梁慣矩柱慣矩彎矩水平力

25、墩頂位移cm一列車道左孔加載1.302.801.94150.101849.6828.700.042二列車道左孔加載1.302.801.94150.101899.3644.900.072車輛荷載左孔加載1.302.801.94150.101841.100.000.013注：1、假設(shè)擴大基礎(chǔ)自身無轉(zhuǎn)角和水平位移。2、表中“彎矩”未計入沖擊力影響。二列車道左孔加載位移計算表（表25_1）層位置工程高度慣矩彈模段頂彎矩段頂水平力段頂土壓力段底土壓力頂位移頂轉(zhuǎn)角第1層蓋梁1.301.941525.500099.3644.900.000.000.07252.5833第2層臺身上1.400.101823.8

26、000157.7344.900.000.000.03912.5496第3層臺身下1.400.101823.8000220.5944.900.000.000.01061.4564第4層擴基0.000.000023.8000283.4544.900.000.000.00000.0000注：1、單位:高度cm ,慣矩m4 ,彈模Mpa ,彎矩kNm ,水平力kN , 土壓力頂（底）kN/m ,頂位移cm ,頂轉(zhuǎn)角*】0E-4。2、分段頂彎矩、水平力指恒載和2車道荷載共同作用下（含土壓力和制動力溫度力等）的內(nèi)力。3、段頂土壓力、段底土壓力指恒載和2車道荷載共同作用下土壓強度與分段寬度的乘積。擴基基底截

27、面恒載作用力表內(nèi)容內(nèi)力上部蓋梁臺身擴基重管線設(shè)施耳墻背墻搭板合計恒載N2880.0524.0158.31081.7483.20.00.00.00.05127.2M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0低水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0設(shè)計水位浮力N0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0M0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0擴基基底截面荷載作用力表內(nèi)容布載方式灣矩豎直力水平力恒載-1低水位0.05127.20.0恒載-2設(shè)計水位0

28、.05127.20.0人群雙孔加載0.00.00.0左孔加載0.00.00.0右孔加載0.00.00.0車輛荷載雙孔加載55.6282.80.0左孔加載82.2278.20.0右孔加載-82.2278.20.0一列車道雙孔加載-48.9675.251.2左孔加載124.2420.451.2注：1、水平力已投影到垂直擴基橫向底邊方向。右孔加載-124.2420.4-51.2二列車道雙孔加載-97.91350.377.8左孔加載248.4840.877.8右孔加載-248.4840.8-77.8基底內(nèi)力計算結(jié)果表（1雙孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）

29、汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道彎矩-4956267-49562670豎直力5802541058025802541058025127水平力005100510二列車道彎矩-9856382-98563820豎直力6478541064786478541064785127水平力007800780注：【、表中“（設(shè)）”指設(shè)計水位對應(yīng)內(nèi)力;“（低）”指低水位對應(yīng)內(nèi)力。2、“水平力作用點到基底的距寓為6.17米。3、表中彎矩、水平力向左孔作用為正，豎直力向下為正。基底內(nèi)力計算結(jié)果表（2-左孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）彎矩12

30、482440124824400一列車道豎直力5548540555485548540555485127水平力005100510二列車道彎矩24882728248827280豎直力5968540559685968540559685127水平力007800780基底內(nèi)力計算結(jié)果表（3-右孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道彎矩-124-82-440-124-82-4400豎直力5548540555485548540555485127水平力0000000二列車道彎矩-248-82-728-248-82-7280豎直力596

31、8540559685968540559685127水平力0000000基底應(yīng)力計算結(jié)果表（未計附加應(yīng)力）（1 雙孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道最大應(yīng)力218.753163.722187.145218.753163.722187.145190.291最小應(yīng)力211.944157.537157.412211.944157.537157.412190.291計算偏心矩0.0080.0100.0460.0080.0100.0460.000二列車道最大應(yīng)力247.216163.722213.601247.216163.

32、722213.601190.291最小應(yīng)力233.597157.537171.049233.597157.537171.049190.291計算偏心矩0.0150.0100.0590.0150.0100.0590.000eO容許偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053注：1、表中除第I、4組“汽+人+恒”外，其余組合的應(yīng)力值均已除以1.25 ,下同。計算墩（臺）制動比例系數(shù)0.3000.3000.300車道荷載數(shù)據(jù)道車荷載的均布荷載雙孔加載的集中荷載左孔加載的集中荷載右孔加載的集中荷載25.000130.000130.000130.000注：集中荷載Pk已經(jīng)

33、乘以1.2系數(shù)，使得豎直力效應(yīng)最大。車道輪距離護輪帶橫向輪軸數(shù)1-2輪距2車橫向間距0.60021.801.30車輛荷載數(shù)據(jù)車輛輪軸數(shù)1-2輪距23輪距33.601.20輪重合計第1輪重第2輪重第3輪重300.060.0120.0120.002、擴基底截面高度3.2米，寬度8.42米，截面面積26.944平方米，截面抵抗矩14.37立方米，核心半徑0.533米。3、容許偏心距取1倍截面核心半徑，如果為巖石地基可提高，見85基礎(chǔ)規(guī)范表324。基底應(yīng)力計算結(jié)果表（未計附加應(yīng)力）（2-左孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車

34、道最大應(yīng)力214.535165.069189.218214.535165.069189.218190.291最小應(yīng)力197.250155.917140.210197.250155.917140.210190.291偏心距eO0.0220.0150.0790.0220.0150.0790.000二列車道最大應(yīng)力238.780165.069217,748238.780165.069217.748190.291最小應(yīng)力204.209155.917136.644204.209155.917136.644190.291偏心距eO0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容

35、許偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底應(yīng)力計算結(jié)果表（未計附加應(yīng)力）（3-右孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道最大應(yīng)力214.535165.069189.218214.535165.069189.218190.291最小應(yīng)力197.250155.917140.210197.250155.917140.210190.291偏心距eO0.0220.0150.0790.0220.0150.0790.000二列車道最大應(yīng)力238.780165.069217.748238.780

36、165.069217.748190.291最小應(yīng)力204.209155.917136.644204.209155.917136.644190.291偏心距eO0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容許偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053基底應(yīng)力匯總表（未計附加應(yīng)力）工程內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）匯總應(yīng)力最大應(yīng)力247.216165,069217.748247.216165.069217.748190.291247,216最小應(yīng)力197.250155.9

37、17136.644197.250155.917136.644190.291136.644eO最大偏心距0.0420.0150.1220.0420.0150.1220.000eO容許偏心距0.5330.5330.5330.5330.5330.5330.053驗算偏心矩平安滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足注：1、基礎(chǔ)寬度超過2米且基底埋深大于3米時，基底容許承載力可提高（參見85地基規(guī)范第條）。基底穩(wěn)定驗算結(jié)果表（1-雙孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道計算抗傾系數(shù)189.748155.82134.766189.74

38、8155.82134.7669999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.00045.3229999.0009999.00045.3229999.000二列車道計算抗傾系數(shù)105.914155.82127.119105.914155.82127.1199999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.00033.3039999.0009999.00033.3039999.000kO最小抗傾系數(shù)1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系數(shù)1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300注：1、表中“最小抗傾系數(shù)1,最小抗

39、滑系數(shù)”指規(guī)范容許的最小值。2、表中“計算抗滑動穩(wěn)定系數(shù)”為9999指水平力很小或沒有水平力作用?；追€(wěn)定驗算結(jié)果表（2.左孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道計算抗傾系數(shù)71.467105.21920.16571.467105.21920.1659999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.00043.3329999.0009999.00043.3329999.000二列車道計算抗傾系數(shù)38.441105.21913.10938.441105.21913.1099999.000計算抗滑系數(shù)9999.000

40、9999.00030.6849999.0009999.00030.6849999.000kO最小抗傾系數(shù)1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系數(shù)1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底穩(wěn)定驗算結(jié)果表（3.右孔布載）車列數(shù)內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）一列車道計算抗傾系數(shù)71.467105.21920.16571.467105.21920.1659999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009

41、999.0009999.000二列車道計算抗傾系數(shù)38.441105.21913.10938.441105.21913.1099999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.0009999.000kO最小抗傾系數(shù)1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300kc最小抗滑系數(shù)1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300基底穩(wěn)定驗算匯總表內(nèi)容汽人恒（設(shè)）掛恒（設(shè)）汽人恒+平力（設(shè)）汽人恒（低）掛恒（低）汽人恒+平力（低）恒載（低）計算抗傾系數(shù)38.441105.21913.109

42、38.441105.21913.1099999.000計算抗滑系數(shù)9999.0009999.00030.6849999.0009999.00030.6849999.000最小抗傾系數(shù)1.5001.3001.3001.5001.3001.3001.300最小抗滑系數(shù)1.3001.3001.3001.3001.3001.3001.300抗傾平安要求滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足抗滑平安要求滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足橫橋向蓋梁底內(nèi)力表（表31）內(nèi)容橫向布載方式彎矩豎直力水平力恒載-155.63404.00.0人群向左偏0.00.00.0向右偏0.00.00.0車輛荷載向左偏774.4282.80.0

43、注：1、順橋向為雙孔布載。向右偏-805.0282.80.0一列車道向左偏1479.1540.10.0向右偏-1537.5540.10.0二列車道向左偏1257.91080.30.0向右偏-1374.71080.30.02、表中未計入沖擊力，I列車道雙孔加載沖擊力豎直力135.032沖擊力彎矩-9.785。車輛輪距離護輪帶橫向輪軸數(shù)1-2輪距0.60021.80雙孔、左孔、右孔分別加載時對應(yīng)的沖擊系數(shù)布載方式雙孔布載左孔布載右孔布載沖擊系數(shù)0.25000.25000.2500摩擦系數(shù)、溫度力摩阻力用戶選用左支座摩擦系數(shù)右支座摩擦系數(shù)橋墩溫度力（kN）判斷組合0.3000.30025.0上部橫斷

44、面寬度數(shù)據(jù)右偏角（度）橋面凈寬左護欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護欄寬100.008.500.500000.000.000.000.000.50000梁（板）數(shù)、梁（板）橫向距離左右支座梁板數(shù)中距122334455667對稱71.251.251.251.251.251.25恒載反力梁（板）編號1號2號3號4號5號6號7號合計左孔支反力240.0192.0192.0192.0192.0192.0240.01440.0右孔支反力240.0192.0192.0192.0192.0192.0240.01440.0合計480.0384.0384.0384.0384.0384.0480.02880.0跨徑數(shù)據(jù)梁（板）編號標準跨徑計算跨徑支座與墩中心距離支座與梁端接縫中心距離左孔數(shù)據(jù)16.0015.700.