現(xiàn)代水利水電施工

1、.：.；光面爆破技術(shù)及砼溫控技術(shù)在水利工程上的運用第一章 光面爆破施工及運用光面爆破是經(jīng)過控制爆破的作用范圍和方向，使爆破后的巖面光滑平整，防止巖面開裂，以減少超、欠挖和支護(hù)的工程量，添加巖壁的穩(wěn)定性，減弱爆破振動對圍巖的擾動，進(jìn)而到達(dá)控制巖體開挖輪廓的一種技術(shù)。同光陰面爆破也是一種難度較大的施工技術(shù)，在施工中如爆破參數(shù)、施工方法選取不當(dāng)，往往無法到達(dá)理想的爆破效果。光面爆破參數(shù)選擇主要與地質(zhì)條件有關(guān)，其次是炸藥的種類與性能及隧道開挖斷面的外形與尺寸有關(guān)，在浙江金麗溫高速公路官田坪隧道施工中，由于各項爆破參數(shù)選取合理，光面爆破獲得了很好的效果。爆后巖面光滑平整，炮眼痕跡保管率在90%以上，肉眼

2、根本上看不到爆破裂隙，光面爆破技術(shù)有效的控制了官田坪隧道的超欠挖，從而大大減少了開挖、回填以及支護(hù)的工程量。減輕了爆破對圍巖的擾動，充分發(fā)揚(yáng)了圍巖的自承才干，有效地提高了隧道的平安度。1 光面爆破的機(jī)理光面爆破是沿開挖輪廓線布置間距較小的平行炮眼，在這些光面炮眼中進(jìn)展藥量較少的不耦合裝藥，然后同時起爆，爆破時沿這些炮眼的中心連線破裂成平整的光面。經(jīng)過國內(nèi)外實驗室研討和現(xiàn)場消費實際可以看出，光面爆破是由于采用不耦合裝藥，藥包爆轟后，炮眼壁上的壓力顯著降低，此時藥包的爆破作用為準(zhǔn)靜壓力。當(dāng)炮孔壓力值低于巖石的抗壓強(qiáng)度時，在炮眼壁上不至呵斥“壓碎破壞。這樣爆轟波引起的應(yīng)力波和鑿巖時在炮眼壁上呵斥的應(yīng)

3、力形狀類似，只能引起少量的徑向細(xì)微裂隙。裂隙數(shù)目及其長度隨不耦合系數(shù)和裝藥量而不同。普通在藥包直徑一定時，不耦合系數(shù)值愈大，藥量愈小，那么細(xì)微裂隙數(shù)愈少而長度也愈短。光面炮眼組同時起爆時，由于起爆器材的起爆時間誤差，不能夠在同一時辰爆炸。先起爆的藥包的應(yīng)力波作用在炮眼周圍產(chǎn)生細(xì)微徑向裂隙圖1-b的A炮眼。由于B炮眼所起的導(dǎo)向作用，結(jié)果沿相鄰兩炮眼連心線的那條徑向裂隙得到優(yōu)先發(fā)育。在爆炸氣體作用下，這條裂隙繼續(xù)延伸和擴(kuò)展，在相鄰兩炮眼的連心線同眼壁相交處產(chǎn)生應(yīng)力集中，此處拉應(yīng)力最大。A、B兩炮眼中爆炸氣體的氣楔作用將這些徑向裂隙加以，擴(kuò)展，成為貫穿裂隙。a孔裝藥情況；b先爆炮孔對相鄰炮孔的影響；

4、c光面的構(gòu)成構(gòu)成光面圖1 光面爆破時炮眼連心線上破裂面的構(gòu)成2 光面爆破的參數(shù)及工藝21 光面爆破主要有以下幾個參數(shù)2.1.1不耦合系數(shù) 不耦合系數(shù)是指炮孔直徑d和藥卷直徑d0之比。K=d/ d0不耦合系數(shù)K=1，表示炮孔直徑和藥卷直徑完全耦合，炮孔全部被炸藥裝滿。藥卷與孔壁之間沒有空隙。此時，爆轟壓力對孔壁作用明顯。K1，表示炮孔直徑與藥卷直徑不耦合，藥卷與孔壁之間有空隙。K越大，那么空隙也越大。假設(shè)KcK1，Kc產(chǎn)生壓碎的臨界不耦合系數(shù)光面爆破的效果就不好；假設(shè)KKc1，炮孔周圍就不產(chǎn)生壓碎圈。所以KKc1時進(jìn)展光面爆破是獲得良好效果的必要條件。實際證明，K=22.5時，光面效果最好。2.

5、1.2炮孔間距和空孔 光面爆破是要使相鄰炮孔之間用裂隙連通起來，以構(gòu)成平整的斷裂面。因此，炮孔間距在裂隙中的連通上起著非常重要的作用。孔距的大小主要取決于炸藥的性質(zhì)、不耦合系數(shù)和巖石的物理力學(xué)性質(zhì)。實際上可用下式計算。式中: -炮孔間距；p-沖擊波作用在孔壁上的波峰壓力Mpa；-巖石的泊松比；-巖石的極限抗壓強(qiáng)度Mpa；-炮孔直徑。根據(jù)消費實際，取孔距為炮孔直徑的1020倍，即=(1020)。在節(jié)理、裂隙比較發(fā)育的巖石中應(yīng)取小值，整體性好的巖石中可取大值。空孔的作用主要是對裂隙的伸展起導(dǎo)向作用。空孔與裝藥孔間隔 ，普通在400mm以內(nèi)。2.1.3最小抵抗線W 光面層厚度或周邊眼到臨近輔助眼間的

6、間隔 ，是光面眼起爆時的最小抵抗線，普通應(yīng)大于或等于光面眼間距。2.1.4周邊孔密集系數(shù) 周邊孔密集系數(shù)是指孔距a與最小抵抗線W之比值，即m=a/W。m值的大小，對光面爆破效果影響最大，下面從三種不同情況進(jìn)展闡明。1當(dāng)m=a/W=2時，孔間距值a偏大，而W值偏小，成為兩個炮孔單獨爆破時的爆破漏斗，留下abc三角形巖埂，起不到光面爆破效果，如圖-2a。2當(dāng)m=a/W=1時，假設(shè)兩炮眼同時起爆，緊縮波到達(dá)自在面前，即可完成孔間裂隙的貫穿，而構(gòu)成光面。如不同時起爆，另一炮眼起自在面作用，也可到達(dá)光面爆破效果，如圖-2b所示。3當(dāng)m=a/W=0.5時，不論能否同時起爆，緊縮波到達(dá)自在面時，首先到達(dá)相鄰

7、炮孔，不僅產(chǎn)生裂圖2 不同密集系數(shù)的爆破情況縫，并使該孔的巖石破壞，甚至呵斥超挖，也達(dá)不到光面爆破的效果，見圖-2c所示。實際闡明，當(dāng)m=0.81.0時，爆破后的光面效果較好，硬巖中取大值，軟巖中取小值。2.1.5、線裝藥密度 線裝藥密度又叫裝藥集中度，它是指單位長度炮眼中裝藥量的多少g/m。為了控制裂隙的發(fā)育，堅持新壁面的完好穩(wěn)定，在保證沿炮眼連心線破裂的前提下，盡能夠少裝藥。軟巖中普通可用70g/m-120g/m，中硬巖中為20 g/m -300g/m，硬巖中為300g/m -350g/m。2.1.6周邊眼的其他參數(shù) 1炮眼直徑d。光面爆破的周邊眼直徑無需選擇，國內(nèi)掘進(jìn)常用的炮眼直徑為35

8、mm-5mm；2周邊眼的深度l和角度?！邦A(yù)留光面層法的周邊眼深度可達(dá)2.5m-3m；全斷面一次爆破時，周邊眼深度普通為1.5m-2.0m。確定眼深時，還應(yīng)思索到其他作業(yè)的消費才干在掘進(jìn)循環(huán)中的充分發(fā)揚(yáng)。周邊眼原那么上應(yīng)布置在設(shè)計輪廓線上，但由于受鑿巖機(jī)機(jī)型的限制，不得不向外偏斜一定角度，偏斜角普通為35。偏斜角度的大小，可根據(jù)眼深加以調(diào)整，使眼底落在輪廓線外100mm處。隧道光面爆破常用參數(shù)如表1所示。表1 隧道光面爆破常用參數(shù)巖石類別周邊眼間距E (cm)最小抵抗線W (cm)相對間隔 E/W裝藥集中度q (g/m)硬 巖556560800.81.0300350中硬巖456060750.81

9、.0200300軟 巖354545550.81.07012022 光面爆破主要施工方案用光面爆破開挖隧道時有兩種方案，一種是全斷面法，如圖-3所示。對于 = 4 * ROMAN IV、 = 5 * ROMAN V類整體性好的圍巖，可采用全斷面法，此時掏槽眼、輔助眼等的參數(shù)按普通爆破來設(shè)計，周邊眼那么按照光面爆破來設(shè)計。可用多段毫秒電雷管或非電導(dǎo)爆系統(tǒng)按順序起爆，掏槽眼、輔助眼間起爆間隔時間不應(yīng)小于25ms。臨近周邊眼的一排炮眼的藥量要比其他炮眼的藥量少，以控制圍巖爆震裂隙的開展。另一種是預(yù)留光面層法，先掘進(jìn)超前導(dǎo)洞，然后加以刷大，如圖-4所示。這種預(yù)留光面層法的特點是，在爆破周邊眼之前可根據(jù)爆

10、破超前導(dǎo)洞的情況進(jìn)展參數(shù)調(diào)整或修正輪廓，以到達(dá)較好的光面爆破效果。3 影響光面裂痕構(gòu)成的要素影響光面裂痕構(gòu)成的要素很多，主要要素有裝藥量和裝藥構(gòu)造，最小抵抗線與孔間距的比值，起爆方法、空孔等。3.1 裝藥構(gòu)造為了不破壞需求維護(hù)一側(cè)的圍巖，要采用較大的不耦合系數(shù)K=d/d0，K22.5，環(huán)狀間隙裝藥和間隔裝藥，以及低猛度、低爆速如2000m/s3000m/s、低密度的炸藥。 3.2 最小抵抗線、空孔與孔距最小抵抗線應(yīng)大于光面孔的孔距。最小抵抗線過小時，孔與孔之間的光面裂隙來不及貫穿，各孔就已朝自在面構(gòu)成爆破漏 斗，結(jié)果產(chǎn)生凸凹不平的破裂面；相反，最小抵抗線過大時，光面裂隙固然容易構(gòu)成，但是自在面

11、方向的爆破效果能夠要惡化，會出現(xiàn)大塊度。根據(jù)實際推算和現(xiàn)場施工分析，空孔和最小抵抗線的比值最好是0.81。在節(jié)理、裂隙發(fā)育的巖石中以及開挖面的拐角、彎曲部分，要加密炮孔或添加導(dǎo)向空孔。3.3 起爆間隔時間實驗室爆破實驗研討闡明，齊發(fā)起爆的裂隙外表最平整，微差延期起爆次之，秒差延期最差。齊發(fā)起爆時，炮眼貫穿裂隙較長，抑制了其它方向裂隙的發(fā)育，有利于減少炮眼周圍的裂隙的產(chǎn)生，可構(gòu)成平整的壁面。所以，在實施光面爆破時，間隔時間愈短，壁面平整的效果愈有保證。應(yīng)盡能夠減少周邊眼間的起爆時差，相鄰光面炮眼的起爆間隔時間不應(yīng)大于100ms。4 工程實例4.1 工程概略鶴峰縣官田坪流域輸水隧洞，全長189m，

12、屬于丘陵區(qū)壟崗低丘區(qū) = 3 * ROMAN III。官田坪隧道出露地層主要為晚侏羅世晶屑熔結(jié)凝灰?guī)r。外表覆蓋第四系殘坡積松散層，巖性為含碎石亞粘土，部分為含粘性土碎石，土質(zhì)松散。下覆晚侏羅世晶屑熔結(jié)凝灰?guī)r，巖性為晶屑熔結(jié)凝灰?guī)r，塊狀構(gòu)造，巖質(zhì)鞏固。受地質(zhì)構(gòu)造影響，節(jié)理發(fā)育。圍巖類別強(qiáng)風(fēng)化層 = 2 * ROMAN II類，中風(fēng)化層 = 3 * ROMAN III類，微風(fēng)化層 = 4 * ROMAN IV類。4.2 爆破方案1、 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III類圍巖穩(wěn)定性較差，節(jié)理裂隙發(fā)育。對 = 2 * ROMAN II類圍巖采用臺階開挖法，每個循環(huán)進(jìn)尺為1.

13、0m。2、 = 4 * ROMAN IV類圍巖穩(wěn)定性較好，思索到機(jī)械設(shè)備的運用效率以及工期的影響，對此類圍巖采用全斷面開挖法, 每個循環(huán)進(jìn)尺為2.5m。4.3 鑿眼、爆破器材4.3.1鑿巖機(jī)械 采用可挪動式全斷面作業(yè)臺車，運用YT-27型氣腿式鑿巖機(jī)鉆眼。全斷面作業(yè)時應(yīng)配合9臺鑿巖機(jī)同時鉆眼，以保證開挖作業(yè)進(jìn)度。4.3.2爆破器材 為了防止閑散電流對爆破平安的影響，必需采用非電起爆系統(tǒng)。主要器材有：毫秒延期雷管、8#火雷管、導(dǎo)火索、導(dǎo)爆管、導(dǎo)爆索。4.4 爆破參數(shù)4.4.1炸藥耗費量 爆破采用2號巖石硝銨炸藥，由公式：Q=qSl式中:Q每循環(huán)應(yīng)運用的炸藥量，kgq單位炸藥耗費量，kg/ m3S

14、開挖斷面積以半個主洞計，m2l平均炮眼深度，m炮眼利用率，取85%1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III類圍巖的炸藥耗費量 q取0.90 kg/ m3，S為81.77 m2，l設(shè)計為1.0m 故Q=0.9081.771.085%=62.55 kg2 = 4 * ROMAN IV類圍巖的炸藥耗費量q取1.26kg/ m3，S為64.18m2，l設(shè)計為2.5m 故Q=1.2664.182.585% =171.84 kg4.4.2炮眼、藥卷直徑 采用的鑿巖機(jī)械決議炮眼直徑為D=42mm，藥卷直徑，周邊眼d=22 mm，其他炮眼d=32 mm。不耦合系數(shù)，周邊眼K=D/d=

15、1.91，其他炮眼K=D/d=1.31。4.4.3周邊眼的布置 周邊眼原那么上應(yīng)布置在設(shè)計輪廓線上，但由于受鑿巖機(jī)機(jī)型的限制，不得不向外偏斜一定的角度，偏斜角普通為35。偏斜角度的大小可根據(jù)眼深加以調(diào)整，使眼底落在輪廓線外100mm處。1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III類圍巖周邊眼的布置 炮眼間距a=450 mm2 = 4 * ROMAN IV類圍巖周邊眼的布置炮眼間距a=500 mm4.4.4掏槽眼的布置 1 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III圍巖周邊眼的布置掏槽眼采用螺旋掏槽方式，其特點是各裝藥炮眼至空眼的間隔 不等而依次遞增，如

16、圖-3所示。遇到特別難爆的巖石可添加1-2個空眼以增大自在面和補(bǔ)償空間體積。空眼可比裝藥炮眼略深些，以便裝入適量的清渣藥包。整個裝藥炮眼都爆破后，空眼底部的清渣藥包的爆炸可將已炸碎的巖渣推出槽腔。 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III圍巖臺階法開挖爆破布孔表示圖如圖-3所示。圖3 螺旋掏槽眼布置表示圖2 = 4 * ROMAN IV類圍巖周邊眼的布置圖4 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III圍巖臺階法開挖爆破布孔表示圖掏槽眼采用垂直楔形掏槽方式，每對掏槽眼頂部間距為190cm,底部間距為20cm,掏槽眼同任務(wù)面的交角為70。炮眼的布置及裝藥構(gòu)

17、造如圖-5所示， = 4 * ROMAN IV類圍巖炮孔布置表示圖如圖-6所示。圖5 垂直楔形掏槽眼布置表示圖圖6 = 4 * ROMAN IV類圍巖炮孔布置表示圖4.5 起爆方式及起爆順序為了防止閑散電流對爆破平安的影響，采用非電起爆系統(tǒng)。 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III圍巖采用臺階法開挖,其上部臺階的起爆順序、炮孔藥量如表-2所示，下部臺階的如表-3所示。 = 4 * ROMAN IV類圍巖采用全斷面開挖法，其起爆順序、炮孔藥量布置如表-4所示。表2 官田坪隧道主洞 = 2 * ROMAN II、 = 3 * ROMAN III類圍巖上部爆破參數(shù)序號炮眼稱號

18、孔深(m)孔數(shù)(個)雷管段別裝藥量裝藥構(gòu)造藥卷直徑mm每孔裝藥量(g)小計(g)1掏槽眼141353801520延續(xù)2掏槽眼131335100100延續(xù)3擴(kuò)槽眼1195353606840延續(xù)4掘進(jìn)眼1127353303960延續(xù)5掘進(jìn)眼1177-1353305610延續(xù)6內(nèi)圈眼1239353307590延續(xù)7周邊眼12911222908410間隔8底板眼11313353304290延續(xù)合計11838320開挖面積m24994炮眼密度個/ m2236單位用藥量kg/ m309估計進(jìn)尺m10第二章 圍堰爆破設(shè)計及平安監(jiān)控官田坪輸水洞工程采用全年斷流圍堰、隧洞導(dǎo)流、基坑全年施工的導(dǎo)流方式。左、右岸各

19、布置1條導(dǎo)流洞，按兩岸對稱、雙彎道、斷面一樣的方式布置。右岸導(dǎo)流洞斷面為城門洞型，其尺寸為15 m19 m(寬高)，洞身長為1 187658 m，進(jìn)、出口底板高程分別為1 63850m和1 6340 m。根據(jù)招標(biāo)文件規(guī)定，為保證隧洞汛期正常施工，工程進(jìn)出口圍堰的洪水設(shè)計規(guī)范確定為按全年十年一遇洪水設(shè)計，相應(yīng)洪峰流量為7 920 m s。根據(jù)電站壩址處歷年水文資料，并結(jié)合現(xiàn)場實地調(diào)查情況，進(jìn)口圍堰頂高程按EL 1 648 m設(shè)計，出口圍堰頂高程按EL 1 647m設(shè)計。進(jìn)出口圍堰的混凝土堰體為矩形重力式，頂寬為30m，混凝土堰體根底巖埂頂面內(nèi)外側(cè)各寬出混凝土堰體10 m，然后以1：03和1：05

20、的坡比向下開挖成型。進(jìn)口混凝土圍堰體寬30858 m，高95 m，長度約32 m，斷面面積486 m ；出口混凝土圍堰體寬30104 m，高125 m，長度約30 m，斷面面積813m。1 爆破撤除過程中的主要危險源識別根據(jù)進(jìn)出口圍堰的構(gòu)造及周邊構(gòu)筑物的布置，思索圍堰撤除爆破后導(dǎo)流洞將直接過流的特殊緣由，圍堰爆破后的石碴因無法挖運，部分石碴受水流沖擊能夠經(jīng)導(dǎo)流洞沖入下游河床，經(jīng)過綜合分析和識別，在撤除爆破過程中能夠產(chǎn)生的危險、危害要素主要有：1.1 爆破振動波 (空氣沖擊波和水擊波)對周邊構(gòu)筑物的影響；1.2 爆破飛石對周邊構(gòu)筑物的影響；1.3 爆破后石塊受水流沖擊對進(jìn)出水口及洞身混凝土底板的

21、破壞；1.4 撤除后的側(cè)邊及底板因不平整引起水流不暢呵斥對周邊建筑物的沖擊破壞。2 撤除爆破設(shè)計及計算機(jī)系統(tǒng)模擬和平安監(jiān)測21 最大單響藥量確實定爆破引起的質(zhì)點振動速度可根據(jù)薩道夫斯基公式計算從式(1)可知，在介質(zhì)一定時，影響爆破振動的主要要素是爆破最大單響藥量q。針對官田坪導(dǎo)流洞的地質(zhì)情況，在導(dǎo)流洞及過壩交通洞施工過程中進(jìn)展了多次有針對性的爆破實驗，經(jīng)過測試結(jié)果的回歸分析，得出單響藥量與質(zhì)點振動速度的近似關(guān)系，反復(fù)推算得出k值和值分別取1945和1812。根據(jù)。 規(guī)定，最大質(zhì)點振動速度 =15 cms。所以在導(dǎo)流洞進(jìn)出口圍堰爆破設(shè)計時，充分思索爆破引起質(zhì)點振動速度的控制要求(經(jīng)專題會議討論確

22、定按10 cms控制)，在滿足圍堰周邊構(gòu)筑物平安的情況下，圍堰撤除爆破實踐采用單孔單響起爆方式，最大單響藥量Q控制在24 kg左右。22 炸藥單耗確實定進(jìn)出口圍堰的撤除爆廢除圍堰外露部分外，其他部分根本為水下爆破。根據(jù)水下爆破炸藥單耗的計算方法，炸藥單耗為q=q1+g2+q3+q4 式中：g 為根本炸藥單耗，取10 kg113 ；g：為爆區(qū)上方水壓增量單耗，g =0Olh。，h 為水深，m；q，為爆區(qū)覆蓋層增量單耗，q =002h ，h 為覆蓋層厚度，m；q為巖石膨脹增量單耗，q =003h，h為梯段高度，m；爆區(qū)上方顯露水面，h ：0；爆區(qū)上方覆蓋層h =0；梯段高度h進(jìn)口為95，出口為13

23、，代入式(2)計算得炸藥單耗q=129139 kgm 。思索圍堰爆破后主要依托導(dǎo)流洞過水進(jìn)展沖碴，石碴過大能夠?qū)Φ装搴浅鈸p壞，綜合堰體地質(zhì)構(gòu)造和明挖爆破單耗與爆破后的巖石塊度實驗，為保證爆碴塊度控制在30cm左右，將爆破炸藥單耗調(diào)整為153 195 kgm。23 爆破資料的選擇圍堰撤除爆破作業(yè)過程中，應(yīng)思索以下特殊情況：1)假設(shè)起爆資料延時不準(zhǔn)，容易產(chǎn)生重段，導(dǎo)致爆破單響藥量增大從而使質(zhì)點振動速度過大，對周邊構(gòu)筑物呵斥損壞；2)進(jìn)出口圍堰地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，裂隙發(fā)育，作業(yè)過程中裝藥時間長，假設(shè)藥包受裂隙水的浸泡能夠產(chǎn)生不完全爆炸，最終產(chǎn)生撤除不完全，能夠帶來因水流不暢呵斥的危害。為了消除因爆破資料呵

24、斥的不測事件，在爆破資料的選取上，經(jīng)過對國內(nèi)廠家爆破資料的技術(shù)評審和現(xiàn)場對比實驗(炸藥浸水殉爆實驗、導(dǎo)爆索抗水實驗等)，經(jīng)比選后選取了山東Orica公司高爆速、高密度、高抗水性和抗壓性的 5 mm和+32 mm 2種乳化炸藥。選擇高精度非電雷管，并確定了孔問延時17 ms、排間延時42 ms的高精度非電雷管起爆網(wǎng)絡(luò)方案。經(jīng)實驗，爆破資料的起爆誤差可控制在2 ms，防水效果到達(dá)68 h。24 起爆網(wǎng)絡(luò)設(shè)計原那么為確保圍堰撤除爆破的效果及一次勝利，并到達(dá)預(yù)期的平安控制目的，經(jīng)多次實驗及專題研討，確定了起爆網(wǎng)絡(luò)設(shè)計的根本原那么：采用單孔單響起爆網(wǎng)絡(luò)技術(shù)，質(zhì)點振動速度和炸藥單耗分別按上述規(guī)范控制和確定

25、；爆破孔內(nèi)、：iLI-均采用雙雷管(預(yù)裂孔內(nèi)采用雙導(dǎo)爆索)；整個網(wǎng)絡(luò)傳爆雷管全部傳爆后第一響炮孔才起爆；為盡量減少對建筑物的影響并確保堰體爆破時向江內(nèi)拋擲，采取程度爆破孔(由堰內(nèi)向堰外布設(shè))方式，且最先起爆點選擇在圍堰中間分界限，利于爆堆構(gòu)成缺口，確保爆碴向江內(nèi)拋擲；圍堰底部和左、右側(cè)各布設(shè)一排程度預(yù)裂孑L，實施三面預(yù)裂，對地震波起減振作用，防止爆破對保管巖體的破壞并確保巖壁完好平順。根據(jù)上述原那么所設(shè)計的爆破孔布置及爆破網(wǎng)絡(luò)銜接如下所示。闡明：1 為17ms非電雷管，用于孔間延時；2 為25ms非電雷管；3 42ms非電雷管，用于排間延時；4 為65ms非電雷管；5孔內(nèi)為1 025 mS延時

26、起爆雷管. 25 爆破設(shè)計的計算機(jī)系統(tǒng)模擬與爆破平安監(jiān)測在爆破設(shè)計過程中，為了驗證爆破設(shè)計的實施效果，運用現(xiàn)代計算機(jī)仿真技術(shù)，經(jīng)過進(jìn)出口圍堰構(gòu)造及周邊構(gòu)筑物等環(huán)境參數(shù)的數(shù)學(xué)建模和爆破孔網(wǎng)參數(shù)起爆模擬設(shè)計，闡明爆破設(shè)計與實踐情況是相符的。在實施爆破過程中，為進(jìn)一步檢驗、評價爆破的平安性，預(yù)先在進(jìn)出口建筑物上布設(shè)了爆破振動平安監(jiān)測儀器(共布設(shè)10個監(jiān)測點)，采用加拿大Instantel公司消費的MiniMate Plus振動信號記錄系統(tǒng)進(jìn)展數(shù)據(jù)記錄、分析和處置。第三章 大體積混凝土溫度控制施工技術(shù)大體積混凝土構(gòu)造由于構(gòu)造體積大、整體要求高，往往不宜留置施工縫。此外，水泥水化時放出大量熱量，當(dāng)構(gòu)造體

27、積大時，混凝土內(nèi)部聚集的熱量長期不易散失，混凝土內(nèi)部和周圍大氣環(huán)境間構(gòu)成較高溫度差，由于溫度應(yīng)力常呵斥混凝土開裂。因此，大體積混凝土溫度控制是控制大體積混凝土施工質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。1大體積混凝土溫控施工方案11混凝土配合比設(shè)計1.1.1 混凝土原資料水泥：采用325低熱礦渣水泥。水泥散裝入場，水泥運用溫度不得超越50 ，否那么須采取措施降低水泥溫度。粉煤灰：采用電廠I級粉煤灰，質(zhì)量應(yīng)符合 用于水泥和混凝土中的粉煤灰 (GB159691)的規(guī)定。砂：含泥量 1，細(xì)度模數(shù)23-31，屬II區(qū)級配范圍，其它目的必需符合規(guī)范規(guī)定。砂源必需穩(wěn)定，砂入場后應(yīng)分批檢驗。石：碎石必需為5315mm延續(xù)級配，級配

28、應(yīng)優(yōu)良，來源應(yīng)穩(wěn)定。石子必需分批檢驗并嚴(yán)厲控制其含泥量不超越1。外加劑：采用NF系緩凝型高效減水劑。水：拌和用水的水質(zhì)經(jīng)過嚴(yán)厲檢驗并符合有關(guān)規(guī)范規(guī)定。1.1.2 “雙摻技術(shù)為改善混凝土性能，同時摻加粉煤灰和減水劑，對于大體積混凝土，粉煤灰取代了部分水泥，使得混凝土的水化熱降低，可以有效地防止溫度裂痕。錨碇混凝土中采用的粉煤灰為磨細(xì)的I級灰，外加劑為NF型緩凝高效減水劑 。1.1.3 混凝土配合比泵送混凝土應(yīng)具有良好的和易性和粘聚性，不離析、不泌水。初始坍落度控制在18cm左右，初凝時間為25h3h。為滿足以上施工要求，確保施工質(zhì)量，對錨碇大體積混凝土配合比進(jìn)展大量實驗，按資料實踐情況，優(yōu)選出配

29、合比；同時結(jié)合現(xiàn)場施工和資料情況，對配合比進(jìn)展調(diào)整。根據(jù)設(shè)計要求和有關(guān)規(guī)范規(guī)定，大體積混凝土采用規(guī)范養(yǎng)護(hù)條件下60天齡期的抗壓強(qiáng)度作為驗收和評定的根據(jù)。12溫度控制設(shè)計為防止混凝土施工過程中因溫度應(yīng)力、干縮應(yīng)力等產(chǎn)生開裂，對大體積混凝土進(jìn)展溫控設(shè)計，采用仿真計算，模擬混凝土實踐施工過程，思索混凝土的分塊、分層澆筑及澆筑溫度，施工間歇期、混凝土水化熱的分發(fā)規(guī)律、養(yǎng)護(hù)方式、冷卻水管降溫、外界氣溫變化、混凝土徐變等復(fù)雜要素，在仿真計算的根底上，制定大體積混凝土在施工期間不產(chǎn)生溫度裂痕的提出大體積混凝土施工的溫控規(guī)范：1.2.1 混凝土澆筑溫度不超越28 ；1.2.2 混凝土最大水化熱溫升：C30混凝

30、土不超越3l，C35混凝土不超越35 ：1.2.3 混凝土內(nèi)表溫差不超越25；1.2.4 相鄰混凝土溫差不超越25。2溫度控制措施及現(xiàn)場控制2I混凝土的分塊分層大體積混凝土澆筑面積過大時，需分塊進(jìn)展?jié)仓?，塊與塊之間設(shè)置后澆帶；大體積混凝土厚度過厚時，需分層進(jìn)展?jié)仓謱雍穸纫藶?m左右。當(dāng)設(shè)置有后澆帶時，后澆帶混凝土應(yīng)在主體混凝土溫度根本穩(wěn)定后澆筑，防止接縫開裂。22混凝土澆筑溫度的控制混凝土出拌和機(jī)后，經(jīng)泵送、振搗諸過程后的溫度為澆筑溫度，控制在28 以內(nèi)。在每次混凝土開盤之前，必需嚴(yán)厲控制混凝土原資料的溫度，要量測水泥、粉煤灰、砂、石、水的溫度，專門記錄，計算其出機(jī)溫度，并估算澆筑溫度。當(dāng)

31、澆筑溫度超越上述控制規(guī)范日寸，必需采取措施：混凝土泵管外用草袋遮蓋， 并經(jīng)常灑水降溫；砂、石料防止太陽暴曬；夏季施工時拌和水中加冰來降低水的溫度：盡量利用夜間澆筑混凝土；冬期施工拌和水用鍋爐加熱，保證水的溫度在10，確保澆筑溫度在5以上。23控制各層澆筑的間歇期混凝土澆筑間歇期應(yīng)控制在57天，在底層混凝土內(nèi)部溫度峰值過后才允許澆筑下一層混凝土。假設(shè)因其它工序，某些塊的間歇時間超越7天，應(yīng)經(jīng)過驗算并有相應(yīng)調(diào)整溫控措施。采取的措施為：在間歇期內(nèi)要加強(qiáng)外表的養(yǎng)護(hù)和保溫，堅持混凝土的潮濕形狀。24冷卻水管布置及其要求澆筑面積和厚度均較大的混凝土內(nèi)部需設(shè)置冷卻水管，冷卻水管宜采用管徑423mm、厚325

32、mm的黑鐵管，成S型布置，各方向間距宜為1m左右，冷卻水管布設(shè)后應(yīng)進(jìn)展壓水實驗，防止管道漏水；在混凝土澆筑至水管標(biāo)高后立刻開場通水，延續(xù)通水810天，在此期間假設(shè)混凝土降溫速率超越1.5d，那么停頓通水；嚴(yán)厲控制進(jìn)水溫度，在保證冷卻水管進(jìn)水溫度與混凝土內(nèi)部最高溫之差不超越25條件下，盡量使進(jìn)口水溫最低；在氣溫較高時，冷卻水應(yīng)運用靜置后的集水池內(nèi)的水，氣溫較低或冬季施工時，應(yīng)使冷卻水管出水回至集水池內(nèi)，使進(jìn)口水溫適當(dāng)升高，以控制溫差。25混凝土的保溫及養(yǎng)護(hù)各層混凝土頂面待混凝土終凝后進(jìn)展養(yǎng)護(hù)，用濕麻袋覆蓋， 時間繼續(xù)到上層混凝土澆筑，澆筑前各層間程度接縫施工縫進(jìn)展處置，外表進(jìn)展鑿毛、清洗干凈。氣

33、溫較高時(日最高氣溫超越20)側(cè)面可不用保溫，但各暴露的側(cè)面拆模后必需進(jìn)展噴淋養(yǎng)護(hù)(可采用冷卻水管出水)，堅持混凝土面潮濕，防止干縮裂痕的產(chǎn)生。當(dāng)混凝土內(nèi)外表溫差超越溫控規(guī)范或寒潮降臨及冬季施工時，混凝土各側(cè)面應(yīng)進(jìn)展外表保溫覆蓋。26混凝土的現(xiàn)場施工控制為確保大體積混凝土施工質(zhì)量，提高混凝土的均勻性和抗裂才干，必需加強(qiáng)對混凝土每一環(huán)節(jié)的施工控制，要求現(xiàn)場人員必需從混凝土的拌合、運輸、澆筑、振搗到養(yǎng)護(hù)、保溫整個過程實行有效監(jiān)控?；炷潦┕?yán)厲按照公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 (JTJ041-2000)進(jìn)展，并應(yīng)特別留意以下方面：2.6.1 混凝土拌制配料前，各種衡器應(yīng)請計量部門進(jìn)展計量標(biāo)定，稱料誤差應(yīng)符合規(guī)范要求。應(yīng)嚴(yán)厲控制新拌混凝土質(zhì)量，使其和易性滿足施工要求。坍落度檢驗應(yīng)在出機(jī)口進(jìn)展，回絕運用坍落度過大和過小的混凝土料。要及時檢測粗、細(xì)骨料的含水率，遇陰雨天氣應(yīng)添加檢測頻率，隨時調(diào)整用水量。2.6.2 澆筑混凝土前應(yīng)對模板、鋼筋、