寶鋼股份熱軋廠降低1880平整板形返修率(QC成果)課件

1、寶鋼股份熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組2012-06降低1880平整板形返修率第1頁，共44頁。小 組 介 紹第2頁，共44頁。1880平整機組工藝介紹開卷機平整機防皺輥分切剪卷 取 機出口壓輥入口壓輥夾送輥深彎輥五輥矯直機張力輥組EPC第3頁，共44頁。名詞解釋 平整后帶鋼板形返修率指機組生產(chǎn)的平整計劃的帶鋼板形未達到質(zhì)檢判定要求，需要進行內(nèi)部返修卷數(shù)與機組生產(chǎn)卷數(shù)的比值。第4頁，共44頁。一、選題理由 分廠要求分廠的重點工作安排，要求平整作業(yè)區(qū)板形返修率的控制水平3.5% 現(xiàn)場問題點2010年8月-2011年1月，板形返修率的平均值為5.59%，明顯高于作業(yè)區(qū)要求。課題選定降低1880平

2、整板形返修率第5頁，共44頁。二、設(shè)定目標板形返修率5.59%板形返修率3.5%第6頁，共44頁。三、目標可行性分析2010年8月-2011年1月各月分品種鋼統(tǒng)計圖 單位：卷數(shù)據(jù)來源：1、1880平整生產(chǎn)實績 2、1880平整鋼卷異常返修聯(lián)絡(luò)表 數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅分 析第7頁，共44頁。三、目標可行性分析成品帶鋼分品種統(tǒng)計表統(tǒng)計、制表人：章毅根據(jù)2010年8月-2011年1月數(shù)據(jù)利用分析統(tǒng)計工具進行分析，得到如下圖所示的Pareto圖。分 析第8頁，共44頁。若100%解決，板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%）=1.42%；通過進一步分析，高強鋼的生產(chǎn)方式與集板相似

3、，而目前集板生產(chǎn)穩(wěn)定受控，如果高強鋼的控制水平達到集板的水平，則板形的返修率可以達到： 5.59%*(1-74.6%+9.2%)=1.93%；即使高強鋼的板形問題只解決50%，則板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%*50%）=3.5%；從圖中可以看出，高強鋼板形問題是導致返修率高的主要源頭，占整個返修率的74.6%。三、目標可行性分析第9頁，共44頁。三、目標可行性分析通過目標可行性分析，小組成員堅信通過成員的共同努力，小組設(shè)定的目標一定能夠?qū)崿F(xiàn)。也即：分析結(jié)果1880平整帶鋼板形返修率由當前的5.59%下降到3.5%。第10頁，共44頁。四、原因分析高 強 鋼 板 形 返 修

4、率 高高強鋼浪形大設(shè)備能力不足彎輥不滿足實際生產(chǎn)要求帶鋼強度大，變形困難初始輥形單一各項工藝參數(shù)不匹配帶鋼頭尾浪形大來料帶鋼板形不良參數(shù)調(diào)整不及時運行不穩(wěn)定帶鋼全長板形不均勻平整軋輥問題軋制力設(shè)定不合理張力設(shè)定不合理熱凸度大上料溫度高第11頁，共44頁。四、原因分析1末端因素匯總彎輥不滿足實際生產(chǎn)要求 234上料溫度高 參 數(shù) 調(diào) 整 不 及 時軋制力設(shè)定不合理 56初 始 輥 形 單 一 張力設(shè)定不合理第12頁，共44頁。軋制力設(shè)定不合理驗證標準：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281驗證方法：平整帶鋼實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)查看五、要因確認精整卷浪形缺陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：目前系統(tǒng)工藝參數(shù)模

5、型比較簡單:模型的鍵值主要包括強度、厚度、延伸率。系統(tǒng)當時的考慮是根據(jù)帶鋼的屈服強度進行計算，但是實際帶鋼的強度往往比設(shè)定的強度大，故而導致工藝參數(shù)計算不準確，引起帶鋼的板形比較難于控制。1計算機自動下發(fā)參數(shù)第13頁，共44頁。五、要因確認 鋼卷1170875201生產(chǎn)工藝軋制力實際數(shù)據(jù)（從右至左） 確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.08確認結(jié)果：要因手動調(diào)整之后數(shù)據(jù)調(diào)整設(shè)定值后板形模型自動設(shè)定數(shù)據(jù)使用設(shè)定值板形第14頁，共44頁。五、要因確認參數(shù)調(diào)整不及時驗證方法：現(xiàn)場測試驗證標準：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：任意取5卷對來料鋼

6、卷全長進行浪形測量。 鋼卷原始板形測量數(shù)據(jù)2第15頁，共44頁。五、要因確認鋼卷平整后板形測量數(shù)據(jù)確認結(jié)果：要因 由于平整生產(chǎn)基本以恒軋制力模式進行生產(chǎn)，結(jié)合以上數(shù)據(jù)分析，鋼卷在頭，中，尾的浪高差異比較大，但生產(chǎn)中采用的是同一套參數(shù)（包括：軋制力、彎輥力、傾斜、張力）軋制，平整后頭、尾浪形改善不佳，平整后浪高超標，而且機組生產(chǎn)運行中相當不穩(wěn)定。確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.12尾部浪形尤其大第16頁，共44頁。五、要因確認初始輥型單一驗證標準：平整機組技術(shù)規(guī)程YADX01013010分析確認：驗證方法： L2軋輥數(shù)據(jù)查看目前，現(xiàn)場使用的軋輥均為平輥，沒有使用其他類型的軋輥。下表是

7、我們抽樣調(diào)查的輥型配對情況：3第17頁，共44頁。 軋輥輥縫值邊部位置為H1，中間位置為H0，對于平輥來講，H0與H1相等。故而，對于存在邊浪的鋼卷，為了控制帶鋼的板形，僅使用彎輥系統(tǒng)補償，效果將非常不理想的。此時對于平輥參與板形控制顯得能力非常不足。確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.04確認結(jié)果：要因五、要因確認H0H1第18頁，共44頁。五、要因確認彎輥不滿足實際生產(chǎn)要求驗證標準：平整機組技術(shù)規(guī)程YADX01000050彎輥力設(shè)計標準，彎輥系統(tǒng)為正負彎輥，彎輥力單側(cè)為75噸分析確認：1880平整機組的定位是高強鋼生產(chǎn)機組，故而機組在設(shè)計過程中已經(jīng)考慮了高強鋼情況下機組彎輥力的要求

8、。從產(chǎn)線的設(shè)計能力分析也說明了機組的彎輥考慮了高強鋼的因素。驗證方法：理論分析4第19頁，共44頁。確認人：趙青確認時間：2011.03.03如果對于邊浪比較大的鋼卷，也即帶鋼兩邊厚度比中間薄，需要使用正彎進行控制，但是過大的浪形，已經(jīng)超過了機組的彎輥的極限，故而對于邊浪的改善能力不明顯；但是系統(tǒng)設(shè)計已經(jīng)決定了彎輥力的大小，不能進行改變。綜上所述，對于浪形比較大的情況，機組的彎輥是不能滿足實際生產(chǎn)的需要。確認結(jié)果：非要因五、要因確認彎輥力作用在工作輥軸承座上第20頁，共44頁。五、要因確認張力設(shè)定不合理驗證方法：平整帶鋼實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)查看驗證標準：質(zhì)檢技術(shù)規(guī)程YADF00510281精整卷浪形缺

9、陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：從理論上講，平整機組入口張力的目的是為了保證帶鋼運行平穩(wěn)，減少帶鋼跑偏廢鋼的幾率，同時入口張力的大小對于軟鋼產(chǎn)品的表面質(zhì)量存在一定的影響，如來料鋼卷內(nèi)圈松，入口張力設(shè)定過大，則會在帶鋼表面產(chǎn)生挫傷缺陷；對于卷取張力來講，張力的大小是為了保證成品鋼卷的卷形。由于張力的作用，有時會掩蓋帶鋼的板形問題，但相對于高強鋼而言，由于其強度高，張力對于帶鋼板形的影響比較小。 5第21頁，共44頁。五、要因確認確認人：章毅、葉定海確認時間：2011.03.10確認結(jié)果：非要因第22頁，共44頁。五、要因確認上料溫度高驗證方法：現(xiàn)場測試驗證標準：平整技術(shù)規(guī)程YADX010000

10、30 機組鋼卷上料溫度60分析確認：從理論上講，上料溫度的高低對于設(shè)備的影響比較大，同時對于軟規(guī)格帶鋼，如酸洗板，上料溫度高易產(chǎn)生腰折缺陷，不會對帶鋼的板形造成影響；同時機組的生產(chǎn)模式為平整和分卷模式交替生產(chǎn)，對于軋輥輥溫的影響幾乎可以忽略不計。從機組的生產(chǎn)數(shù)據(jù)來看，認為對于在庫時間大于48小時的，可以認為鋼卷的溫度能夠滿足上料溫度要求。下表是機組2010年2月份生產(chǎn)的部分帶鋼冷卻時間情況，從生產(chǎn)的數(shù)據(jù)來看，投料生產(chǎn)的鋼卷均符合上料溫度標準。6第23頁，共44頁。五、要因確認2011年2月1日10日帶鋼冷卻時間統(tǒng)計確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.04確認結(jié)果：非要因第24頁，共44

11、頁。主要原因初始輥型單一參數(shù)調(diào)整不及時五、要因確認軋制力設(shè)定不合理第25頁，共44頁。六、制 定對 策序號主要原因?qū)Σ吣繕舜胧┑攸c負責人完成日期 1初始輥型單一改變軋輥的初始輥型平整后帶鋼浪形頭尾14mm，中部10mm1.理論分析初步確定輥型；2.制定實驗方案，確定最佳輥型； 3.制定軋輥使用規(guī)范機組現(xiàn)場鄭偉東、王勇2011.3.172軋制力設(shè)定不合理完善生產(chǎn)工藝參數(shù)單卷人工干預次數(shù)1機組工藝參數(shù)調(diào)整機組現(xiàn)場章毅、王勇2011.4.23參數(shù)調(diào)整不及時帶鋼全長分段參數(shù)控制頭尾與中部浪形差值10mm分段調(diào)整作業(yè)線速度、傾斜、軋制力、彎輥力機組現(xiàn)場章毅、鄭偉東2011.4.4第26頁，共44頁。七、

12、對策 實 施對策實施一：改變軋輥的初始輥型目標：確保平整后頭尾20m內(nèi)浪形小于14mm,中部浪形小于10mm輥型改變 經(jīng)過前期的分析，對于邊浪比較大的鋼卷，已經(jīng)超出了彎輥系統(tǒng)的能力，此時如果要獲得更大的彎輥力，只能通過輥輥型的改變來實現(xiàn)。H1H0凸輥：H0 H1第27頁，共44頁。凸度確定：由于沒有參考值借鑒，所以以現(xiàn)場實際使用效果來確定凸度值。帶鋼號最大浪高最大浪高部位是否需返修102177320023精整尾部是109407290028精整頭部是108197640031精整尾部是110787190024精整尾部是方案1：凸度80微米，生產(chǎn)后帶鋼浪形情況：數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅方案上下

13、輥型凸度值/ mm方案1凸輥80方案2凸輥100方案3凸輥150方案4凸輥200七、對策 實 施第28頁，共44頁。帶鋼號最大浪高最大浪高部位是否需返修139387160013精整尾部否139387170011精整頭部否139387180014精整尾部整尾部否方案3：凸度150微米數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅方案4，由于采用的凸度比較大，控制效果與方案3相當，但是考慮到輥耗對成本的影響，不予采納。方案2：由于采用的凸度還是相對比較小，如同方案一，效果不明顯，帶鋼的板形改善不佳，不能滿足生產(chǎn)要求；七、對策 實 施第29頁，共44頁。最終確定：凸度的大小：凸度為直徑方向

14、目標150微米；上下輥均為凸輥。實施人：鄭偉東實施時間：2011.5.2實施效果：凸輥的使用，使得軋線來料嚴重雙邊浪的鋼卷在平整以后，浪形明顯改善。圖12鋼卷1393871800入口與出口板形情況對比七、對策 實 施第30頁，共44頁。實施內(nèi)容: 針對機組系統(tǒng)設(shè)計的特點，機組對于部分強度高的帶鋼的工藝參數(shù)進行了調(diào)整。針對BS600系類，經(jīng)過前期的實驗，制定出了相對穩(wěn)定的工藝參數(shù)：實施人：王勇參數(shù)名稱參數(shù)值軋制力 200250噸；張 力開卷張力57噸，卷取張力710噸作業(yè)線速度300400m/min 對策實施二：完善生產(chǎn)工藝參數(shù) 目標：單卷人工干預次數(shù)1實施時間：2011.05.08七、對策 實

15、 施第31頁，共44頁。序號鋼卷號平整板形情況117001757001. 精整頭部50m，平整出口浪形7mm;2.軋線頭部6m，平整出口浪形5mm217001758001.軋線頭部16m，平整入口浪形8mm，出口3mm； 317001759001.軋線尾部30m，平整出口2mm，入口5mm；417001760001.軋線頭部120m，平整入口8mm，出口2mm；517001761001. 軋線尾部50m，出口3mm，入口5mm；2.軋線頭部50m，入口12mm，出口5mm（中浪）；617001762001. 軋線尾部56m，出口3mm，入口10mm； 2.軋線頭部16m，入口8mm，出口2mm

16、； 記錄人：葉定海 制表人：章毅實 施 效 果七、對策 實 施第32頁，共44頁。項目實施前實施后序號鋼卷號干預次數(shù)鋼卷號干預次數(shù)107032777003170017570002102358150021700175800131015405600417001759001410188506005170017600005101827470011700176100061018274900217001762000實施前后單卷人工干預次數(shù)人工干預次數(shù)明顯降低，板形也達到了相關(guān)要求。數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅七、對策 實 施第33頁，共44頁。實施內(nèi)容：針對高強鋼整卷板形頭、中、尾浪形不一，頭尾偏大的特

17、點，采用分段動態(tài)參數(shù)控制的操作方法。項目速度(米/分)軋制力（噸）彎輥力（噸）入口張力（噸）頭部2噸8010023025010203.84中部40020003.23.5尾部3噸5020280300203544.5實施人：章毅對策實施三：帶鋼全長分段參數(shù)控制目標：頭尾與中部浪形差值10mm實施時間：2011.5.12實施效果：經(jīng)過采用分段參數(shù)軋制法，大大改善生產(chǎn)高強鋼浪行超標的情況。七、對策 實 施第34頁，共44頁。序號鋼卷號頭部（mm）中部（mm）尾部（mm）1135787580095821363870600961031366771300105841355971800117951355971

18、6008613613419751009712實施后帶鋼頭中尾浪形情況表 數(shù)據(jù)收集：葉定海 制表人：章毅七、對策 實 施第35頁，共44頁。八、效果檢查第36頁，共44頁。 活動開展前后對比圖目標檢查：通過本次自主管理活動后，平整板形返修率由明顯下降，由以前的5.59%，下降到實施后的 2.41%，達到了小組制定的目標。再次通過對返修鋼卷分品種分析來看，高強鋼板形問題已經(jīng)不再是引起平整板形返修率高的主要原因。八、效果檢查第37頁，共44頁。八、效果檢查小組成員都提高了成本意識無形效果小組成員協(xié)作方面有了不同程度的提高，關(guān)系更為融洽。也為爭當熱軋和諧班組打下深厚的基礎(chǔ)。協(xié)作能力創(chuàng)新能力成本意識小組

19、成員在數(shù)據(jù)收集、統(tǒng)計，工具運用，問題分析等方面的能力有了一定的認識和提高，但是創(chuàng)新成果的總結(jié)還待進一步提高。第38頁，共44頁。八、效果檢查創(chuàng)新成果 通過本活動的開展，小組取得經(jīng)濟效益31.11萬。31.11萬第39頁，共44頁。九、標準化1、標準化文檔名稱：崗位規(guī)程：BGFG-ADW0008-003-017-001-05 第40頁，共44頁。十、總結(jié)及下一步打算總結(jié)：（1)本次活動我們?nèi)〉玫男Ч置黠@，達到了預定的目標。（2）本次活動我們嚴格按照自主管理的活動程序，和PDCA循環(huán)的原則進行活動。但是在一些工具的運用，歸納總結(jié)上還存在明顯的不足，我們將在今后的學習實踐中不斷完善。心得與體會：為了貫徹落實寶鋼熱軋廠降本增效的目標，把成本的各項指標層層分解、落實到人，立足現(xiàn)場，持續(xù)推進。減少廢次降是分廠工作重點之一，本次活動的成果為分廠降本增效作出一定貢獻。第41頁，共44頁。十、總結(jié)及下一步打算下一步打算： 隨著高強鋼市場的緊俏，高強鋼的生產(chǎn)將會成為今后生產(chǎn)的主要方向。本次活動對高強鋼的批量穩(wěn)定生產(chǎn)，對降低生產(chǎn)成本，提高合同一次通過率均起到了一定的幫助作用。下次活動課題為：【提高BS960高強鋼的成材率】第42頁，共44頁。非常感謝！第43頁，共44頁。生活中的辛苦阻撓不了我對生活的熱愛。8月-228月-22F