現(xiàn)代過程裝備制造技術(shù)成形加工

1、7 成形(chn xn)加工共七十五頁7.1 筒節(jié)的彎卷成形7.2 封頭的成形7.3 管子(gun zi)的彎曲共七十五頁7.1 筒節(jié)的彎卷成形(chn xn)設(shè)備(shbi)：卷板機分類：冷卷、熱卷、溫卷共七十五頁7.1 筒節(jié)的彎卷成形(chn xn)彎卷成形過程調(diào)整設(shè)備，軸線平行(pngxng)；把板坯裝入上下輥之間；上輥下壓，將板坯壓彎；共七十五頁7.1 筒節(jié)的彎卷成形(chn xn)驅(qū)動兩下輥旋轉(zhuǎn)，板坯借助摩擦力而移動，并帶動上輥轉(zhuǎn)動。板坯移動過程中，連續(xù)通過最大受力位置（上輥最低線），使整個板坯（除兩端(lin dun)）產(chǎn)生均勻一致的塑性變形，得到一定曲率的弧形板。共七十五頁7.1

2、 筒節(jié)的彎卷成形(chn xn)通常一次彎卷很難達到所要求的變形(bin xng)程度，經(jīng)過幾次反復(fù)，可將鋼板彎卷成一定彎曲半徑的筒節(jié)。7.1.1 冷卷成形的特點7.1.2 熱卷成形的特點7.1.3 卷板機及彎卷工藝共七十五頁7.1.1 冷卷成形(chn xn)的特點冷卷成形概念：通常是在室溫下成型、不需要加熱設(shè)備。特點：成型過程不產(chǎn)生氧化皮，操作工藝(gngy)簡單且方便操作，費用低。鋼板彎卷的變形率注意彎卷前后，中性層長度不變。沿鋼板厚度方向，鋼板塑性變形程序是不同的；外側(cè)伸長，內(nèi)側(cè)縮短。共七十五頁7.1.1 冷卷成形(chn xn)的特點按外側(cè)(wi c) 相對伸長量計算變形率或結(jié)論：鋼

3、板越厚、筒節(jié)的彎卷半徑越小，則變形率越大。（雙向拉伸，如筒體折邊、 冷壓封頭）（單向拉伸，如鋼板卷圓）共七十五頁7.1.1 冷卷成形(chn xn)的特點臨界變形率冷彎變形率達到臨界變形率，材料在隨后(suhu)熱切割、焊接或熱處理時，將產(chǎn)生粗大的再結(jié)晶晶粒，會降低力學(xué)性能。金屬材料冷彎后產(chǎn)生粗大再結(jié)晶晶粒的變形速率，稱為金屬的臨界變形率。鋼材的理論臨界變形率范圍為5%10%。實際生產(chǎn)中要求 5%，一般控制在 2.5%3%。HG 20584鋼制化工容器制造技術(shù)要求碳素鋼 3%；低合金鋼 2.5%；奧氏體不銹鋼 15%共七十五頁7.1.1 冷卷成形(chn xn)的特點最小冷彎半徑Rmin鋼板冷

4、彎卷制筒節(jié)時，筒節(jié)的要大于或等于(dngy)最小冷彎半徑，否則要考慮進行熱處理。碳素鋼 3%，/Dm 3%， /Rm 6%Rmin=100/6=16.7低合金鋼 Rmin=20奧氏體不銹鋼 Rmin=3.3隨著變形率的增大，即塑性變形增大，在金屬內(nèi)部晶格發(fā)生嚴(yán)重歪扭和畸變，金屬的強度、硬度上升，而塑性、韌性下降，稱為冷加工硬化。其產(chǎn)生的組織使變形抗力增加，成形的動力消耗增加，影響成形質(zhì)量。共七十五頁7.1.1 冷卷成形(chn xn)的特點溫卷成形概念：鋼板加熱到500600進行的彎卷。由于是在鋼材的再結(jié)晶溫度以下，因此其實質(zhì)仍屬于冷卷，但它具備熱卷的一些特點。防止冷加工硬化的產(chǎn)生、塑性和韌性

5、(rn xn)大為提高，不產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，減輕卷板機工作負擔(dān)。同時克服鋼板的氧化、脫碳等現(xiàn)象。共七十五頁7.1.2 熱卷成形(chn xn)的特點熱卷成形概念：在再結(jié)晶溫度以上的彎卷，又稱熱變形。特點：防止冷加工硬化的產(chǎn)生、塑性和韌性大為提高，不產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，減輕卷板機工作負擔(dān)。應(yīng)控制合適的加熱溫度。溫度高：塑性好、易于成形，變形的能量消耗少。溫度過高：過熱或過燒，加重氧化、脫碳現(xiàn)象(xinxing)。一般取9001100，彎曲終止溫度不應(yīng)低于800。共七十五頁7.1.2 熱卷成形(chn xn)的特點應(yīng)控制合適的加熱速度。加熱速度快：加熱時間短，內(nèi)外溫差大，容易出現(xiàn)缺陷。加熱速度慢：加熱時間長，增

6、加鋼材與爐內(nèi)氧化性H2O、CO2、O2等氣體反應(yīng)，產(chǎn)生氧化、脫碳等現(xiàn)象；氧化皮直接影響成形（麻點、壓坑）。需要加熱設(shè)備(shbi)，費用較大，在高溫下加工，操作麻煩，鋼板減薄嚴(yán)重。對于厚板或小直徑筒節(jié)通常采用熱卷。當(dāng)卷板時變形率超過要求、卷板機功率不能滿足要求時，都需采用熱卷。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)對稱式三輥卷板機工作原理主要特點(tdin)構(gòu)造簡單，價格便宜，應(yīng)用很普遍。被卷鋼板兩端各有一段無法彎卷而產(chǎn)生直邊。通常進行預(yù)彎曲。共七十五頁共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)對稱式三輥卷板機可調(diào)參量(cnling)上下輥的垂直距離h共七十五頁7.1.3

7、卷板機及彎卷工藝(gngy)對稱式三輥卷板機直邊產(chǎn)生：對稱三輥卷板機上鋼板的最大塑性彎曲(wnq)發(fā)生在上輥接觸處，即兩下輥支點的中央，因而在鋼板兩端約為兩下輥距一半的長度上曲率不足，稱為直邊。后果：筒節(jié)不能完成整圓，也不利于校圓、組對、焊接等工序的進行。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)其他型式的卷板機下輥垂直(chuzh)移動三輥卷板機工作原理放料；預(yù)彎板左端；下輥復(fù)位，板坯移動到另一端；預(yù)彎板右端；右下輥復(fù)位，把鋼板彎卷成無直邊的圓筒。特點：操作簡單，結(jié)構(gòu)不復(fù)雜，在生產(chǎn)上得到較普遍的應(yīng)用。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)不對稱式三輥卷板機工作原理放料，下

8、輥上移壓緊料坯；用旁輥預(yù)彎板右端；旁輥復(fù)位，移動板坯到另一端；用旁輥預(yù)彎板左端；旁輥下調(diào)到合適位置，旋轉(zhuǎn)輥子，使鋼板彎卷成形。特點：不僅可卷圓筒節(jié)，由于旁輥兩端(lin dun)可分別調(diào)節(jié)，故也可彎卷錐形筒體。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)兩下(lin xi)輥同時水平移動的三輥卷板機上輥作水平移動的三輥卷板機共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)對稱式四輥卷板機工作原理放料、找正、壓緊；升起左側(cè)輥對右端預(yù)彎；左側(cè)輥調(diào)節(jié)到合理位置，回轉(zhuǎn)輥子使筒體預(yù)成形(chn xn)；到另一端時，上升右側(cè)輥，對左端預(yù)彎；將右側(cè)端調(diào)節(jié)到合理位置，連續(xù)彎卷，直到卷成需要的筒節(jié)為止。

9、特點一次安裝可以卷成一個圓筒，不留直連，故加工性能較先進。但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，輥軸多用貴重合金鋼制造，加工要求嚴(yán)格，造價高。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)立式卷板機工作原理彎卷時，鋼板放入輥1和柱2之間，壓緊輪3靠液壓力始終將鋼板緊壓在輥1上，兩側(cè)(lin c)支柱2朝輥1方向推進將鋼板局部壓彎。然后支柱2退回原位，驅(qū)動輥1使鋼板移動一定距離，兩側(cè)支柱2再向前將鋼板壓彎。特點1主動輪，2側(cè)支柱，3壓緊輪間歇地、分級地將鋼板壓彎成筒節(jié)，壓彎力強，鋼板一次通過彎曲成形；熱卷厚板時，氧化皮不會落在輥筒與鋼板之間，可以避免表面產(chǎn)生壓坑等缺陷；卷大直徑薄壁筒節(jié)時，不會因鋼板的剛度不足而下塌

10、；彎卷時，鋼板與地面摩擦，薄壁大直徑筒節(jié)有拉成上下圓弧不一致的可能。共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)卷板機的主要工作參數(shù)卷板機的工作能力和卷制范圍(fnwi)由卷板機的技術(shù)性能和主要工作參數(shù)來決定。同種卷板機的主要參數(shù)見下表：卷板機可卷制的最小圓筒直徑的計算：Dmin=d1+(0.150.20)d1 d1卷板機的上輥直徑共七十五頁7.1.3 卷板機及彎卷工藝(gngy)卷板機的擴大使用卷板機的主要工作參數(shù)(cnsh)是根據(jù)某一材料（通常為低碳鋼）在常溫下，按一定的板厚、板寬等卷制條件來設(shè)計的。當(dāng)使用條件與設(shè)計條件不同時，如冷卷、熱卷、板寬改變、彎卷曲率改變等，可以進行適當(dāng)計算

11、以擴大使用。筒節(jié)彎卷的回彈估算彎卷鋼板在輥子壓力下既有塑性彎曲，又有彈性彎曲，故鋼板卸載后，會有一定的彈性恢復(fù)，即回彈。熱彎卷：回彈量小，不予考慮。冷彎卷：回彈量大，過卷以盡量控制回彈量；最終成形前進行一次退火處理。筒節(jié)彎卷的工藝減薄量共七十五頁補充：筒節(jié)卷圓常見的外形(wi xn)缺陷過彎原因：下壓量過大防止方法：及時(jsh)用樣板檢查彎曲度錐形原因：兩端下壓量不同，致使上下輥軸線互不平行共七十五頁補充：筒節(jié)卷圓常見的外形(wi xn)缺陷鼓形原因：輥軸剛性不足（相當(dāng)于中部(zhn b)下壓量不足）棱角原因：預(yù)彎不足或過量歪斜卷圓前定位出錯，板坯歪斜共七十五頁作業(yè)(zuy)1冷卷成形的概念

12、(ginin)及特點。熱卷成形的概念及特點。P211 7-3共七十五頁7.2 封頭的成形(chn xn)共七十五頁7.2 封頭的成形(chn xn)共七十五頁7.2 封頭的成形(chn xn)7.2.1 封頭的沖壓成形7.2.2 封頭的旋壓成形7.2.3 封頭的爆炸(bozh)成形7.2.4 封頭制造的質(zhì)量要求共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形冷、熱沖壓條件區(qū)別：沖壓前毛坯(mop)是否預(yù)先加熱依據(jù)材料的性能常溫下塑性較好的材料，可采用冷沖壓；熱塑性較好的材料，可采用熱沖壓。毛坯的厚度與毛坯料直徑Do之比即相對厚度共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形毛坯熱沖壓的加

13、熱過程控制加熱溫度溫度高，降低沖壓力(yl)和有利于鋼板變形溫度過高，會使鋼材的晶粒顯著長大,甚至形成過熱組織,使鋼材的塑性和韌性降低。嚴(yán)重時會產(chǎn)生過燒組織，可能發(fā)生碎裂。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形毛坯熱沖壓的加熱過程縮短加熱時間時間越長，氧化越嚴(yán)重。保證鋼板加熱的溫度分布均勻和不產(chǎn)生過大熱應(yīng)力的情況(qngkung)下，應(yīng)縮短鋼板的加熱時間。對導(dǎo)熱性較差的合金鋼，可增加保溫時間，減慢加熱速度。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓加工常用的潤滑劑為了有利于鋼板的塑性變形，提高沖壓模具壽命(shumng)和封頭表面質(zhì)量，封頭沖壓時常采用潤滑劑。共七十五頁

14、7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓過程裝料將封頭毛坯對中放在下模上；壓邊圈壓緊坯料開動水壓機，液壓缸推動(tu dng)上模、壓邊圈向下移動；壓邊圈 首先與毛坯接觸并壓緊坯料。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓(chngy)過程彎曲、脹形當(dāng)凸模下降與料坯接觸時，下模 彎角處 料坯開始彎曲，凸模底部少量料坯承受全部變形力，并開始產(chǎn)生脹形；脹形、拉伸隨著脹形變形區(qū)的擴大，沖壓力增大，同時法蘭部分料坯開始流動，產(chǎn)生料拉伸變形。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓過程成型毛坯完全通過下模后，封頭成型；脫模上模上移，打料桿將包在上模上的封頭脫下。一次成形(

15、chn xn)沖壓過程。封頭沖壓屬于拉延過程。打料桿脫模共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓的應(yīng)力和變形(bin xng)典型位置應(yīng)力變形特點處于壓邊圈下部的毛坯邊緣A部分由于沖頭的下壓力使其受經(jīng)向拉伸應(yīng)力r，并向中心流動（產(chǎn)生經(jīng)向應(yīng)變），坯料外直徑減小；邊緣金屬沿切向收縮，產(chǎn)生切向壓縮應(yīng)力t，會使毛坯邊緣喪失穩(wěn)定而產(chǎn)生折皺；為了避免折皺的產(chǎn)生，常用壓邊圈將邊緣壓緊，則在板厚方向又產(chǎn)生了壓應(yīng)力n。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓的應(yīng)力(yngl)和變形典型位置應(yīng)力變形特點處于下模圓角B部分除經(jīng)向拉伸應(yīng)力和切向壓縮應(yīng)力，還受到彎曲而產(chǎn)生彎曲應(yīng)力。在沖頭與下

16、模空隙的C部分受經(jīng)向拉伸應(yīng)力和切向壓縮應(yīng)力，而板厚方向不受力，處于自由狀態(tài)，越接近下模圓角處切向壓縮應(yīng)力越大，所以薄壁封頭在毛坯外徑縮小到此區(qū)時，容易起皺。封頭底部D部分經(jīng)向和切向都受到拉應(yīng)力，有較小的伸長，所以厚度略有減薄。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓的應(yīng)力(yngl)和變形應(yīng)力定性分析經(jīng)向應(yīng)力分析坯料下表面完全包住下模圓角時，經(jīng)向拉應(yīng)力達到最大值。影響最大經(jīng)向拉應(yīng)力的因素：金屬的變形抗力、封頭直徑、毛坯直徑、摩擦力及彎曲力等。毛坯本身的變形抗力引起的應(yīng)力摩擦力引起的應(yīng)力毛坯表面與壓力圈毛坯下表面與下模圓角彎曲引起的應(yīng)力共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)

17、成形沖壓的應(yīng)力(yngl)和變形應(yīng)力定性分析切向應(yīng)力分析最大切向應(yīng)力在坯料的最外緣。坯料外緣周邊的壓縮量封頭越深，毛坯直徑越大，壓縮量越大常見缺陷鼓包：金屬局部纖維的變形量大于其他部位引起的。折皺：切向應(yīng)力作用下，容易喪失穩(wěn)定而起皺。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形壓邊條件和壓邊力的計算壓邊圈作用使毛坯料只能在壓邊圈與下模之間滑動，增加了穩(wěn)定性；壓邊圈產(chǎn)生的摩擦力作用下，增加了經(jīng)向拉應(yīng)力，有利于防止封頭鼓包的產(chǎn)生。壓邊圈條件熱沖壓標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的條件 (DoDn) (1820)壓邊力過大，增大了摩擦力，即增大了拉應(yīng)力，會使封頭拉薄，甚至拉裂；過小，不能防止折皺的產(chǎn)生。最適宜的

18、壓邊力是一個變值，要求設(shè)計一個能作相應(yīng)變化的特殊液壓或氣動裝置。目前(mqin)生產(chǎn)大多采用固定壓邊力的壓邊圈，取保證不起折皺的最低壓力值。共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形沖壓力(yl)計算沖壓加工后的封頭壁厚變化共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形不同(b tn)類型封頭的沖壓成形薄壁封頭(D0Dm)45多次沖壓成形法共七十五頁7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形不同(b tn)類型封頭的沖壓成形薄壁封頭(D0Dm)45有間隙壓邊法、帶坎拉深法和反拉深法(D0 Dm ) / =12022060 (D0 Dm ) / 120 共七十五頁不同類型封頭的沖壓成形

19、厚壁封頭(D0Dm)6復(fù)合鋼板封頭復(fù)合鋼板在加熱時，基層和復(fù)層線膨脹系數(shù)不同；在相同的應(yīng)力下，流動(lidng)特點不同，產(chǎn)生的變形不同。結(jié)合區(qū)易產(chǎn)生裂紋，甚至撕裂、起折皺。最常見是直邊部分；無論厚度如何，沖壓時都必須采用壓邊圈。7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形共七十五頁不同類型封頭的沖壓成形封頭上設(shè)計(shj)有人孔的沖壓加工7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形共七十五頁沖壓模具設(shè)計上模（沖頭）上模直徑上模曲面(qmin)部分高度上模直邊高度上模上部直徑上模壁厚7.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形共七十五頁沖壓模具設(shè)計下模（沖環(huán)）上下(shngxi)模間隙下模內(nèi)徑下模圓角半徑

20、下模直邊高度下?？偢叨认履Ｍ鈴较履Ｗ鶋哼吶?.2.1 封頭的沖壓(chngy)成形共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)沖壓成形法需要大噸位、大工作臺面的水壓機，大噸位沖壓模具，成本高。采用(ciyng)分片沖壓拼焊法也需要制造沖壓瓣片的模具，組焊工作量大、工序多、工期長、成本高、質(zhì)量不易保證、焊縫常與封頭上開也有矛盾等。旋壓成形法大型封頭制造的主要方法原理：逐點、依次成形，基本是靠彎曲來達到成形目的設(shè)備：旋壓機共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形的特點優(yōu)點適合制造尺寸大、壁薄的大型封頭；旋壓機比水壓機輕巧，制造相同尺寸的封頭，比水壓機約輕2.5倍；旋壓模

21、具比沖壓模具簡單、尺寸小、成本低。同一模具可制造直徑相同而壁厚不同的封頭；工藝裝備更換時間短，占沖壓加工的1/5左右；封頭成形質(zhì)量好，不易產(chǎn)生減薄和折皺；壓鼓機配有自動(zdng)操作系統(tǒng)，翻邊機的自動(zdng)化程度也很高，操作條件好。共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形的特點不足冷旋壓成形后對于某些鋼材還需要進行消除冷加工硬化的熱處理；對于厚壁小直徑（小于等于1400mm）封頭采用旋壓成形時，需在旋壓機上增加附件，比較麻煩，不如(br)沖壓成形簡單；旋壓過程較慢，生產(chǎn)率低于沖壓成形。共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形(chn xn)的方法

22、單機旋壓法有模旋壓法共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形(chn xn)的方法單機旋壓法無模旋壓法共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形的方法(fngf)單機旋壓法沖旋聯(lián)合法共七十五頁7.2.2 封頭的旋壓成形(chn xn)旋壓成形的方法(fngf)聯(lián)機旋壓法共七十五頁7.2.3 封頭的爆炸(bozh)成形工作原理利用高能源炸藥在極短時間內(nèi)（約10-6s）爆炸所產(chǎn)生的巨大沖擊波，并通過水或砂子等介質(zhì)作用在封頭毛坯上，迫使其產(chǎn)生塑性變形而獲得所要求形狀、尺寸的封頭。方法(fngf)有模爆炸成形無模爆炸成形共七十五頁7.2.3 封頭的爆炸(bozh)

23、成形有模爆炸成形特點封頭成形質(zhì)量好，可達到要求的形狀、尺寸及表面粗糙度，壁厚減薄較??；經(jīng)退火處理力學(xué)性能可改善；設(shè)備簡單，不需要其他大型配套裝備；操作方便、效率高、成本低，對成批生產(chǎn)更為有利。影響封頭爆炸成形質(zhì)量的因素炸藥種類及用量：決定于毛坯(mop)的尺寸炸藥包的形狀：與封頭成形的形狀、尺寸有關(guān)壓力傳遞介質(zhì)：砂子或水模具尺寸設(shè)計共七十五頁7.2.3 封頭的爆炸(bozh)成形無模爆炸成形原理通過(tnggu)控制載荷的分布來達到控制封頭成形的目的。特點裝置簡單，成本低，操作方便；封頭彎曲度均勻，表面光滑，成形質(zhì)量好；沖擊波呈球面?zhèn)鞑?，故可制造其他成形方法難以制造的球形封頭。共七十五頁7.2

24、.4 封頭制造(zhzo)的質(zhì)量要求封頭應(yīng)盡量用整塊鋼板制成,必須拼接時,焊縫數(shù)量及位置，應(yīng)滿足封頭的劃線技術(shù)要求。封頭沖壓前，應(yīng)清除鋼板毛刺；沖壓后去除內(nèi)外表面的氧化皮,表面不允許有裂紋等缺陷。對于微小的表面裂紋和高度達3mm的個別凸起應(yīng)進行修整。人孔板邊處圓柱部分上距板邊圓弧起點大于5mm處的裂口，經(jīng)檢驗部門同意后，可修磨、補焊，修磨后的板厚不得超過表7-15的規(guī)定(gudng)。缺陷補焊后應(yīng)進行無損檢測。封頭和筒體對接處的圓柱部分長度L應(yīng)符合表7-16的規(guī)定。球形封頭可取L為零。封頭的幾何形狀和尺寸偏差不應(yīng)超過表7-15和表7-17的規(guī)定。共七十五頁作業(yè)(zuy)2簡述沖壓(chngy)

25、過程。P211 7-4、7-6共七十五頁7.3 管子(gun zi)的彎曲7.3.1 管子彎曲的應(yīng)力分析和變形計算7.3.2 彎管(wn un)方法7.3.3 管件制造的技術(shù)要求共七十五頁7.3.1 管子(gun zi)彎曲的應(yīng)力分析和變形計算應(yīng)力分析及易產(chǎn)生的缺陷(quxin)管子在彎矩M作用下發(fā)生純彎曲變形時，中性軸外側(cè)管壁受拉應(yīng)力1；隨著變形率的增大，拉力逐漸增大，管壁可能減薄，嚴(yán)重時可產(chǎn)生微裂紋；內(nèi)側(cè)管壁受壓應(yīng)力2的作用，管壁可能增厚，嚴(yán)重時可使管壁失穩(wěn)產(chǎn)生折皺；共七十五頁7.3.1 管子彎曲(wnq)的應(yīng)力分析和變形計算應(yīng)力分析及易產(chǎn)生的缺陷同時在合力N1與N2作用下，使管子(gun

26、 zi)橫截面變形。若管子是自由彎曲，變形將近似為橢圓形；若管子是利用具有半圓槽的彎管模進行彎曲，則內(nèi)側(cè)基本上保持半圓形，而外側(cè)變扁。共七十五頁7.3.1 管子彎曲(wnq)的應(yīng)力分析和變形計算應(yīng)力分析及易產(chǎn)生的缺陷缺陷的影響因素當(dāng)相對彎曲(wnq)半徑 R/dw和相對彎曲壁厚 /dw越小；即彎曲半徑R越小，管子公稱外徑 dw越大，管子壁厚 越薄時，彎管缺陷越容易產(chǎn)生。共七十五頁7.3.1 管子彎曲(wnq)的應(yīng)力分析和變形計算變形率要求及變形量計算變形率要求HG 20584鋼制化工容器制造技術(shù)要求對鋼管冷彎曲的變形率規(guī)定。P201實際生產(chǎn)中控制管子彎曲變形率的主要方式(fngsh)是控制管子彎曲的半徑，彎曲半徑越小、變形率越大，就越容易產(chǎn)生彎管缺陷。共七十五頁7.3.1 管子彎曲的應(yīng)力分析和變形(bin xng)計算變形率要求及變形量計算變形量計算橢圓率彎管(wn un)外側(cè)壁厚減薄量彎管伸長量共七十五頁7.3.2 彎管(wn un)方法冷彎、熱彎考慮變形難易(nn y)程度及防止缺陷產(chǎn)生有芯彎管、無芯彎管考慮彎管后形狀、尺寸及防止缺陷產(chǎn)生手工彎管、機動彎管考慮效率、質(zhì)量、能力壓（頂）彎、滾壓彎、拉彎、沖彎考慮外力作用方式