塔吊樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算

1、第 PAGE11 頁(yè) 共 NUMPAGES11 頁(yè)塔吊樁基礎(chǔ)承載力驗(yàn)算一.單樁承載力驗(yàn)算Qk=+s.frc.hr+p.frc.Ap(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.11.1-4計(jì)算)=0.8(52.08+302.80.8+551.40.7+0.03250.515.66103) 0.9+0.250.822.81030.4095=2003.75KN(frc為巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按地質(zhì)勘探報(bào)告第十一頁(yè)表3取15.66103Mpas、p按表5.2.11插入法計(jì)算為s=0.0325、p=0.455 0.9=0.4095,施工工藝系數(shù)0.9）取rsp=1.67則Q=1212.58 kN因?yàn)镹max=745

2、kNQ滿足要求r0N=0.90.745=0.6705MNR=spQk/rsp =1.02025.01/1.67=1212.58KN由于r0N1取n=1Qgn=10.81.928=4.846KN r0 N+1.27Qgn =0.90.745+1.270.0048=0.675MN1.6R=1.6spQ/rsp=1.61.2126=1.940MN由于 r0 (N+1.27Qgn)1.6R滿足要求二.樁身承載力驗(yàn)算樁身軸向力驗(yàn)算 r0 N=0.90.745=0.6705MNc.fcA=0.814.30.253.140.82=5.75MNr0 N=0.6705 fcA=5.75MN滿足要求2）樁身水平力

3、驗(yàn)算r0 H=0.90.01775=0.01598MNhd2(1+) (JGJ94-94第4.1.1.2)=4010-30.82(1+)=0.0343MNr0 H=0.01598MNhd2(1+)=0.0343MN滿足要求3）樁身承載力驗(yàn)算樁身計(jì)算長(zhǎng)度（以表5 5.3-2?。﹍c=0.7(lc+)=0.7(4.65+)=8.98m(2)樁身穩(wěn)定性驗(yàn)算=11.226查表得：=0.935 0.9( fcA+ fyAs) (GB50010-2002第7.3.1)=0.90.93(14.30.250.82+3000.00314)=6.805MNNmax=0.745MN0.02取ea=0.02mei=

4、e0+ ea=0.242+0.02=0.262m 取=1取1= = =1.269ei=1.2690.274=0.348mNei=0.7450.348=0.260MN.m Nei=0.260 MN.m0.709MN取N=0.709=0.2819+0.099+0.050=0.3700MNV=0.01775MN樁身斜載面承載力滿足要求 五、塔吊承臺(tái)基礎(chǔ)驗(yàn)算一、角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算(GB50007-2002第8.5.17-57) 1、樁截面換算：b=0.8d=0.8800=640mm 2、沖切力：Fl=N樁反力- 3、角樁沖跨比： 4、角樁沖切系數(shù)： 5、受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：以插入法求得hp

5、=0.983 6、承臺(tái)抗沖切力) =20.501(0.3+)0.9831.430.85 =0.826MN Fl=0.542F抗0.826MN滿足要求二、塔吊基礎(chǔ)對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算(GB50007-2002第8.5.17-14) 1、沖跨比 2、沖跨系數(shù) 3、抗沖切力 =20.751(1.6+6.103) 20.9831.430.85=9.702MN4、沖切力（以附著最大荷重對(duì)應(yīng)狀態(tài)考慮）Fl=N塔吊+N標(biāo)準(zhǔn)節(jié)=0.6281.2=0.754MN Fl=0.754MNF抗9.702 MN滿足要求三、斜截面承載力驗(yàn)算(GB50007-2002第8.5.18-12) 1、剪跨比 2、剪切系數(shù) 3、受剪切

6、承載力截面高度影響系數(shù) 4、斜截面抗剪承載力 V抗=hsftbh0=0.9850.9591.435.20.85=5.970MNV2Nmax=20.745=1.49MN V2Nmax=1.49 V抗=5.970MN滿足要求四、正截面承載力驗(yàn)算 1、控制內(nèi)力Mimax2Nmaxi=20.745(0.4+0.7)=1.639MN.m 2、抗彎承載力 根據(jù)塔吊說明書要求配置上下縱橫各配置2720則：M抗=fyAsrsh0=300270.252020.90.8510-6=1.947MN.m M=1.639MN.m 65mm,則取c=65mmEs鋼筋彈性模量 Es=2.0105N/mm2 則： =0.34

7、0mmwlim=0.300mm為此，提高鋼筋強(qiáng)度等級(jí)或減少間距，本例擬采用20150雙層雙向可滿足裂縫控制要求（計(jì)算略）（二）、受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算(GB50010-2002 8.2.25)條短期剛度Bs=式中：鋼筋彈性模量 =受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積（同裂縫驗(yàn)算數(shù)值） （同裂縫驗(yàn)算數(shù)值） 彈性模量比縱向受拉鋼筋配筋率受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值則考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響系數(shù)Q的計(jì)算。壓配筋率等于拉配筋率：Q=1.6長(zhǎng)期剛度Bl:其中：按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩，=1.314MN.m按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩，= 1.282MN.m則： =1.3401015撓度 = =1.47mmf= 滿足要求六、關(guān)于-10.150m后增止水板的設(shè)計(jì):底板區(qū)格為矩型雙向板底板受沖切所需要的厚度：ho=0.21m，其中P=9.8KN/m36m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位為地下室回填土后的承壓土水頭壓力，本例中水位在高程3米，經(jīng)抽排后估計(jì)為1米位置，所以測(cè)算高度為6米。由于未考慮板自身荷載的影響,因此本例取板厚度為250，ho=220,底板受沖切承載力：Fl=(3.8-2)258.8=749.4kN0.7hpftmho=0.711.4335704230=3.2877106kN則由于