站房及配套工程鋼結(jié)構(gòu)滑移施工方案（74頁）

1、站房及配套工程鋼結(jié)構(gòu)滑移施工方案目 錄 TOC o 1-3 h z u 一 工程概況 PAGEREF _Toc234480016 h 11 工程簡介 PAGEREF _Toc234480017 h 12 東西站房屋面鋼結(jié)構(gòu)安裝分析 PAGEREF _Toc234480018 h 13 關(guān)鍵施工技術(shù)簡介 PAGEREF _Toc234480019 h 2二 站房屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移施工部署 PAGEREF _Toc234480020 h 41 鋼結(jié)構(gòu)滑移施工概述 PAGEREF _Toc234480021 h 42 滑道布置說明 PAGEREF _Toc234480022 h 53 滑道支撐加固措施

2、PAGEREF _Toc234480023 h 64 滑移耳板安裝說明 PAGEREF _Toc234480024 h 135 滑移設(shè)備配置說明 PAGEREF _Toc234480025 h 136 滑移同步控制介紹 PAGEREF _Toc234480026 h 147 滑移施工實施說明 PAGEREF _Toc234480027 h 148 滑移到位卸載施工說明 PAGEREF _Toc234480028 h 16三 滑移施工風(fēng)險性分析 PAGEREF _Toc234480029 h 161 各榀桁架間拉桿設(shè)置要求 PAGEREF _Toc234480030 h 162 滑移不同步時結(jié)構(gòu)

3、安全 PAGEREF _Toc234480031 h 163 設(shè)備故障時應(yīng)急處理 PAGEREF _Toc234480032 h 16四 施工工期 PAGEREF _Toc234480033 h 18五 施工組織管理 PAGEREF _Toc234480034 h 18六 施工用主要機具及設(shè)備 PAGEREF _Toc234480035 h 19七 安全文明施工 PAGEREF _Toc234480036 h 19八 滑移節(jié)點、加固措施詳圖 PAGEREF _Toc234480037 h 20九 站房滑移分析計算 PAGEREF _Toc234480038 h 261 概述 PAGEREF _

4、Toc234480039 h 262 計算結(jié)果 PAGEREF _Toc234480040 h 261）東站房坡屋頂E11E12軸 PAGEREF _Toc234480041 h 262）東站房坡屋頂E10E12軸 PAGEREF _Toc234480042 h 303）東站房坡屋頂中部E12軸 PAGEREF _Toc234480043 h 334）東站房坡屋頂E9E12軸 PAGEREF _Toc234480044 h 375）東站房坡屋頂E8E12軸 PAGEREF _Toc234480045 h 406）東站房坡屋頂E7E12軸 PAGEREF _Toc234480046 h 447）

5、東站房坡屋頂E13E14軸 PAGEREF _Toc234480047 h 478）東站房坡屋頂E13E16軸 PAGEREF _Toc234480048 h 519）東站房坡屋頂全部滑移到位 PAGEREF _Toc234480049 h 5410）東站房平屋頂E3 E4軸 PAGEREF _Toc234480050 h 5611）東站房平屋頂E2 E4軸 PAGEREF _Toc234480051 h 6012）東站房平屋頂E1 E4軸全部到位 PAGEREF _Toc234480052 h 6413）滑移鋼梁、斜撐、立柱、混凝土梁截面驗算 PAGEREF _Toc234480053 h

6、66一 工程概況1 工程簡介*及配套工程鋼結(jié)構(gòu)主要由兩個部分組成，分別為站臺雨棚鋼結(jié)構(gòu)，東、西站房屋面鋼結(jié)構(gòu)?；疖囌句摻Y(jié)構(gòu)布置效果圖見本方案圖1本施工方案將介紹東、西站房屋面鋼結(jié)構(gòu)的安裝辦法。福州南站站房分為東、西兩個區(qū)，采用鋼骨混凝土柱和混凝土梁形成框架結(jié)構(gòu)。西站房順南北方向W1-W20軸長240m，順東西方向WA-WF列寬54.6m。東站房順南北方向E1-E18軸長216m，順東西方向EA-EF列寬54.6m。屋蓋采用鋼結(jié)構(gòu)屋蓋，支撐于鋼骨混凝土柱柱頂滑動支座或埋件上，其兩側(cè)為平屋面，屋面標(biāo)高為29.5米，中間部分為坡屋面，屋脊標(biāo)高為51.5米，檐口標(biāo)高為39.5米。站房屋面鋼結(jié)構(gòu)總投影面

7、積為2.9萬平方米,鋼結(jié)構(gòu)總量8811噸。鋼骨混凝土柱內(nèi)型鋼為800*250*25*30、600*250*25*30等十字截面，材質(zhì)均為Q345B，底部埋入承臺中，頂部支撐鋼結(jié)構(gòu)屋面。站房兩側(cè)平屋面由橫向主桁架和縱向次桁架構(gòu)成，主、次桁架均為鋼管桁架，主桁架跨度為48米，截面高度3米，上、下弦桿為45016(12)，腹桿為29910，單榀重量為28.6噸；次桁架截面高度為3米，上、下弦桿為35110，腹桿為35110、2198。站房中間坡屋面由長度約60米的7榀鋼屋架和6榀主桁架構(gòu)成受力體系，并與次桁架及檁條構(gòu)成整個鋼屋面體系。鋼屋架為12004001820直縫矩形管和24510撐桿及下部拉索

8、組成人(幾)字型結(jié)構(gòu)，鋼屋架位于E7-E12（W8-W13）軸線內(nèi)，由柱頂標(biāo)高為36.2m的立柱支撐，立柱間設(shè)有連系梁，單榀鋼屋架最大重量為42噸；主桁架截面高度為3米，弦桿截面分別為56016、45012，腹桿主要截面為35110、29910，主桁架位于E4-E6、E13-E15（W5-W7、W14-W16）軸線內(nèi)，由標(biāo)高為柱頂標(biāo)高為33.5m的立柱支撐，單榀主桁架最大重量為50噸；次桁架截面高度3米，弦桿為24510，腹桿為1808。站房鋼結(jié)構(gòu)材質(zhì)均為Q345B，均采用焊接連接的形式。圖1 火車站效果圖 圖2 鋼屋架立面圖 圖3 主桁架立面圖2 東西站房屋面鋼結(jié)構(gòu)安裝分析 根據(jù)屋面鋼結(jié)構(gòu)布

9、置特點，考慮各工種交叉施工的影響，大型履帶吊不能直接就近吊裝。為方便安裝，站房前進站口高架橋可待站房鋼結(jié)構(gòu)安裝后再進行施工。根據(jù)以往施工經(jīng)驗，在大型履帶吊機無法就近吊裝區(qū)域采用桁架累積滑移的施工方式進行施工，東站房采用滑移施工的部分鋼結(jié)構(gòu)包括：E4軸-E15軸之間的坡屋面， E1軸-E4軸與E15軸-E18之間的平屋面。西站房采用滑移施工方式的部分鋼結(jié)構(gòu)包括：W5軸-W16軸之間的坡屋面， W1軸-W5軸與W16軸-W20之間的平屋面，在柱頂及混凝土梁上設(shè)置專用滑移軌道采用逐榀累積滑移的施工方法進行鋼結(jié)構(gòu)的安裝。滑移施工區(qū)域的構(gòu)件包括主桁架、主桁架間次桁架及屋面檁條等結(jié)構(gòu)構(gòu)件?；茊卧钠囱b支

10、撐（平臺）布置在東西站房南側(cè)和北側(cè)共四個平臺，滑移單元的構(gòu)件由履帶吊機布置在站房南北側(cè)進行吊裝；待完成一個滑移單元的拼裝焊接并作好相應(yīng)的準(zhǔn)備工作后采用專用液壓滑移設(shè)備將此滑移單元向前滑移間距12米，然后再進行下一單元的拼裝，重復(fù)上述步驟將滑移區(qū)域的構(gòu)件滑移完畢。采用超大型構(gòu)件液壓同步滑移施工技術(shù)。該施工方案有如下優(yōu)越性： 滑移設(shè)備通過計算機同步控制，在滑移推進過程中，各榀桁架的同步滑移姿態(tài)平穩(wěn)，滑移同步控制精度高； 滑移推進力均勻，加速度極小，在滑移的起動和停止工況時，屋蓋鋼結(jié)構(gòu)不會產(chǎn)生不正常抖動現(xiàn)象； 操作方便靈活、安全可靠，牽引就位精度高； 可大大節(jié)省機械設(shè)備、人力資源。3 關(guān)鍵施工技術(shù)簡

11、介根據(jù)本工程現(xiàn)場施工條件和鋼結(jié)構(gòu)屋蓋的外形特點，采用了鋼結(jié)構(gòu)桁架累積+整體液壓滑移安裝的施工工藝。配合本施工工藝的先進性和創(chuàng)新性，我司主要使用如下關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備： 超大型構(gòu)件液壓同步滑移施工技術(shù)； TJG-1000型液壓爬行器； TJV-15型液壓泵源系統(tǒng)； YT-1型計算機同步控制系統(tǒng)。 超大型構(gòu)件液壓同步爬行施工技術(shù)特點 與傳統(tǒng)的卷揚機鋼絲繩牽引不同，爬行機器人滑移過程的推進力及推進速度完全可測和可控。計算機系統(tǒng)通過傳感器檢測爬行機器人的推進力及速度，控制各機器人之間的協(xié)調(diào)同步，當(dāng)有意外超載或同步超差時，系統(tǒng)會及時做出調(diào)整并發(fā)出報警信號，從而使滑移過程更加安全可靠； 通過爬行機器人設(shè)備的模

12、塊化組合、擴展，被滑移構(gòu)件的重量、尺度和滑移距離不受限制； 設(shè)備體積小、自重輕、承載能力大，自動化程度高，操作方便靈活，安全可靠性好，特別適合于在狹小空間或起重設(shè)備難以進入的施工場地進行大體量構(gòu)件的累積滑移安裝； 可多點頂推，分散主桁架結(jié)構(gòu)、滑移梁及混凝土柱梁所受附加力； 推移反力由距構(gòu)件很近的一段軌道直接承受，因此對軌道基礎(chǔ)處理要求低； 由于液壓爬行器與構(gòu)件采用硬連接，易于同步控制，就位準(zhǔn)確性高。 液壓滑移原理“液壓同步滑移施工技術(shù)”采用液壓爬行器作為滑移驅(qū)動設(shè)備。液壓爬行器為組合式結(jié)構(gòu)，一端以楔型夾塊與滑移軌道連接，另一端以鉸接點形式與構(gòu)件連接，中間利用液壓油缸驅(qū)動爬行。自鎖型液壓爬行器是

13、一種能自動夾緊軌道形成反力，從而實現(xiàn)推移的設(shè)備。此設(shè)備可拋棄反力架，省去了反力點的加固問題，省時省力，且由于與被移構(gòu)件以鉸接形式連接，同步控制較易實現(xiàn)，就位精度高。液壓爬行器的楔型夾塊具有單向自鎖作用。當(dāng)油缸伸出時，夾塊自動鎖緊滑移軌道，推動結(jié)構(gòu)向前進；油缸縮回時，夾塊松開，與油缸同方向移動。爬行器實物如圖4。圖4 液壓爬行器實物圖 計算機同步控制系統(tǒng)液壓同步滑移施工技術(shù)采用計算機控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)同步動作、負載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。圖5 計算機控制界面示意圖二 站房屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移施工部署1 鋼結(jié)構(gòu)滑移施工概述根據(jù)屋面鋼結(jié)

14、構(gòu)布置形式，東、西站房擬各設(shè)置兩條滑道，東站房滑道設(shè)置在EA軸線（偏西650mm）、EE軸線（偏東250mm）上，西站房滑道設(shè)置在WF軸線（偏西650mm）、WB軸線（偏東250mm）上。在各條滑道上分階段設(shè)置不同標(biāo)高的滑移軌道。考慮到屋面鋼結(jié)構(gòu)支撐柱高低不一，東、西站房屋面各分五個區(qū)分別進行累積滑移施工。詳細分區(qū)如下表（以西站房為例，東站房類似）：區(qū)域結(jié)構(gòu)內(nèi)容滑移方向軌道標(biāo)高區(qū)域1W14-W16間3榀主桁架及其間次結(jié)構(gòu)由南向北33.640m區(qū)域2W16-W19間4榀主桁架及其間次結(jié)構(gòu)由南向北24.895m區(qū)域3W8-W13間7榀鋼屋架及其間次結(jié)構(gòu)由北向南36.340m區(qū)域4W5-W7間3榀主

15、桁架及其間次結(jié)構(gòu)由北向南33.640m區(qū)域5W2-W5間4榀主桁架及其間次結(jié)構(gòu)由北向南24.895m東、西站房需各在南北兩端設(shè)置一個桁架拼裝平臺，且平臺設(shè)置高度隨桁架所在區(qū)域所需高度調(diào)整，南北分別進行滑移施工。每個區(qū)域第一次滑移時，需拼裝2榀桁架，并安裝2榀間次結(jié)構(gòu)，以便形成穩(wěn)定體系，將拼裝好的2榀桁架向前滑移12m，再在其后拼裝下一榀桁架，安裝其間次結(jié)構(gòu)，待3榀桁架形成整體穩(wěn)定結(jié)構(gòu)后，繼續(xù)向前滑移12m，如此循環(huán)，直至完成一個區(qū)域的拼裝，整體滑移至設(shè)計位置，卸載就位。之后進行下一個區(qū)域結(jié)構(gòu)的累積滑移。2 滑道布置說明 滑移軌道鋪設(shè)說明根據(jù)本工程滑移特點，軌道的鋪設(shè)分五個階段： 第一階段：用于

16、滑移W14-W16軸線間的3榀主桁架及其次結(jié)構(gòu)，滑移方向由南至北。滑移軌道上表面標(biāo)高為33.640m，軌道高140mm，軌道上設(shè)40mm或30mm的滑板，主要考慮卸載時頂起屋架后滑動支座（高180mm）能放入。此階段滑移軌道鋪設(shè)范圍為W14W20軸線間，單根軌道總長為73m，W16W20軸線間柱頂標(biāo)高為24.755m，故需設(shè)置臨時滑移獨立鋼柱及鋼梁，單根鋼梁長為48m，鋼梁下用臨時獨立鋼柱支撐（支撐、軌道梁另見本方案附頁詳圖）。此階段滑移軌道鋪設(shè)圖詳見圖一。 第二階段：待W14-W16軸線間屋架就位后，W14W20軸線內(nèi)軌道及獨立鋼柱支撐拆除，W16W20軸線間軌道調(diào)整至軌道上表面標(biāo)高為24.

17、895m，滑移方向由南至北。此區(qū)域滑移軌道主要用于滑移W16W19軸線間的平屋面4榀主桁架及其次結(jié)構(gòu)。此階段滑移軌道鋪設(shè)圖詳見圖八。 第三階段：區(qū)域1、2內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)均滑移到位后，可進行坡屋面W8-W13間7榀鋼屋架及其間次結(jié)構(gòu)的累積滑移作業(yè)，滑移方向由北至南滑移推進?；栖壍冷佋O(shè)從W1軸到W13軸，軌道頂面標(biāo)高為+36.34m，由于W1W8軸線間柱標(biāo)高為+24.755m和+33.500m，故需設(shè)置臨時滑移獨立鋼柱及鋼梁，單根鋼梁長為84m，鋼梁下用臨時獨立鋼柱支撐（支撐獨立柱、軌道梁另見本方案附頁詳圖）。W8W13軸線間的滑移軌道可鋪設(shè)在+36.200m標(biāo)高的鋼骨梁上，梁內(nèi)設(shè)置預(yù)埋件，軌道與鋼骨

18、梁之間用20mm厚的壓板焊接連接。工況圖見圖九。 第四階段：用于滑移W5W7軸線間坡屋面的3榀主桁架及其次結(jié)構(gòu)，滑移軌道鋪設(shè)同第一階段，滑移方向由北至南，滑移軌道頂面標(biāo)高為+33.640m。 第五階段：用于滑移W2W5軸線間平屋面的4榀主桁架及其次結(jié)構(gòu)，滑移軌道鋪設(shè)同第二階段，滑移方向由北至南，滑移軌道頂面標(biāo)高為+24.895m。各階段滑移時軌道工況圖如下（東站房類同）。 滑移軌道鋪設(shè)要求滑移軌道在整個水平滑移中起承重導(dǎo)向和徑向限制桁架水平位移的作用。要求軌道中心線與桁架支座中心線重合，以減少滑移單元自重對滑移軌道（梁）的偏心彎矩。為保證軌道面的水平度，降低滑動摩擦系數(shù)，滑移軌道在制作安裝時，

19、應(yīng)做到： 每分段軌道對接時，對接口的上表面及兩側(cè)面應(yīng)嚴(yán)格對齊，目測為零，否則應(yīng)打磨光滑、平整； 每條軌道的上表面及兩側(cè)面必須打磨光滑、平整，不允許有棱角或凹凸不平； 一個柱距內(nèi)，軌道上表面標(biāo)高偏差控制在2mm以內(nèi)； 滑移軌道根據(jù)滑移方向沿直線定位鋪設(shè)，同跨兩條軌道水平投影軌距偏差控制在3mm之內(nèi)； 軌道采用軌道卡板與軌道滑移梁連接，卡板間距800mm； 滑靴安裝就位前底部應(yīng)涂抹黃油，同時滑移前軌道上平面涂抹黃油； 軌道下型鋼與混凝土梁上預(yù)埋件焊接牢固。3 滑道支撐加固措施1）滑移軌道采用43KG/M的標(biāo)準(zhǔn)鋼軌道，軌道梁采用HW600*300*12*20的型鋼梁，軌道中心線與軌道梁中心線重合布置

20、，軌道與軌道梁之間用20厚的壓板焊接固定，壓板間距為500800mm，為增強滑移軌道側(cè)向穩(wěn)定性，單根軌道設(shè)置兩根軌道梁，兩根軌道梁（HW600*300*12*20）之間上翼緣間隔300焊接，腹板底部用20，長560mm的螺桿連接固定（下翼緣不焊接）（見本方案圖06）2）滑移軌道梁底部用600鋼管柱支撐，借用+24.755m標(biāo)高結(jié)構(gòu)埋件焊接固定。支撐柱間距為12m，柱間設(shè)置203鋼管的斜撐。（見本方案圖01）3）為增強整個滑移結(jié)構(gòu)在滑移過程中的側(cè)向穩(wěn)定，防止結(jié)構(gòu)在滑移過稱中側(cè)向傾斜，在滑移軌道梁兩側(cè)設(shè)置鋼支撐，支撐用203鋼管，以西站房為例，WB軸線的支撐一端焊接在軌道梁上，另一端焊接在WA軸線

21、的混凝土柱上，借用原有結(jié)構(gòu)埋件，與結(jié)構(gòu)埋件焊接固定。WF軸線上支撐一端與滑移軌道梁焊接固定，另一端焊接在東側(cè)雨棚張弦梁上。4 滑移耳板安裝說明根據(jù)桁架支座形式及受力特點，可直接將滑移頂推點設(shè)置在桁架支座上，爬行器與支座連接示意圖如圖：其他要求： 構(gòu)件支座前端與軌道上表面接觸處需設(shè)置一定坡度，并打磨光滑，防止因軌道接口不平出現(xiàn)卡軌等現(xiàn)象； 每個構(gòu)件支座處均需設(shè)置限位擋板，配置爬行器的支座前后各設(shè)置2個限位擋板，其他位置支座只需在前端設(shè)置2個限位擋板，限位擋板與對到接觸處需打磨光滑； 爬行器耳板銷軸孔中心距軌道上表面高度應(yīng)保持在405mm-410mm間。 頂推點的設(shè)置保證局部強度要求。 5 滑移設(shè)

22、備配置說明 爬行器配置說明根據(jù)滑移區(qū)域劃分，單個區(qū)域整體滑移時最重工況為區(qū)域3整體滑移，區(qū)域3結(jié)構(gòu)自重約為600噸，兩條軌道受載均衡，單條軌道受載最大為300噸，考慮滑移摩擦系數(shù)0.2，則其所需的最大推進力約為3000.260t。每條軌道配置一臺TJG-1000型液壓爬行器。單臺液壓爬行器頂推能力為100噸，富裕系數(shù)為100/601.66。其他各區(qū)域結(jié)構(gòu)滑移時也是每條軌道配置一臺爬行器。 動力系統(tǒng)配置動力系統(tǒng)由泵源液壓系統(tǒng)（為爬行器提供液壓動力，在各種液壓閥的控制下完成相應(yīng)的動作）及電氣控制系統(tǒng)（動力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)等）組成。結(jié)合本工程爬行器的布置，每臺軌道配置一臺TJV

23、-15型液壓泵站。6 滑移同步控制介紹 液壓滑移同步性原理計算機控制原理示意圖如下圖：控制信號脈寬控制流量比例閥液壓爬行器一側(cè)位移另一側(cè)位移脈寬控制流量比例閥液壓爬行器位置傳感器位置傳感器 滑移過程的同步控制每條滑移軌道上各設(shè)置1臺液壓爬行器，每臺爬行器各由一臺主泵控制。因為每臺同型號的泵站正常工作時流量是固定的，那么各條滑道上的每臺爬行器所分配的流量也是相等的，爬行器將以相等的速度升缸頂推桁架結(jié)構(gòu)。通過計算的統(tǒng)一指令，這種流量匹配的配置可做到兩滑道的同步滑移。每臺爬行器都安裝一套同步傳感系統(tǒng)，傳感系統(tǒng)與計算機連接，在計算機屏幕上可顯示出各臺爬行器的動作情況，以此對滑移過程進行監(jiān)控。7 滑移施

24、工實施說明 滑移系統(tǒng)調(diào)試 檢查泵站上所有閥或硬管的接頭是否有松動，檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧處于是否完全放松狀態(tài)。 檢查泵站啟動柜與液壓爬行器之間電纜線的連接是否正確。 檢查泵站與液壓爬行器主油缸之間的油管連接是否正確。 系統(tǒng)送電，檢查液壓泵主軸轉(zhuǎn)動方向是否正確。 在泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥編號和牽引器編號是否對應(yīng)。 滑移前檢查：啟動泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力(5Mpa左右)，伸縮牽引油缸：檢查A腔、B腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對應(yīng)的油缸；檢查比例閥在電流變化時能否加快或減慢對應(yīng)油缸的伸縮速度。 預(yù)加載：調(diào)節(jié)一定的壓力（23Mpa

25、），使楔形夾塊處于基本相同的鎖緊狀態(tài)。 分級加載滑移 待系統(tǒng)檢測無誤后開始正式滑移。經(jīng)計算，確定液壓爬行器所需的伸缸壓力（考慮壓力損失）和縮缸壓力。 開始滑移時，液壓爬行器伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的20%，40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到60%，80%，90%，100%。 鋼屋蓋即將移動時暫?；仆七M，保持推進系統(tǒng)壓力。對液壓爬行器及設(shè)備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)系統(tǒng)進行全面檢查，在確認整體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性及安全性絕無問題的情況下，才能繼續(xù)滑移。 液壓滑移安全措施 在一切準(zhǔn)備工作做完之后，且經(jīng)過系統(tǒng)的、全面的檢查無誤后，現(xiàn)場安裝總指揮檢查并發(fā)令后，才能進行正式進行滑移作業(yè)。 在液壓滑移過程中，注

26、意觀測設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認真做好記錄工作。 在滑移過程中，測量人員應(yīng)通過激光測距儀及鋼卷尺配合測量各滑移點位移的準(zhǔn)確數(shù)值。 滑移過程中應(yīng)密切注意滑移軌道、液壓爬行器、液壓泵源系統(tǒng)、計算機同步控制系統(tǒng)等的工作狀態(tài)。 現(xiàn)場無線對講機在使用前，必須向工程指揮部申報，明確回復(fù)后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號暢通。8 滑移到位卸載施工說明站房桁架滑移到位后，標(biāo)高高于桁架實際安裝高度，故必須進行卸載。本工程卸載采用50t級的千斤頂6只。卸載處采用750mm的短軌道。站房桁架滑軌高為140mm，桁架支座底部抗震支座高度為170mm、190mm，故滑靴板厚度設(shè)置30mm、40mm兩種，滑

27、移到位后支座埋板到抗震支座頂面高度為170mm和180mm，此時用兩只50t千斤頂將桁架頂起30mm左右，即可將在卸載處設(shè)置750mm長的短軌道抽出，然后將抗震支座安裝到位。詳見本方案圖10所示。三 滑移施工風(fēng)險性分析1 各榀桁架間拉桿設(shè)置要求在滑移過程中，由于液壓爬行器設(shè)置在最前面的桁架支座上，后面各榀均由桁架榀間的次結(jié)構(gòu)帶動滑移，而這些次結(jié)構(gòu)中起主要作用的是每條滑移軌道上兩支座間的連桿，這些連桿受拉力作用。其所受拉力隨著桁架榀數(shù)的增加而增加，拉桿的設(shè)計需以最大受力工況進行。2 滑移不同步時結(jié)構(gòu)安全 盡管已從設(shè)備配置和滑移控制兩方面來限制滑移時不同步問題，但實際滑移中已然難免會出現(xiàn)不同步情況

28、，而結(jié)構(gòu)本身抵抗這種偏差能力較弱，尤其不允許出現(xiàn)較大的滑移偏差。為使滑移的安全進行，需嚴(yán)格控制滑移的不同步問題，在滑移指揮時需特別注意。3 設(shè)備故障時應(yīng)急處理 滑移偏差處理盡管采取了一些辦法來控制滑移的同步性，但在滑移過程中也難免出現(xiàn)兩邊不同步現(xiàn)象。當(dāng)出現(xiàn)這種情況時，應(yīng)停止滑移，觀察限位擋板相對軌道位置，確定滑移偏差的原因，對滑移落后的一邊進行補滑。將滑移超前的一邊泵站關(guān)閉，繼續(xù)滑移操作，仔細觀察，至兩邊累積滑移距離相等后停止補滑。處理好后即可繼續(xù)滑移。 泵源系統(tǒng)故障本工程所用泵站一些漏油故障只需幾分鐘更換墊圈即可，電機故障必要時隨時進行更換。 油管損壞滑移過程中，油路傳輸采用液壓專用高壓管道

29、，滑移過程中，如油管爆裂，停止滑移，更換油管即可，對滑移構(gòu)件安全無任何影響。 控制系統(tǒng)故障本次滑移使用的電器系統(tǒng)穩(wěn)定性高，一些簡單故障現(xiàn)場即可處理。本套液壓爬行設(shè)備可靠性好、自動化程度高、現(xiàn)場操作方便，設(shè)備出廠都經(jīng)過嚴(yán)格檢修、試驗，且出現(xiàn)故障不會對總體安全造成影響。四 施工工期總施工工期與總包方一致.五 施工組織管理分工項目負責(zé)人現(xiàn)場安全員液壓系統(tǒng)負責(zé)人電器系統(tǒng)負責(zé)人承重系統(tǒng)負責(zé)人項目負責(zé)人安全、技術(shù)顧問項目指揮承重系統(tǒng)液壓系統(tǒng)控制系統(tǒng)滑移系統(tǒng)起重系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)備系統(tǒng)作 業(yè) 組六 施工用主要機具及設(shè)備名稱規(guī)格型號應(yīng)用數(shù)量備用變頻泵站15KWTJV-154臺液壓爬行器1000KNTJG-10004套

30、計算機控制系統(tǒng)16通道YK1套油管DN138箱控制線2箱七 安全文明施工在滑移施工中，必須堅決落實公司“安全第一，預(yù)防為主”的方針，全面實行“預(yù)控管理”，從思想上重視，行動上支持，控制和杜絕傷亡事故發(fā)生。1要在職工中樹立安全生產(chǎn)第一的思想，認識到安全生產(chǎn)文明施工的重要性；2所有施工人員要對施工方案及工藝進行了解、熟悉，在施工前必須逐級進行安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容針對性強，并做好記錄，明確安全責(zé)任，班后總結(jié)；3現(xiàn)場安全設(shè)施齊備，設(shè)置牢靠，施工中加強安全信息反饋，不斷消除施工過程中的事故隱患，使安全信息及時得到反饋；4在施工區(qū)域拉好紅白帶，專人看管，嚴(yán)禁非施工人員進入。吊裝時，施工人員不得在起重構(gòu)件

31、、起重臂下或受力索具附近停留；5設(shè)備高空安裝時，應(yīng)鋪設(shè)操作臨時平臺，地面應(yīng)劃定安全區(qū)，應(yīng)避免重物墜落，造成人員傷亡；滑移前，應(yīng)進行全面清場，在滑移過程中，應(yīng)指定專人觀察爬行器、滑靴、液壓泵站等的工作情況，若有異?，F(xiàn)象，直接通知現(xiàn)場指揮。6在施工過程中，施工人員必須按施工方案的作業(yè)要求進行施工。如有特殊情況進行調(diào)整，則必須通過一定的程序以保證整個施工過程安全。7高空作業(yè)人員經(jīng)醫(yī)生檢查合格，才能進行高空作業(yè)。高空作業(yè)人員必須帶好安全帶，安全帶應(yīng)高掛低用。8大風(fēng)、大雨雪天不得從事露天高空作業(yè)，施工人員應(yīng)注意防滑、防雨、防水及用電防護。不允許雨天進行焊接作業(yè)，如必須，需設(shè)置卡靠的擋雨、擋風(fēng)蓬，防護后方

32、可作業(yè)。禁止在風(fēng)速五級以上進行牽引工作；9重視安全宣傳，加強安全管理，教育為主、懲罰為輔；10吊運設(shè)備和結(jié)構(gòu)要充分做好準(zhǔn)備，有專人指揮操作，遵守吊運安全規(guī)定；11易燃、易爆有毒物品一定要隔離加強保管，禁止隨意擺放。施工現(xiàn)場焊接或切割等動火操作時要事先注意周圍上下環(huán)境有無危險，清除易燃物，并派專人監(jiān)護；12施工用電、照明用電按規(guī)定分線路接線，非電器人員不得私自動電，現(xiàn)場要配備標(biāo)準(zhǔn)配電盤，現(xiàn)場用電要設(shè)專職電工。電纜的敷設(shè)要符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定；13夜間施工必須有足夠照明，周邊孔洞處設(shè)置防護欄和警示燈；14各工種人員要持證上崗，嚴(yán)格遵守本工種安全操作規(guī)程。在安裝中不要報僥幸心理，而忽視安全規(guī)定。八 滑移

33、節(jié)點、加固措施詳圖九 站房滑移分析計算1 概述1）計算軟件：midas Gen Ver.7302）荷載取值：考慮到滑移是個動態(tài)的過程，總荷載取為1.3倍構(gòu)件自重，且不考慮施工過程中風(fēng)荷載的影響。3）桿件規(guī)格：按原設(shè)設(shè)計圖紙中桿件的截面、材質(zhì)輸入，滑移用立柱為60912,滑移鋼梁為6003001220（雙梁），立柱間斜撐為2198，材質(zhì)均為Q345B。4）邊界條件：滑移單元支點與滑移鋼梁間約束三向位移。5）計算工況選?。夯苹締卧缇酁?2m，滑移鋼梁跨度為12 m，則當(dāng)滑移支點位于滑移鋼梁中部時受力最為不利，此時的工況作為計算工況。2 計算結(jié)果1）東站房坡屋頂E11E12軸計算模型示意圖由以

34、下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為32.99mm，撓度比為32.99/48000=1/14551/400，最大應(yīng)力為49.67 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為10.85 mm，撓度比為10.85/12000=1/11061/400，最大應(yīng)力為76.22 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.261，均滿足規(guī)范要求?；茊卧Q向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比2）東站房坡屋頂E10E12軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為35.28m

35、m，撓度比為35.28/48000=1/13611/400，最大應(yīng)力為49.08 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為10.76 mm，撓度比為10.76/12000=1/11151/400，最大應(yīng)力為78.76 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.261，均滿足規(guī)范要求?；茊卧Q向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比3）東站房坡屋頂中部E12軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為34.49mm，撓度比為34.49/48000=1/1392

36、1/400，最大應(yīng)力為48.49 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為10.04 mm，撓度比為10.04/12000=1/11951/400，最大應(yīng)力為78.24 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.261，均滿足規(guī)范要求。滑移單元豎向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比4）東站房坡屋頂E9E12軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為34.64mm，撓度比為34.64/48000=1/13861/400，最大應(yīng)力為47.92 N/mm229

37、5 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為10.04 mm，撓度比為10.04/12000=1/11951/400，最大應(yīng)力為78.24 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.261，均滿足規(guī)范要求?；茊卧Q向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比5）東站房坡屋頂E8E12軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為34.62mm，撓度比為34.62/48000=1/13861/400，最大應(yīng)力為47.71 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.161；滑移鋼梁

38、變形為10.13 mm，撓度比為10.13/12000=1/11851/400，最大應(yīng)力為76.39 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.261，均滿足規(guī)范要求?；茊卧Q向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比6）東站房坡屋頂E7E12軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為33.89mm，撓度比為33.89/48000=1/14161/400，最大應(yīng)力為47.26 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為10.18 mm，撓度比為10.18/12000=1/11791/400，最大應(yīng)力為88.02 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.281，均滿足規(guī)范要求?；茊卧Q向變形（mm）滑移單元組合應(yīng)力（N/mm2）滑移單元桿件組合應(yīng)力比滑移支架變形（mm）滑移支架組合應(yīng)力（N/mm2）滑移支架組合應(yīng)力比7）東站房坡屋頂E13E14軸計算模型示意圖由以下計算結(jié)果可知：滑移單元最大變形為46.60mm，撓度比為46.60/48000=1/10301/400，最大應(yīng)力為53.53 N/mm2295 N/mm2，最大應(yīng)力比為0.171；滑移鋼梁變形為1