墩柱、蓋梁抱箍支架計算書

1、第 頁墩柱、蓋梁支架計算書目錄TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc12659 1 工程概況 頁 共22 頁工程概況蓋梁概況匝道橋蓋梁共17個，蓋梁長7.420.485m，寬為1.73.2m，高度為1.31.9m，均采用C40混凝土。具體參數(shù)見 REF _Ref38441986 h 表 1.11。表 STYLEREF 2 s 1.1 SEQ 表 * ARABIC s 2 1 蓋梁參數(shù)表橋梁名稱墩號墩柱數(shù)量結(jié)構(gòu)參數(shù)鋼筋（kg）混凝土（m）單跨最大跨徑（m）單跨最大混凝土方量（m）長（m）寬（m）高（m）X1匝道1#28.571.81.74477.924.79524.792#

2、8.571.81.74477.924.79524.793#8.571.81.74625.226.17526.174#8.571.81.74477.924.79524.795#8.571.81.74477.924.79524.796#8.571.81.74477.924.79524.79X2匝道3#27.431.53382.935.524.935.526#7.43.21.5/1.94292.240.274.940.27C匝道3#312.9753.21.55464.162.285.20320.766#416.4723.21.56874.979.074.63428.589#20.4852.41.51

3、2251.473.756.929.35D匝道0#418.163.21.5/1.98647.298.975.64130.713#311.343.21.5491854.434.36427.22中橋1#28.241.71.32719.417.664.717.662#8.241.71.32719.417.664.717.66甌飛1-A號橋137#311.721.91.7542336.554.318.275138#13.072.31.78958.449.284.624.64柱系梁概況本工程匝道橋共有柱系梁16個，柱系梁長4.916.233m，寬為1m、1.2m，高度為1.2m、1.3m，均采用C40混凝

4、土。具體參數(shù)見 REF _Ref38613977 h 表 1.21。表 STYLEREF 2 s 1.2 SEQ 表 * ARABIC s 2 1柱系梁參數(shù)表橋梁名稱墩號墩柱數(shù)量結(jié)構(gòu)參數(shù)鋼筋（kg）混凝土（m）計入一起澆筑墩柱混凝土（m）單跨最大跨徑（m）單跨最大混凝土方量（m）墩間（m）寬（m）高（m）X2匝道1#24.911.2377.54.887.194.97.192#4.911.2377.54.887.194.97.194#4.911.2377.54.887.194.97.195#4.911.2377.54.887.194.97.197#4.91.21.3440.28.2211.244

5、.911.248#4.91.21.3440.28.2211.244.911.24C匝道1#38.07411.25947.69104.03752#9.2411.2680.69.0911.44.625.74#11.5711.284811.8814.195.7857.105#12.73611.2934.713.2815.596.3687.807#415.06611.21090.415.0817.395.0225.808#16.23311.21177.216.4818.795.4115.80D匝道1#313.12611.2963.713.7516.066.5638.032#10.7211.2785.9

6、10.8613.175.366.5854#27.3611.2560.47.8310.147.3610.145#6.8311.2523.17.29.516.839.51支架簡介蓋梁支架抱箍采用雙抱箍，抱箍采用1.2cm鋼板,螺栓采用20顆10.9級M24高強螺栓；卸荷塊采用2I25a，主梁采用I56a，橫向分配梁采用I25a，間距30cm。為保證抱箍的通用性，系梁支架抱箍采用與蓋梁同樣的設(shè)計。柱系梁卸荷塊采用2I25a，主梁采用I40a，橫向分配梁采用I14，間距40cm，面板采用1cm厚鋼板。荷載分析及荷載組合荷載分析永久荷載鋼筋混凝土容重取26kN/m可變荷載傾倒砼和振搗的沖擊荷載根據(jù)路橋施

7、工計算手冊，沖擊荷載取8KN/m2。施工機具及施工人員荷載根據(jù)路橋施工計算手冊，人群及設(shè)備荷載取2.5KN/m2。模板重量定型鋼模板取180kg/m2支架自重支架自重通過軟件自身考慮。荷載組合基本組合：1永久荷載+1可變荷載標(biāo)準(zhǔn)組合：1.2永久荷載+1.4可變荷載荷載的基本組合是用來分析結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性和強度，荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合是用來分析結(jié)構(gòu)的剛度。支架計算蓋梁支架驗算蓋梁支架設(shè)計蓋梁取X2匝道6#墩、D匝道0#墩蓋梁和C匝道9#墩驗算進行計算。橫向分配梁驗算C匝道9#墩分配梁共計60根，其中52根位于蓋梁底，分配梁計算時，取單根分配梁計算,荷載為均布荷載。Q1=1.2（2674+1.8120.7）+

8、1.4820.4852.4522.4 =25kN/mQ2=1.4（244.8-20.4852.4）2.56021.2=1.61kN/m計算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 3反力圖（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 4分配梁組合應(yīng)力圖（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 5分配梁剪切應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 6分配梁豎向位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1= P2=32.8kN懸臂端撓度：

9、因此分配梁采用I25a滿足要求。X2匝道6#墩分配梁共計24根，其中16根位于蓋梁底，分配梁計算時，取單根分配梁計算,荷載為均布荷載。Q1=1.2（2640.3+1.864）+1.487.43.2163.2 =32.44KN/mQ2=1.4（9.85.6-7.43.2）2.52421.2=1.9KN/m計算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 7反力圖（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 8分配梁組合應(yīng)力圖（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 9分配梁剪切

10、應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 10分配梁豎向位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1= 56.1kN，P2=54.8kN懸臂端撓度：因此分配梁采用I25a滿足要求。D匝道0#墩分配梁共計51根，其中43根位于蓋梁底，分配梁計算時，取單根分配梁計算,荷載為均布荷載。Q1=1.2（2699+1.8135.86）+1.4818.163.2433.2=29.31kN/mQ2=1.4（20.565.6-18.163.2）2.55121.2=1.63kN/m計算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 11反力

11、圖（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 12分配梁組合應(yīng)力圖（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 13分配梁剪切應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 14分配梁豎向位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1= P2=49.9kN懸臂端撓度：因此分配梁滿足要求。主梁驗算C匝道9#墩取單根主梁計算，按照連續(xù)梁計算，荷載為均布荷載。位于蓋梁投影范圍內(nèi)Q3=32.85220.485=83.3kN/m位移蓋梁投影范圍外Q4=1.421.721.2=12.66kN/m計

12、算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 15 主梁支座反力（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 16主梁組合應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 17主梁剪切應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 18 主梁位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1=386.9kN，P2=402.7KN，P3=595.3KN，P4=376.6KN懸臂端撓度：因此主梁應(yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。X2匝道6#墩取單根主梁計算，按照連續(xù)梁

13、計算，荷載為均布荷載。位于蓋梁投影范圍內(nèi)Q3=56.1167.4=121.3kN/m位移蓋梁投影范圍外Q4=1.425.3421.2=14.78kN/m計算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 19 主梁支座反力（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 20主梁組合應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 21主梁剪切應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 22 主梁位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1=P2=4

14、71.7KN懸臂端撓度：因此主梁應(yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。D匝道0#墩取單根主梁計算，按照連續(xù)梁計算，荷載為均布荷載。位于蓋梁投影范圍內(nèi)Q3=49.94318.16=118.16kN/m位移蓋梁投影范圍外Q4=1.425.3321.2=14.78kN/m計算結(jié)果云圖圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 23 主梁支座反力（KN）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 24主梁組合應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 25主梁剪切應(yīng)力（Mpa）圖 STYLEREF 2 s 4

15、.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 26 主梁位移圖（mm）計算結(jié)果匯總反力P1=423.5kN，P2=666KN，P3=656.7KN，P4=456.3KN懸臂端撓度：因此主梁應(yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。系梁支架驗算系梁支架設(shè)計系梁取D匝道4#墩系梁及X2匝道8#墩系梁進行計算，支架布置見 REF _Ref38617591 h 圖 4.21、 REF _Ref38617606 h 圖 4.22。 圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 1柱系梁支架立面布置圖圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 2柱系梁支架平面布置圖

16、橫向分配梁驗算橫向分配梁采用I14a，取單根主梁計算，按照連續(xù)梁計算，荷載為均布荷載。截面參數(shù)如圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 3 分配梁截圖參數(shù)D匝道4#墩系梁分配梁采用I14a，共計23根，其中15根位于系梁底，單根長3.8m，荷載為均布荷載。Q1=1.210.1426+1.4（87.361+1.57.361.22）151=29.06KN/mQ2=1.42.8122.5231.4=3.65KN/m圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 4荷載分布圖反力P1=P2=F/2=27.67KN，最大剪力為23.9KN，

17、最大彎矩為7.5kN/m，在跨中?？缰袚隙龋簯冶鄱藫隙龋阂虼朔峙淞簯?yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。X2匝道8#墩系梁分配梁共計17根，其中9根位于系梁底，單根分配梁長4m，荷載為均布荷載。Q1=1.2312+1.4（19.11+93.2）91.832 =32.23KN/mQ2=1.4（94-6.51.6）2.5171.084=3.47KN/m圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 5荷載分布圖反力P1=P2=F/2=33.28KN，最大剪力為29.7KN，最大彎矩為11.48kN/m，在跨中?？缰袚隙龋簯冶鄱藫隙龋阂虼朔峙淞簯?yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。主梁驗算主梁采用I56

18、a，取單根主梁計算，按照連續(xù)梁計算，荷載為均布荷載。截面參數(shù)如下圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 6 主梁截面參數(shù)D匝道4#墩系梁位于系梁投影范圍內(nèi)Q3=1.210.1426+1.4（87.361+1.57.361.22+0.1693.815） 27.36=30.53kN/m位移系梁投影范圍外Q4= （1.40.1693.84+1.42.52.0023.8）2=15.1KN/m圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 7 主梁荷載分布圖由計算可知，最大剪力為115.2KN，最大彎矩為179.7kN/m，在跨中?？缰袚隙?/p>

19、：懸臂端撓度：因此分配梁應(yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。X2匝道系梁Q1=1.2312+1.4（19.11+93.2+6.08）24.9 =55.12KN/mQ4= （1.40.16944+1.42.52.0024）2.002=15.88KN/m圖 STYLEREF 2 s 4.2 SEQ 圖 * ARABIC s 2 8主梁荷載分布圖由計算可知，最大剪力為76.4KN，最大彎矩為60.5kN/m，在跨中?？缰袚隙龋簯冶鄱藫隙龋阂虼朔峙淞簯?yīng)力、應(yīng)變均滿足要求。卸荷塊驗算由以上計算結(jié)果可知，單個卸荷塊承受最大荷載為666kN。卸荷塊均采用2I25a，卸荷塊截面特性：Ix=99773701.3mm4，Wx=

20、798189.6mm3，A=9616mm2。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，腹板局部承壓強度應(yīng)滿足集中荷載增大系數(shù)，取1.0；lz集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度a集中荷載沿梁跨度方向上的支承長度hy自梁頂面至腹板計算高度上邊緣的距離，取21mm支座集中荷載按照構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋。0.5h0d2 h0h0對軋制型鋼梁，為腹板與上、下翼緣相接處兩內(nèi)弧起點間的距離，為208mm。104mmd416mm，d取120mm加勁肋寬度加勁板厚度抱箍驗算系梁與蓋梁抱箍設(shè)計一致，抱箍驗算時以同一類型抱箍最重蓋梁為最不利工況驗算。抱箍體采用厚1.2cm鋼板；連接處法蘭鋼板采用2cm鋼板，連接處加勁板采用1.2cm

21、厚鋼板。1.4m抱箍計算鋼帶驗算蓋梁施工產(chǎn)生的所有荷載均由抱箍跟圓形砼柱之間的摩擦力來承擔(dān)，即摩擦力。鋼與砼之間的摩擦系數(shù)按0.2考慮，由可得，砼柱受到抱箍的正壓力因此，抱箍單位面積上受到的壓強：圖 STYLEREF 2 s 5.1 SEQ 圖 * ARABIC s 2 1 抱箍受力簡圖對于拉力F，通過積分的方式求得所以，抱箍鋼板厚12mm，高50cm，抱箍鋼板受到的拉應(yīng)力，拉應(yīng)力滿足要求。高強螺栓驗算在本工程中，高強螺栓為承壓型，在本抱箍設(shè)計中，高強螺栓只承受拉力，不受剪力。在計算上僅考慮內(nèi)側(cè)螺栓受力，外側(cè)螺栓不參與受力計算。承壓型10.9級M24高強螺栓預(yù)拉力P=255kN，設(shè)計最大預(yù)拉力

22、值 兩個半抱箍之間的拉力F=677.55kN，按6顆承壓型10.9級M24高強螺栓考慮，單顆承受拉力為 ，滿足要求！法蘭鋼板驗算法蘭鋼板在螺栓預(yù)緊后承壓，需計算法蘭鋼板的剪應(yīng)力。M24螺栓六角形螺帽s=40,其螺帽有效受壓外周長為125.6mm，法蘭鋼板的剪應(yīng)力 ，滿足要求！1.1m抱箍計算鋼帶驗算蓋梁施工產(chǎn)生的所有荷載均由抱箍跟圓形砼柱之間的摩擦力來承擔(dān)，即摩擦力。鋼與砼之間的摩擦系數(shù)按0.2考慮，由可得，砼柱受到抱箍的正壓力因此，抱箍單位面積上受到的壓強：對于拉力F，通過積分的方式求得所以，抱箍鋼板厚12mm，高40cm，抱箍鋼板受到的拉應(yīng)力，拉應(yīng)力滿足要求。高強螺栓驗算在本工程中，高強螺栓為承壓型，在本抱箍設(shè)計中，高