板模板計(jì)算書..

1、板模板(套扣式)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-20112、建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程DBJ15-98-20143、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20084、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-20105、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20126、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標(biāo)高3m新澆混凝土樓板板厚(mm)130模板支架高度H(m)3模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)8.7模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)6模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重

2、標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值_ 八 ，2、Q1k(kN/m )2.5泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷 載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.075其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3省份廣東地區(qū)茂名高州市風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ak(kN/m2)基本風(fēng)壓0.350.197， 2、%(kN/m )地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地 面高度(m)20風(fēng)壓高度變化系數(shù)此0.74風(fēng)荷載體型系數(shù)火0.76風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(

3、m)2三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800頂層水平桿步距h(mm)1200支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中 心線的距離a(mm)500小梁間距l(xiāng)(mm)350小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)100主梁最大懸挑長(zhǎng)度0(mm)100設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下:模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)16.83面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)9350面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計(jì)

4、算。W = bh2/6=1000 x15x15/6 = 37500mm3 , I = bh3/12=1000 x15x15x15/12 = 281250mm4承載能力極限狀態(tài)根據(jù)建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程DBJ15-98-2014第4.3 節(jié)規(guī)定可知：q1=1xmax1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4xQ1k,1.35(G1k1.35x(0.1+(24+1.1)x0.13)+1.4x0.9x2.5 x1=7.69kN/mq1 靜=1xYG(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.1+(24+1.1)x0.13)x1=4.54kN/mq1 活

5、=1x(YQ8cQ1k)xb=1x(1.4x0.9x2.5)x1=3.15kN/m正常使用極限狀態(tài)q = (YG(G1k +(G2k+G3k)xh)+YQxQ1k)xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.13)+1x2.5)x1 = 3.363kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax=0.1q1 靜 L2+0.117q1 活 L2 = 0.1x4.54x0.352+0.117x3.15x0.352=0.101kNmo=M /W=0.101x106/37500 = 2.687N/mm2f = 16.83N/mm2max滿足要求！2、撓度驗(yàn)算vmax=0.677ql4/(100EI)=0.

6、677x3.363x3504/(100 x9350 x281250)=0.13mmvmax=0.13mmmin350/150, 10=2.333mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)60 x80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)12.87小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁根據(jù)建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程DBJ15-98-2014第4.3 節(jié)規(guī)定可知：(G2k+G3k)xh)+1.4x0.9xQ1kxb=1xmax1.2x(0.

7、3+(24+1.1)x0.13)+1.4x2.51.35x(0.3+(24+1.1)x0.13)+1.4x0.9x2.5x0.35=2.786kN/m因 此，q1 靜 =1x1.35x(G1k+(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.13)x0.35=1.684kN/mq1 活=1x1.4x0.9xQ1kxb=1x1.4x0.9x2.5x0.35 = 1.103kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1 = 0.125q1 靜 L2+0.125q1 活 L2 = 0.125x1.684x0.92+0.125x1.103x0.92 = 0.282kNmM2 = q

8、1L12/2=2.786x0.12/2 = 0.014kNmMmax=maxM1，M2 =max0.282, 0.014 = 0.282kNmo=Mmax/W=0.282x106/64000=4.408N/mm2f=12.87N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1=0.625q1 靜 L+0.625q1 活 L=0.625x1.684x0.9+0.625x1.103x0.9 = 1.567kNV2=q1L1 = 2.786x0.1 = 0.279kNVmax=maxV1，V2=max1.567, 0.279 = 1.567kNTmax=3Vmax/(2bh0)=3x1.567x1000/(2x6

9、0 x80) = 0.49N/mm2T=1.386N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q =(YG(G1k +(G2k+G3k)xh)+YQxQ1k)xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.13)+1x2.5)x0.35 = 2.122kN/m撓度，跨中 vmax = 0.521qL4/(100EI)=0.521x2.122x9004/(100 x8415x256x104)= 0.337mmv =min(L/150, 10)=min(900/150, 10) = 6mm；懸臂端 vmax = ql14/(8EI)=2.122x1004/(8x8415x256x104) = 0.001mmv=

10、min(2xl1/150, 10)=min(2x100/150, 10) = 1.333mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)中 48x3.2主梁計(jì)算截面類型(mm)中 48x3.2主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)0.61、小梁最大支座反力計(jì)算q1=1xmax1.2(G1k+(G2k+G3k)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)xh)+

11、1.4x0.9xQ1kxb=1xmax1.2x(0.5+(24+1.1)x0.13)+1.4x2.5 1.35x(0.5+(24+1.1)x0.13)+1.4x0.9x2.5x0.35 = 2.881kN/mq1 靜=1x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.13)x0.35 = 1.778kN/mq1 活=1x1.4x0.9xQ1kxb = 1x1.4x0.9x2.5x0.35 = 1.103kN/mq2 = (YG(G1k +(G2k+G3k)xh)+YQxQ1k)xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.13)+1x2.5

12、)x0.35 = 2.192kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax=1.25q1L=1.25x2.881x0.9 = 3.241kN按懸臂梁，R1=2.881x0.1=0.288kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R=maxRmax，R1x0.6 = 1.944kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax = 1.25q2L= 1.25x2.192x0.9 = 2.466kN按懸臂梁，R1 = q2l1=2.192x0.1=0.219kNR=maxRmax，R1x0.6= 1.48kN;采用集中力按中均分布置及作用梁端兩種計(jì)算模型分析，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算 簡(jiǎn)圖如下：主梁計(jì)

13、算簡(jiǎn)圖一主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二2、抗彎驗(yàn)算-0.18903910.473h.-0.26427225姬-0.3S3主梁彎矩圖一 (kNm)0.1490.149-0.16E-0.1920.440.0970.097-0339-0339-0.16S主梁彎矩圖二(kNm)o=Mmax/W=0.473x106/4730=99.948N/mm2f=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算1.8321.332-1.9-1.944-2.0M-2.056-0.73S-1.094-1.0943.3.152.794 2.7941.2061.206疽笠主梁剪力圖一 (kN)2.912.9160.972主梁剪力圖=(kN)Tmax

14、=2Vmax/A=2x3.15x1000/450=14.001N/mm2MT=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算-0.727主梁變形圖一 (mm)-0.66主梁變形圖二(mm)跨中 vmax=0.727mmv=min900/150, 10=6mm 懸挑段 vmax=0.276mmMv=min(2x100/150,10)=1.333mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為 R1=3.776kN, R2=5.206kN, R3=5.476kN, R4=3.038kN圖二支座反力依次為 R1=3.4kN, R2=5.348kN, R3=5.348kN, R4=3.4kN七

15、、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)40按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=5.476/0.6=9.126kNN =40kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型(mm)中 48x3.2鋼管計(jì)算截面類型(mm)中 48x3鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立柱計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)n1.11、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l01=h+2a=1200+2x500=2200mml0=nh=1.1x1800=1980mm仕maxl01，l0/i=

16、2200/15.9=138.365X=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算頂部立柱段：X1=l01/i=2200.000/15.9=138.365查表得：9=0.357不考慮風(fēng)荷載:N1 =MaxR1, R2, R3, R4/0.6=Max3.776, 5.348, 5.476, 3.4/0.6=9.126kNf= N/(中 A) = 9126/(0.357x424) = 60.29N/mm2Mf =205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw=Y0 xYQ9ckxlaxh2/10=1x1.4x0.9x0.197x0.9x1.82/10 = 0.072kN-mN1w=MaxR ,R ,R ,R /

17、0.6+M /I =Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+0.072/0.9=9.206kN1234w bf= N1w/(A)+ Mw/W = 9206/(0.357x424)+0.072x106/4490 = 76.855N/mm2f=205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：A=l0/i=1980.000/15.9=124.528查表得，=0.428不考慮風(fēng)荷載:N=MaxR1,R2,R3，R4/0.6+1xyGxqxH=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1x1.35x0.15x3=9.734kNf=N/(%A) = 9.734x103/(0.42

18、8x424)=53.639N/mm2o=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw=Y0 xYQ9ckxlaxh2/10=1x1.4x0.9x0.197x0.9x1.82/10 = 0.072kN-mNw=MaxR ,R ,R ,R /0.6+1xv xqxH+M l=Max3.776,5.348,5.476,3.4/0.6+1x1.35x0.11234Gw b5x3+0.072/0.9=9.814kNf=Nw/(91A)+Mw/W9.814x103/(0.428x424)+0.072x106/4490=70.116N/mm2o=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)建筑施工承插型套扣式

19、鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程DBJ15-98-2014第6.1.5：模板支撐架的高寬比不宜大于3H/B=3/6=0.53滿足要求！十、抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自 重產(chǎn)生MT=Y0 xwcXYQ(3kL1Hh2+Q3kL1Hh1)=1x0.9x1.4x(0.197x8.7x3x2+0.55x8.7x3x3)=67.219 kN-mMR=YG(G1k+0.15H/(lalb)L1B12/2=0.9x(0.5+0.15x3/(0.9x0.9)x8.7x62/2=148.77kNmMT=67.219kNmMR=148.77kNm滿足要求！混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生， 抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=y0 xvcxyQ(Q2kL1H2+Q3kL1Hh1)=1x0.9x1.4x(0.075x8.7x32+0.55x8.7x3x3)=61.661k NmMR=YG(G2k+G3k)xh0+(G1k+0.15H/(lalb)L1B 12/2=0.9x(24+1.1)x0.13+(0.5+0.15x3/(0.9 x0.9)x8.7x62/2=608.657kNmM