給水的氧化處理(OT)

1、NCEPU1給水的氧化處理給水的氧化處理(Oxygenated Treatment, OT)馬雙忱NCEPU2 早期系統(tǒng)化學(xué)的共同點是添加還原劑，維持低氧高低氧高pH，也即還原性的水化學(xué)運行方式還原性的水化學(xué)運行方式。長期的使用實踐說明，只要仔細(xì)監(jiān)測和緊密遵循有關(guān)導(dǎo)則，很少發(fā)生問題。 但在超臨界機(jī)組上使用時，出現(xiàn)以下問題問題： 給水加熱器及凝汽器管的腐蝕； 金屬氧化物在鍋爐中的沉積； 銅在汽輪機(jī)中的沉積； 汽輪機(jī)葉片及葉輪的腐蝕、點觸及裂紋。NCEPU3 針對上述問題，伴隨對凝結(jié)水處理的直流爐的廣泛采用和對給水純度要求十分嚴(yán)格的核電的發(fā)展，以德國為主開發(fā)出基于不同機(jī)理的汽水系統(tǒng)化學(xué)氧化性水化學(xué)

2、方式氧化性水化學(xué)方式。 以全揮發(fā)性處理（AVT）為基礎(chǔ)的還原性堿性水化學(xué)方式，是我國大電廠鍋爐通用的給水化學(xué)方式。 但是從提高水化學(xué)的可靠性考慮，如果鍋爐有完備的凝結(jié)水處理，尤其對直流爐機(jī)組和高參數(shù)汽包鍋爐，氧化性水化學(xué)方式在我國有廣泛的應(yīng)用前景。NCEPU4 發(fā)展歷史發(fā)展歷史 汽水循環(huán)系統(tǒng)的氧化性水化學(xué)方式，是20世紀(jì)70年代德國開發(fā)出來的一種新型的爐水處理方式，不久便用于俄羅斯、意大利、丹麥等歐洲國家，30年來，澳大利亞、日本、美國等國家也相繼應(yīng)用了這一技術(shù)。 目前德國的大多數(shù)蒸汽發(fā)生系統(tǒng)德國的大多數(shù)蒸汽發(fā)生系統(tǒng)都與它有關(guān)，而直流爐幾乎全部采用這種水化學(xué)方式。一些歐洲國家使用已在增加，俄羅

3、斯、美國、日本也展開氧化性處理的工業(yè)試驗。 v對于直流鍋爐，給水加氧處理是一項成熟的技術(shù)，在汽包鍋爐，當(dāng)給水水質(zhì)滿足一定要求時，采用給水加氧處理能降低給水含鐵量。國外OT方式代替AVT(R)的汽包鍋爐也在逐年增多。v NCEPU5v我國從1988 年首次在望亭發(fā)電廠300 MW亞臨界燃油直流鍋爐機(jī)組上成功地進(jìn)行了CWT 的工業(yè)試驗,取得了令人滿意的結(jié)果。后來又分別在黃埔發(fā)電廠亞臨界燃煤直流鍋爐機(jī)組和石洞口發(fā)電廠超臨界燃煤直流鍋爐機(jī)組取得了CWT 運行的成功應(yīng)用。v而國內(nèi)汽包爐上最早開始應(yīng)用試驗的廠家是北侖發(fā)電廠、揚(yáng)州第二發(fā)電有限公司與雙遼發(fā)電廠。上海吳涇第二發(fā)電有限公司從2002 年開始也進(jìn)行

4、了CWT 的工業(yè)試驗。NCEPU6中性水處理（中性水處理（NWT） 第一代氧化水化學(xué)方式是中性處理（中性處理（NWT）。它是在中性pH條件下（6.5-7.5），將氧加進(jìn)高純度的給水中。中性方式取消了氨及聯(lián)氨的應(yīng)用，代之以很高純度的水和50200ug/L的加氧量。通過直接往給水中添加過氧化氫（H2O2）或純氧(O2)的方法來保持溶氧的濃度。 由于對于二氧化碳之類酸成分缺乏緩沖作用，對碳鋼在低溫區(qū)內(nèi)的腐蝕率以及凝汽器和低壓加熱器中銅和黃銅合金管材的腐蝕等方面的擔(dān)心，導(dǎo)致加少量氨將氧化性水化學(xué)方式的pH提高到大約8.28.5，于是發(fā)展成第二代氧化性水處第二代氧化性水處理方式，理方式，也叫聯(lián)合水處理（

5、聯(lián)合水處理（CWT）。）。NCEPU7聯(lián)合水處理（CWT） 所謂聯(lián)合處理是結(jié)合了第一代加氧處理技術(shù)（NWT)的優(yōu)點，同時克服其pH值偏低的問題，采用揮發(fā)性處理技術(shù)(AVT)中的加氨調(diào)節(jié)pH值的做法，結(jié)合兩種技術(shù)的優(yōu)點，所以稱為聯(lián)合水處理，這是一種第二代的氧化性水化學(xué)工況處理技術(shù)。 這種往系統(tǒng)中加氧的方式，應(yīng)當(dāng)稱為氧化性的水化學(xué)方式，而不稱為用氧處理的化學(xué)方式。NCEPU8加氧處理原理 v金屬表面氧化膜層要能起保護(hù)作用,必須具備下面兩個條件: 一、氧化物層必須是難溶的、無裂縫和無孔的,金屬氧化成氧化物的速度,即金屬的溶出速度要小,不至于因此影響到機(jī)組的使用壽命; 二、若因運行中的機(jī)械或化學(xué)原因,

6、損壞了氧化膜層,則必須有修復(fù)這些損壞部位膜的條件和能力。v給水加氧處理(也稱為OT),是指從凝結(jié)水精處理混床出口和除氧器出口加入氧氣、氨,在微堿性的高純度水中,氧氣能夠使碳鋼表面形成雙層氧化膜,一層是緊貼碳鋼表面的磁性氧化鐵一層是緊貼碳鋼表面的磁性氧化鐵(Fe3O4),表面一層是以表面一層是以Fe2O3為主的阻擋層為主的阻擋層。在高溫流動的水中致密的Fe2O3溶解度很低,起到防止碳鋼腐蝕的作用。v NCEPU9AVT和CWT工況下鐵氧化膜的形成機(jī)理 給水給水AVTAVT處理處理： 給水AVT處理時,在純水中與水接觸的金屬表面覆蓋的鐵氧化物層主要是Fe3O4。 在Fe3O4層形成過程中,由金屬表

7、面逐步向金屬內(nèi)部氧化生成了比較致密的內(nèi)伸Fe3O4薄層,Fe3O4層從鋼的原始表面向內(nèi)部深入。鐵素體轉(zhuǎn)化為Fe3O4的內(nèi)伸轉(zhuǎn)變是在維持晶粒形狀和晶粒定位的情況下完成的。Fe3O4層呈微孔狀(1%15%孔隙率),溝槽將孔連接起來,從而使介質(zhì)瞬時進(jìn)入到鋼表面,同時有一部分二價鐵離子從鐵素體顆粒中擴(kuò)散進(jìn)入液相,生成多孔的、附著性較差的Fe3O4顆粒,沉積在較致密的Fe3O4內(nèi)伸層上,形成傳熱性較差的外延層,該膜在高溫純水中具有一定的溶解性。NCEPU10CWTCWT工況工況: : 由于不斷向金屬表面均勻供氧,金屬表面仍保持一層穩(wěn)定、完整的Fe3O4內(nèi)伸層,而由Fe3O4微孔通道中擴(kuò)散出來進(jìn)入二價鐵離

8、子進(jìn)入液相層，其中一部分直接生成由Fe3O4晶粒組成的外延層。另一部分遷入微孔內(nèi)或氧化膜表層的二價鐵離子被就地氧化,生成Fe2O3或其水合物(FeOOH， FeOOH老化后形成-Fe2O3),沉積在外延生成Fe2O3保護(hù)層,從而使金屬表面形成致密的“雙層保護(hù)膜”。 Fe3O4內(nèi)伸層: 3Fe2+ +1/2O2 +3H2O2Fe3O4 + 6H+ Fe2O3覆蓋層： 2Fe3O4 + H2O3Fe2O3 + 2H+ + 2e- Fe3O4 + 2H2O3 FeOOH + H+ + e- 總的反應(yīng)為： 12Fe +17/2O2 2Fe3O4 + 3Fe2O3NCEPU11 AVT 和和CWT 的條

9、件下生成垢的模型圖的條件下生成垢的模型圖 NCEPU12氧化性工況的電化學(xué)原理 從電化學(xué)的角度看,鍋爐給水采用除氧的AVT處理時，碳鋼的腐蝕電位在-300mV左右，給水pH在8.89.5之間，從FeH2O電位pH圖可以看到，處于鈍化區(qū)，鈍化膜是Fe3O4。 給水加氧后，金屬表面發(fā)生極化或使金屬的自然腐蝕電位超過鈍化電位,金屬表面因而生成致密而穩(wěn)定的氧化性保護(hù)膜,從而起到了抑制鋼鐵腐蝕的作用。碳鋼表面原Fe3O4膜中部分Fe2+會進(jìn)一步氧化生成Fe2O3,其反應(yīng)。v 2Fe2+1/2O2+2H2OFe2O3+4H+v v 氧的雙重性NCEPU13鐵鐵水體系在水體系在2525度的電位度的電位pHp

10、H平衡圖平衡圖 三種區(qū)域的劃分三種區(qū)域的劃分2.01.61.20.80.40-0.4-0.8-1.2-1.6-2 0 2 4 6 8 10 12 14 16 pH值Fe3+腐蝕腐蝕FeFe2 2O O3 3鈍態(tài)Fe3O4腐蝕腐蝕 HFeOHFeO2 2- -穩(wěn)定穩(wěn)定FeFebaFe2+鈍態(tài)鈍態(tài)A電位NCEPU14NCEPU15 加氧處理銅質(zhì)的問題 對第一代氧化水化學(xué)方式來講，一個極其必要的條件是系統(tǒng)中沒有銅質(zhì)材料。因為在高純水中含有一定量的溶氧情況下運行時，會在鋼鐵表面形成磁性氧化鐵層，這趨向于保護(hù)碳鋼表面免受腐蝕。如果這層膜損壞了，那么氧化劑氧的存在會使之快速恢復(fù)。 然而，氧對銅合金沒有鈍化

11、作用。銅合金在這種條件下的腐蝕會比在NH3N2H4 的AVT方式下更快，所以，在給水暴露于銅合金管時，不可采用中性化學(xué)方式。因此，在將還原性AVT轉(zhuǎn)變?yōu)镹WT方式的系統(tǒng)中，必須將給水加熱器的管子換成鋼制的；但是，對凝汽器管則無需更換，因為在含有的凝結(jié)水流經(jīng)凝結(jié)水凈化處理裝置時，其中所含銅即可除去。NCEPU16對銅的氧化膜的影響 國外資料介紹氧化銅溶解度最低的pH值范圍在8.09.0之間。低壓加熱器為銅合金管時,給水pH值的下限不應(yīng)低于8.6。在加氧條件下,銅合金表面生成雙層結(jié)構(gòu)的氧化膜,內(nèi)層為氧化亞銅膜,外伸層為氧化銅膜。由于氧化銅的溶解度大于氧化亞銅,所以給水中銅離子的質(zhì)量濃度會有所增加。

12、給水中的銅將沉積在鍋爐受熱面和汽輪機(jī)高壓缸,這是含銅材料的機(jī)組中難于采用給水加氧處理技術(shù)的根本原因。NCEPU17 影響氧化膜形成的因素 v電導(dǎo)率 在加氧水中,電導(dǎo)率與碳鋼腐蝕產(chǎn)物溶出速度之間存在著線性關(guān)系,水中雜質(zhì)特別是氯離子妨礙正常的磁性氧化鐵保護(hù)膜的生成。反應(yīng)如下： 2Fe2+H2O+1/2O2+8Cl-2FeCl4-+2OH- 給水必須是高純度方能加氧處理，其電導(dǎo)率應(yīng)在0.150.20S/cm(25)范圍內(nèi)。 研究結(jié)果表明：當(dāng)水的陽離子電導(dǎo)率為0.1s/cm時，隨著氧濃度的增加（超過50g/L），碳鋼的腐蝕速度會顯著下降；而當(dāng)陽離子電導(dǎo)達(dá)到0.3s/cm時，腐蝕速度開始增大，這就是為什

13、么世界各國將陽離子電導(dǎo)率=0.3s/cm做為閾限值，當(dāng)給水陽離子電導(dǎo)率大于此值時，應(yīng)停止加氧處理。NCEPU18NCEPU19v美國電力研究院(EPRI)認(rèn)為,在加氧的轉(zhuǎn)換過程中,如給水氫電導(dǎo)在0.20.3S/cm之間,應(yīng)增加加氨量,將給水pH提高到9.0以上。v當(dāng)給水氫電導(dǎo)超過0.3S/cm,應(yīng)該切斷加氧,恢復(fù)AVT工況運行。因為當(dāng)氫電導(dǎo)超過0.3S/cm時,給水系統(tǒng)設(shè)備的腐蝕速率會顯著增加。NCEPU20vpH值 碳鋼在無氧除鹽水中的腐蝕速度,明顯地與pH值有關(guān)。隨著pH值的升高,碳鋼的腐蝕速度逐步降低。而在有氧的純水中,碳鋼的腐蝕速度在pH值為7.0時降得很低,并不再隨著pH值的升高有所

14、變化。 控制給水pH9.0以上運行,對于無銅系統(tǒng)的機(jī)組來說是可行的,但是對于有銅系統(tǒng)的機(jī)組,控制給水pH 8.89.0,同時降低給水加氧量更為合適。 NCEPU21NCEPU22NCEPU23v溶解氧濃度 保持純水中一定的氧濃度是為了保證碳鋼的腐蝕電位高于其鈍化電位。溶解氧濃度的確定與純水的流動狀況和溫度有關(guān)。在碳鋼表面氧化膜形成期需要的氧量比形成后要大得多。 實際表明,在中性或微堿性條件下,控制溶氧濃度在50300g/L范圍內(nèi),通?？墒苟鄶?shù)合金材料實現(xiàn)自鈍化。O2 作為去極化劑,在腐蝕過程中必然會被消耗。因此要考慮消耗的最終速度,并不斷加以補(bǔ)充,以維持自鈍化過程。 在實施CWT 時,不僅要注

15、意保證金屬自鈍化所需要的溶氧量,而且也應(yīng)考慮氧過量的危害性。當(dāng)溶氧量過大時,金屬會加速腐蝕,會發(fā)生過鈍化,甚至出現(xiàn)局部腐蝕破裂,特別是當(dāng)合金鋼處在含Cl-水中處于應(yīng)力狀態(tài)下時更可能發(fā)生。 碳鋼和低合金鋼在高溫水中當(dāng)溶氧含量超過300g/L時,可能發(fā)生應(yīng)力腐蝕裂紋（SCC）和腐蝕疲勞。 NCEPU24NCEPU25v給水流速 在加氧情況下,使水保持適當(dāng)?shù)亓魉儆欣谔间摫砻嫘纬删鶆虻难趸?水的流動是能否保持防腐效果的必要條件。 水流速較大，材料磨損率增大。NCEPU26討論題vAVT與OT有何不同？NCEPU27NCEPU28加氧位置加氧位置 在氧化性水化學(xué)運行方式中，加氧位置時必須認(rèn)真選擇的，

16、為的是保持所要求的氧濃度。 對于無銅系統(tǒng)機(jī)組(凝汽器管除外)，加入點最好是在凝結(jié)水處理裝置和除氧器兩者的下游；有的電廠是安排在緊靠除氧器排汽處以防氧從該點逸出。這種往系統(tǒng)中加氧的方式，必須有排氣條件，以便排出由補(bǔ)給水中除掉的有機(jī)物而生成的二氧化碳。對加熱器和除氧器都要作此考慮。 對于有銅系統(tǒng)機(jī)組(即低壓加熱器為銅合金管)，應(yīng)在給水泵的吸入側(cè)的加氧點進(jìn)行加氧。NCEPU29 日本采用CWT 法時,氧氣從凝汽器除鹽裝置出口(或低壓加熱器入口)和除氧器出口同時注入;氨水從凝汽器除鹽裝置出口( 或低壓加熱器入口) 注入。 采樣監(jiān)測點有: 除氧器出入口, 省煤器入口, 過熱器出口, 凝結(jié)水泵出口, 低壓

17、加熱器入口和疏水出口等。下圖為加氧系統(tǒng)示意圖。 氧氣的儲存設(shè)備，一般選用承壓15MPa、容積40L的鋼瓶。日本的加氧系統(tǒng)日本的加氧系統(tǒng)定州電廠加氧間NCEPU30NCEPU31 加氧系統(tǒng)加氧系統(tǒng)示意圖示意圖(S: 采樣點) NCEPU32 CWT and AVT of Ratchaburi Power Plant NCEPU33加氧水工況的要求v給水應(yīng)深度除鹽，其電導(dǎo)率應(yīng)小于0.15S/cm.v當(dāng)水中Cl-含量達(dá)0.35mg/L時就會引起點蝕。為了生成良好的保護(hù)膜，應(yīng)控制Cl-0.1mg/L。 vpH值控制在8.59.0. v氧濃度太低了，腐蝕速度會加大。濃度太高了，腐蝕速度也大。據(jù)試驗，給水

18、的含量為200g/L左右較為恰當(dāng)。v鍋爐水冷壁管內(nèi)的結(jié)垢量達(dá)到200g/m2，在給水采用加氧處理前宜進(jìn)行化學(xué)清洗。v凝 結(jié) 水有100%的精處理裝置，且運行正常；v NCEPU34v機(jī)組正常啟動時，一般通過加氨將給水pH值提高至9.0-9.5。當(dāng)機(jī)組運行穩(wěn)定、給水的氫電導(dǎo)率降到小于0.15 S/cm ，并有繼續(xù)降低的趨勢時，開始加氧。為加快循環(huán)回路中溶解氧的平衡，加氧初始可提高給水中的含氧量，但最高不得超過300pg/L.停止加入聯(lián)氨v轉(zhuǎn)化為加氧方式之前，應(yīng)提前停止加入聯(lián)氨。在停加聯(lián)氨期間，應(yīng)加強(qiáng)對給水、凝結(jié)水中溶解氧、含鐵量和含銅量的監(jiān)測。水質(zhì)應(yīng)達(dá)到穩(wěn)定，給水的氫電導(dǎo)率不大于0.15S/cm

19、, pH在9.0-9.5的范圍，即可實施轉(zhuǎn)換工作。NCEPU35控制加氧量v加氧初始階段，一般控制凝結(jié)水或給水含氧量在150g/L-300g/L。同時應(yīng)監(jiān)測各取樣點水樣的氫電導(dǎo)率、含鐵量和含銅量的變化情況。v如果給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率隨氧的加入升高，但未超過0.2S/cm，而且凝結(jié)水的氫電導(dǎo)率變化不大，則可保持給水中含氧量在300g/L左右。v若給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率偏高，則適當(dāng)減小加氧量，以保持給水和蒸汽的氫電導(dǎo)率小于0.2S/cm.v當(dāng)蒸汽中的溶解氧達(dá)到30ug/L- 150g/L時，調(diào)節(jié)加熱器的排汽門，并監(jiān)測疏水的含氧量直到大于30ug/L為止。v對低壓加熱器為銅合金的系統(tǒng)，應(yīng)經(jīng)過專門的調(diào)整

20、試驗，選擇適宜的pH值和含氧量的控制范圍，確保不會增加汽水系統(tǒng)的銅含量。NCEPU36氧化性水處理工況的作用v鍋爐給水加氧處理可以利用給水中溶解氧對金屬的鈍化作用，使金屬表面形成致密的保護(hù)性氧化膜，以降低給水的鐵含量，防止?fàn)t前系統(tǒng)發(fā)生流動加速腐蝕(Flow Accelerated Corrosion，簡稱FAC)、降低鍋爐管的結(jié)垢速率、減緩直流爐運行壓差的上升速度、延長鍋爐化學(xué)清洗的周期和凝結(jié)水精處理混床的運行周期。vCWT has effectively (1) reduced the frequency of chemical cleanings by lowering the build

21、-up rate of scale, (2) alleviated the increase of boiler pressure loss by preventing rippled scale build-up, (3) improved environmental conservation by reducing ammonia usage, (4) reduced vscale deposition on equipment surfaces, and (5) reduced flow-accelerated corrosion (FAC).NCEPU37加氧水工況的優(yōu)點 v鍋爐的腐蝕

22、速度顯著下降腐蝕速度顯著下降，給水的含鐵量可以降至20g/L以下，比堿性處理時低。v日本直流鍋爐采用CWT處理后，熱力系統(tǒng)各部位的鐵濃度大大降低，僅為AVT處理時的1/21/4。v國內(nèi)某電廠一臺500 MW超臨界直流鍋爐采用CWT處理后，給水鐵離子平均值由過去AVT處理的5.6g/L下降至0.3g/L，下降80%，凝結(jié)水和高加疏水的鐵離子濃度也有顯著下降，其濃度僅為AVT處理時的1020%。v鍋爐和給水加熱器的壓力損失顯著降低。壓力損失顯著降低。v國內(nèi)某電廠一臺500 MW直流鍋爐，AVT處理運行2年多，鍋爐壓差從4.4 MPa上升至7.6 MPa；而在CWT處理運行半年后，壓差已由原來的7.

23、6 MPa下降至6.1 MPa，給水泵轉(zhuǎn)速隨鍋爐壓差下降而減慢，滿負(fù)荷時汽泵轉(zhuǎn)速從4425 r/min下降至4222 r/min，耗汽量相應(yīng)減少，機(jī)組效率提高。v日本某電廠運行經(jīng)驗也證明：與AVT處理相比，CWT處理的鍋爐壓降和給水加熱器壓降分別減少15 kg/cm2和5 kg/cm2。NCEPU38NCEPU39在AVT 和CWT 的不同條件下爐管垢生成速率 NCEPU40NCEPU41 鍋爐及高壓加熱器的壓差變化NCEPU42v提高了鍋爐運行的安全安全性。因為腐蝕和結(jié)垢速度下降，管壁的溫度也下降，這就是提高了鍋爐運行的安全性。日本現(xiàn)場使用發(fā)現(xiàn)，CWT處理時，鍋爐各部位的結(jié)垢速度僅為AVT處

24、理時的1/21/3。國內(nèi)某電廠一臺300 MW亞臨界直流鍋爐采用CWT處理僅一年，檢查發(fā)現(xiàn)：CWT處理期間鍋爐結(jié)垢速率為39.99/m2a，與AVT處理相比，結(jié)垢速率降低了54.6%。國內(nèi)另一電廠直流鍋爐采用CWT處理后，省煤器和水冷壁垢的沉積速率比AVT處理時分別下降69%和87%。 v可以使給水系統(tǒng)的低溫部分得到保護(hù)。因為，在凝結(jié)水泵出口加氧或過氧化氫，給水系統(tǒng)低溫部分的金屬表面能生成良好的保護(hù)膜。而堿性處理，除氧器以前的低溫管道和設(shè)備仍然有受腐蝕的可能性。 v延長了鍋爐清洗清洗的間隔時間。和堿性處理比較，清洗間隔時間延長了一倍甚至更的時間。 v凝結(jié)水凈化設(shè)備的運行周期明顯延長。因為加氧水

25、工況時，氨含量較低 。采用CWT處理后，凝結(jié)水除鹽設(shè)備再生頻率只有AVT處理時的1/51/10，從而減少了再生劑用量，降低了運行費用，也有利于環(huán)境保護(hù)。NCEPU43NCEPU44CWT應(yīng)用案例 v 雙遼發(fā)電廠首臺亞臨界壓力汽包鍋爐(1 0 2 1 t/ h)給水加氧處理試驗 v 2001年5月至2002年1月,在低磷酸鹽處理、全揮發(fā)性處理應(yīng)用試驗基礎(chǔ)上,在雙遼發(fā)電廠1號鍋爐上進(jìn)行了給水、爐水的加氧處理方式優(yōu)化試驗,確定了1號鍋爐采用給水加氧、加氨,爐水加氫氧化鈉處理的最佳方式。1號鍋爐自2002年1月實施給水加氧處理后,效果較好。NCEPU45OT運行主要控制指標(biāo) 給水:氫電導(dǎo)率小于0.10

26、S/cm; pH值為8.60.1;溶解氧濃度為1040g/L;鐵離子質(zhì)量濃度小于4g/L;爐水:pH值為9.09.4;下降管氫電導(dǎo)率小于1.5S/cm;下降管溶解氧濃度小于10g/L;精處理混床出水氫電導(dǎo)率小于0.10S/cm。 熱力系統(tǒng)及設(shè)備內(nèi)部必須潔凈,鍋爐補(bǔ)給水必須深度除鹽,凝結(jié)水必須進(jìn)行凈化處理,給水含Cl-量應(yīng)低于0.1mg / L ,給水加熱器要采用非銅材料。 鐵的氧化還原電位應(yīng)控制在200mV左右(相對標(biāo)準(zhǔn)氫電極) 。這就要求通過現(xiàn)場調(diào)試控制加氧量在50300g / L范圍內(nèi)。 NCEPU46成效q a.減少給水系統(tǒng)的鐵離子溶出率,比磷酸鹽處理減少70%，比AVT處理減少40%的鐵離子溶出率，抑制了熱力系統(tǒng)的流動加速腐蝕; b.杜絕了丙酮肟的使用,減少了給水氨的用量,凝結(jié)水精處理混床的運行周期延長23倍,減少了精處理樹脂的再生用藥品和自用水量,從而節(jié)省了運行費用,預(yù)計延長鍋爐酸洗周期1倍以上; c.關(guān)小除氧器、高壓加熱器和