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文檔簡介
1、第一次作業(yè)kNN1500解解:先計算桿件截面特性56.7159. 540097.5483.21120059. 5100312583.2110047655312512252 . 124765526 .25252 . 112508 . 0100508 . 0252 . 12400,12000043423200yyyxxxyyxxyxyxililcmAIicmAIicmIcmIcmAcmlcml對強軸x和弱軸y均為b類截面,查表得742. 0miny22321516.20210000742. 0101500mmNfmmNANy滿足整體穩(wěn)定要求!9000N=450kN解解:先計算桿件截面特性9 .13
2、848. 69008 .12277. 9120048. 6622 .260477. 9625 .59122 .26041225125 .591225 .1025112206 . 062506 . 02512900,12000043423200yyyxxxyyxxyxyxililcmAIicmAIicmIcmIcmAcmlcml對強軸x和弱軸y均為b類截面,查表得349. 0miny2232152086200349. 010450mmNfmmNANy滿足整體穩(wěn)定要求!第二次作業(yè)解解:先計算桿件截面特性4 .10569. 500669. 54 .158512276.51178 .102268193
3、22512212284 . 1226819327 .50284 . 1121008 . 04 .1581008 . 0284 . 12600,12000343423200yyyyyxxyxyxilcmAIicmhIWcmIcmIcmAcmlcml計算梁整體穩(wěn)定系數8865. 03452358 .1024 . 44 . 14 .105176.51178 .1024 .1584 .10543202354 . 41432022212yyxybfhtWAh進行梁的彈塑性穩(wěn)定系數折算7519. 08865. 0282. 007. 1282. 007. 1bb驗算梁的整體穩(wěn)定性22363103 .2571
4、076.51177519. 041033012mmNfmmNWMxbx滿足整體穩(wěn)定要求!采用近似計算6993. 0235440003454 .10507. 12354400007. 122yybf22363106 .2761076.51176993. 041033012mmNfmmNWMxbx驗算梁整體穩(wěn)定性滿足穩(wěn)定性要求!若無跨中側向支撐9 .21069. 500121200,1200000yyyyxilcmlcml6 . 02514. 03452358 .1024 . 44 . 19 .210176.51178 .1024 .1589 .21043202354 . 41432022212y
5、yxybfhtWAh計算穩(wěn)定系數計算所能承受的荷載kNLWfPfWPLWMxbxbxbx95.132120001076.51172514. 03104443第三次作業(yè)解: 計算構件截面幾何特性22.649 .1070078.6215.1170015.11808 .99408 .99401 . 213402218222280402700,70000422001200yyyxxxxxxxyxililcmAIicmyaAIIcmAcmlcml計算虛軸折算長細比75.6429. 4402778.62272120 xxxAA781. 0minx虛、實軸對應的截面均為b類,則壓桿整體穩(wěn)定驗算2232152
6、088000781. 0101300mmNfmmNANx滿足整體穩(wěn)定要求!解(解(1)驗算平面內穩(wěn)定kNNNNNkNlEINilcmAIicmhIWcmIcmAcmlExExEmxxxExxxxxxxxxxx4 .84991 . 13 .93491 . 1904. 03 .934990012 . 013 .93491015103 .10346510206831. 035.551 .2715001 .278 .1403 .1034654 .31164 .663 .103465223 .10346526 .32322 . 1126418 .140641322 . 12,15006243220203
7、42320223632151 .1904 .84999008 . 01104 .311605. 141510100904. 014080831. 0109008 . 01mmNfmmNNNWMANExxxxmxx面內穩(wěn)定滿足要求!(2)分析面外穩(wěn)定強于面內穩(wěn)定可考慮不計算面外穩(wěn)定性跨中受壓翼緣有側向支撐點時,所需cmblbl512321616161111則可知在梁三分點處設置側向支撐cmcmll5125003150031解解:先計算桿件截面特性48.6324.1065083.3519.1865024.104 .142312519.184 .1422 .471243 .1493312404 .
8、1223108 .402 .4712422 .4712427 .19404 . 112388 . 04 .142388 . 0404 . 12650,65000433423200yyyxxxyyxxyxxyxililcmAIicmAIicmIcmWcmIcmAcmlcmlkNlEINxxExtxmxybyx4 .2061565001 . 1242.471102061 . 10 . 19784. 04400048.6307. 14400007. 1783. 0,913. 026202222面內穩(wěn)定驗算223332159 .1594 .2061513008 . 0110231005. 119710
9、7000 . 114240913. 01013008 . 01mmNfmmNNNWMANExxxxmxx面內穩(wěn)定滿足要求!面外穩(wěn)定驗算223332156 .1771023109784. 0197107000 . 114240783. 0101300mmNfmmNWMANxbxtxy面外穩(wěn)定滿足要求!解:(A)根據GB50017對不完整框架的壓桿計算長度系 數修正考慮,兩邊梁的線剛度應為lIlI5 . 15 . 1則梁柱線剛度的比值為(兩柱相同)5 . 215 . 215 . 110K根據表5-2的近似公式8125. 035 . 2235 . 24 . 13234 . 100KK解:(B)根據G
10、B50017對不完整框架的壓桿計算長度系 數修正考慮,兩邊梁的線剛度應為lIlI0 . 20 . 2則梁柱線剛度的比值為(兩柱相同)3131210K根據表5-2的近似公式8 . 0332334 . 13234 . 100KK若查表18-1其計算長度系數為0.791解:(A)由于結構對稱,只計算一根柱的計算長度系數。 梁柱線剛度比為5 . 115 . 115 . 0110K查表5-2,并插值,得未修正的計算長度系數2325. 2155 . 2507. 233. 207. 2239. 25 . 138. 01238. 0120K由公式計算得計算長度增大系數2247. 12111ffllHNHN考慮
11、搖擺柱影響后的框架柱計算長度系數為742. 2239. 22247. 1解:(B)由于結構對稱,只計算一根柱的計算長度系數。 梁柱線剛度比為0 . 1110K查表5-2,得未修正的計算長度系數33. 2349. 20 . 138. 01238. 0120K2247. 12111ffllHNHN由公式計算得計算長度增大系數考慮搖擺柱影響后的框架柱計算長度系數為853. 233. 22247. 1解:采用側焊縫,在端部繞角焊。肢背焊縫長度mmmmhfnhNKlfwfwfw2306 .2258160287 . 01060065. 07 . 0311肢尖焊縫長度mmmmhfnhNKlfwfwfw165
12、3 .1626160267 . 01060035. 07 . 0322 7.10解:由采用的鋼材可知,此構件所受靜荷載作用。端焊縫所能承受的荷載為:kNflhNwfwff35.2621601602622. 17 . 07 . 01kNflhNwfwf43.3061604622067 . 07 . 02側焊縫所能承受的荷載為:此焊縫所能承受的最大軸心拉力為:kNNNN78.56843.30635.26221解:先確定焊腳尺寸mmmmhmmf1021286165 . 1mmxc543008200287 . 028200287 . 02計算焊縫群形心計算焊縫有效截面性質46232231031.741
13、5019287 . 0230012187 . 05430087 . 087 . 05421921921921212mmIIJyx計算危險點焊縫應力22222662661607 .1511 .12122. 14 .1111 .1211031.7415010604 .1111031.741381060mmNfmmNmmNJTrmmNJTrwfyAxA滿足強度要求!按焊縫構造要求,mmmmhmmf1021266165 . 1462323105 .8767 . 0150200267 . 0300121267 . 0100300267 . 02001212mmIIJyx計算焊縫群截面性質22222662
14、661603 .1179 .10222. 16 .689 .102105 .8715010606 .68105 .871001060mmNfmmNmmNJTrmmNJTrwfyAxA22222662661603 .1179 .10222. 16 .689 .102105 .8715010606 .68105 .871001060mmNfmmNmmNJTrmmNJTrwfyAxA滿足強度要求!22222662661607 .1572 .1315 .872 .131106 .6815010605 .87106 .681001060mmNfmmNmmNJTrmmNJTrwfyAxA方案1與方案2的焊
15、條用量:32232118000100062122400700821mmVmmV方案2所耗焊條較方案1的少19.6%。7.13 如圖所示螺栓雙蓋板連接,構件鋼材為Q235鋼,承受軸心拉力,螺栓為8.8級高強度摩擦型螺栓連接,接觸面噴砂處理螺栓直徑20mm,孔徑21.5mm。試驗算此連接最大承載力。解:單個螺栓承載力kNPnNfRbv25.10112545. 029 . 0kNnNNbvb5 .101225.10110kNfANnr7 .602205205 .212190螺栓群承載力構件承載力此連接承載力kNNNNrb7 .602,解:(1)支托受力,螺栓抗拉驗算單個螺栓承載力kNfdNbtebt
16、6 .41417065.17422危險螺栓抗拉驗算kNNkNymMyNbtit6 .411 .321002003002300150200222211滿足強度要求?。?)支托不受力,螺栓抗拉抗剪驗算單個螺栓抗剪承載力kNfdNbtbt44414020422kNnVNv75.1881501危險螺栓所受剪力滿足強度要求!螺栓抗剪拉驗算188. 06 .411 .324475.182222bttbvvNNNN100100解:先排列螺栓,柱緣處兩列,每列4個;牛腿處單列3個。螺栓間距為100mm。(1)柱緣處螺栓計算單個螺栓抗剪承載力kNPnNfRbv5 .851905 . 019 . 0kNPNbt1521908 . 08 . 0單個螺栓抗拉承載力危險螺栓所
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