工程熱力學第9章

1、1第九章第九章 氣體動力循環(huán)氣體動力循環(huán) Gas power cycles9-1 分析動力循環(huán)的一般方法分析動力循環(huán)的一般方法9-2 活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化9-3 活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)9-4 活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較9-6 燃氣輪機裝置循環(huán)燃氣輪機裝置循環(huán)9-7 燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán)燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán)*9-8 提高燃氣輪機裝置熱效率的熱力學措施提高燃氣輪機裝置熱效率的熱力學措施*9-9 噴氣發(fā)動機簡介噴氣發(fā)動機簡介*9-5 活塞式熱力發(fā)動機及其循環(huán)活塞式熱力發(fā)動機及其循環(huán)2

2、講授：講授：第九章第九章 氣體動力循環(huán)氣體動力循環(huán) Gas power cycles9-1 分析動力循環(huán)的一般方法分析動力循環(huán)的一般方法9-2 活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化9-3 活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)9-4 活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較391 分析動力循環(huán)的一般方法分析動力循環(huán)的一般方法一、分析動力循環(huán)的目的一、分析動力循環(huán)的目的: 在熱力學基本定律的基礎上分析循環(huán)能量轉(zhuǎn)化的在熱力學基本定律的基礎上分析循環(huán)能量轉(zhuǎn)化的經(jīng)濟性經(jīng)濟性，尋求尋求提高經(jīng)濟性提高經(jīng)濟性的方向及途徑。的方向及途徑。二、分析動力循環(huán)的

3、一般步驟二、分析動力循環(huán)的一般步驟: 1. 實際循環(huán)（復雜不可逆）實際循環(huán)（復雜不可逆）抽象、簡化抽象、簡化可逆理論循環(huán)可逆理論循環(huán)分析可逆循環(huán)分析可逆循環(huán)影響影響經(jīng)濟性的主要經(jīng)濟性的主要因素因素和可能和可能改進途徑改進途徑實際循環(huán)實際循環(huán)指導改善指導改善2. 分析實際循環(huán)與理論循環(huán)的偏離程度，找出實際分析實際循環(huán)與理論循環(huán)的偏離程度，找出實際 損失的部位、大小、原因及改進辦法。損失的部位、大小、原因及改進辦法。4三、分析動力循環(huán)的方法三、分析動力循環(huán)的方法1. 第一定律分析法第一定律分析法以第一定律為基礎，以能以第一定律為基礎，以能量的量的數(shù)量守恒數(shù)量守恒為為立足點立足點。2. 第二定律分析

4、第二定律分析法法綜合第一定律和第二定律綜合第一定律和第二定律從從能量的數(shù)量和質(zhì)量分析能量的數(shù)量和質(zhì)量分析。熵分析法熵分析法火 用火 用 分析法分析法熵產(chǎn)熵產(chǎn)作功能力損失作功能力損失火 用火 用 損損火 用火 用 效率效率5四、內(nèi)部熱效率四、內(nèi)部熱效率 i(Internal thermal efficiency )不可逆過程中實際作功量和循環(huán)加熱量之比不可逆過程中實際作功量和循環(huán)加熱量之比net,actTnetiTt11wwqq 其中其中nett1wq 與實際循環(huán)相當?shù)呐c實際循環(huán)相當?shù)膬?nèi)可逆循環(huán)內(nèi)可逆循環(huán)的熱效率。的熱效率。net,actTnetww相對內(nèi)部效率相對內(nèi)部效率(Internal E

5、ngine Efficiency) 反映內(nèi)部摩擦引起的損失。反映內(nèi)部摩擦引起的損失。五、空氣標準假設五、空氣標準假設(The Air-standard Hypothesis)氣體動力循環(huán)中工作流體氣體動力循環(huán)中工作流體理想氣體理想氣體空氣空氣定比熱定比熱燃燒和排氣過程燃燒和排氣過程吸熱和放熱過程吸熱和放熱過程燃料燃燒造成各部分氣體成分及質(zhì)量改變忽略不計燃料燃燒造成各部分氣體成分及質(zhì)量改變忽略不計692 活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化活塞式內(nèi)燃機實際循環(huán)的簡化一、活塞式一、活塞式內(nèi)燃機內(nèi)燃機(internal combustion engine)簡介簡介1分類分類：按燃料：煤氣機按燃料：煤氣機(ga

6、s engine) 汽油機汽油機(gasoline engine; petrol engine) 柴油機柴油機(diesel engine) 按沖程：二沖程按沖程：二沖程(two-stroke ) 四沖程四沖程(four-stroke )按點火方式：點燃式按點火方式：點燃式(spark ignition engine) 壓燃式壓燃式(compression ignition engine)7 開式循環(huán)開式循環(huán)(open cycle)； 燃燒、傳熱、排氣、膨脹、壓縮均為燃燒、傳熱、排氣、膨脹、壓縮均為不可逆不可逆； 各環(huán)節(jié)中工質(zhì)各環(huán)節(jié)中工質(zhì)質(zhì)量、成分稍有變化質(zhì)量、成分稍有變化。活塞式內(nèi)燃機循環(huán)特

7、點活塞式內(nèi)燃機循環(huán)特點8二、活塞式內(nèi)燃機循環(huán)的簡化二、活塞式內(nèi)燃機循環(huán)的簡化點火點火排氣沖程排氣沖程膨脹沖程膨脹沖程點火燃燒沖程點火燃燒沖程9三、平均有效壓力三、平均有效壓力(mean effective pressure)hnetVWMEP沖程活塞面積循環(huán)凈功活塞排量循環(huán)凈功MEPMEP 活塞式內(nèi)燃機的壓縮、膨脹過程中壓力是變化的，由于假定理想循環(huán)經(jīng)歷一系列內(nèi)部可逆過程，引進平均有效壓力。10理論循環(huán)中按燃燒過程不同：理論循環(huán)中按燃燒過程不同：定壓加熱循環(huán)定壓加熱循環(huán)定容加熱循環(huán)定容加熱循環(huán)混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán) 93 活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)活塞式內(nèi)燃機的理想循環(huán)11點燃式點燃式汽油機定容

8、加熱汽油機定容加熱循環(huán)圖循環(huán)圖 定容，定壓，混合定容，定壓，混合高速柴油機的混合加熱循環(huán)高速柴油機的混合加熱循環(huán) 進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：油油/ /氣混合物氣混合物進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：純空氣純空氣0-10-1：進氣沖程：進氣沖程：節(jié)流，節(jié)流，p p小于小于p p0 0. .1-21-2：壓縮沖程：壓縮沖程：可逆絕熱壓縮?？赡娼^熱壓縮。2-32-3：定容燃燒過程定容燃燒過程3-43-4：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程4-04-0：排氣沖程。：排氣沖程。0-10-1：進氣沖程：進氣沖程：節(jié)流，節(jié)流，p p小于小于p p0 0. .1-21-2：壓縮沖程：壓縮沖程：可逆絕熱壓縮?？赡娼^熱壓

9、縮。22點開始噴油，點開始噴油，2 2點達到柴油自點達到柴油自燃溫度。燃溫度。壓燃式壓燃式柴油機定壓加熱柴油機定壓加熱循環(huán)圖循環(huán)圖 22-32-3：定壓燃燒過程定壓燃燒過程3-43-4：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程4-04-0：排氣沖程。：排氣沖程。進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：純空氣純空氣增壓高速，早期低速柴油機。增壓高速，早期低速柴油機。整個整個過程接近定壓過程接近定壓燃燒過程。燃燒過程。3-43-4：定壓加熱過程定壓加熱過程4-54-5：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程5-15-1：定容放熱。：定容放熱。2-32-3：定容加熱過程定容加熱過程22點開始噴油，點開始噴油，

10、2 2點柴油自燃點柴油自燃12點燃式點燃式汽油機定容加熱汽油機定容加熱循環(huán)圖循環(huán)圖 定容，定壓，混合定容，定壓，混合高速柴油機的混合加熱循環(huán)高速柴油機的混合加熱循環(huán) 進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：油油/ /氣混合物氣混合物進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：純空氣純空氣0-10-1：進氣沖程：進氣沖程：節(jié)流，節(jié)流，p p小于小于p p0 0. .1-21-2：壓縮沖程：壓縮沖程：可逆絕熱壓縮。可逆絕熱壓縮。2-32-3：定容燃燒過程定容燃燒過程3-43-4：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程4-04-0：排氣沖程。：排氣沖程。0-10-1：進氣沖程：進氣沖程：節(jié)流，節(jié)流，p p小于小于p p0 0. .1-2

11、1-2：壓縮沖程：壓縮沖程：可逆絕熱壓縮。可逆絕熱壓縮。22點開始噴油，點開始噴油，2 2點達到柴油自點達到柴油自燃溫度。燃溫度。壓燃式壓燃式柴油機定壓加熱柴油機定壓加熱循環(huán)圖循環(huán)圖 22-32-3：定壓燃燒過程定壓燃燒過程3-43-4：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程4-04-0：排氣沖程。：排氣沖程。進入工質(zhì)：進入工質(zhì)：純空氣純空氣增壓高速，早期低速柴油機。增壓高速，早期低速柴油機。整個整個過程接近定壓過程接近定壓燃燒過程。燃燒過程。3-43-4：定壓加熱過程定壓加熱過程4-54-5：工作沖程：工作沖程：絕熱膨脹過程絕熱膨脹過程5-15-1：定容放熱。：定容放熱。2-32-3：

12、定容加熱過程定容加熱過程22點開始噴油，點開始噴油，2 2點柴油自燃點柴油自燃高速柴油機的高速柴油機的混合加熱循環(huán)混合加熱循環(huán) 1301 吸氣吸氣12 壓縮壓縮23 噴油、燃燒噴油、燃燒34 燃燒燃燒45 膨脹作功膨脹作功50 排氣排氣1.簡化簡化：引用空氣標準假設：引用空氣標準假設燃燒燃燒2-3等容吸熱等容吸熱+3-4定壓吸熱定壓吸熱排氣排氣5-1等容放熱等容放熱壓縮、膨脹壓縮、膨脹1-2及及4-5等熵過程等熵過程吸、排氣線吸、排氣線重合、忽略重合、忽略燃油質(zhì)量變化燃油質(zhì)量變化忽略忽略燃氣成分改變?nèi)細獬煞指淖兒雎院雎砸?、混合加熱理想循環(huán)一、混合加熱理想循環(huán) （dual combustion

13、cycle）142.高速柴油機的混合加熱循環(huán)高速柴油機的混合加熱循環(huán)p-v圖及圖及T-s圖圖12 等熵壓縮；等熵壓縮；23 等容吸熱；等容吸熱；34 定壓吸熱；定壓吸熱；45 等熵膨脹；等熵膨脹；51 定容放熱定容放熱特性參數(shù)特性參數(shù)：12vv32pp43vv壓縮比：壓縮比：(compression ratio)定容增壓比：定容增壓比：(pressure ratio)定壓預脹比：定壓預脹比： (cutoff ratio)反映氣缸容積反映氣缸容積反反映映供供油油規(guī)規(guī)律律三種循環(huán)的三種循環(huán)的p-v圖和圖和T-s圖圖15汽油機定容加熱汽油機定容加熱柴油機定壓加熱柴油機定壓加熱高速柴油機的混合加熱高速

14、柴油機的混合加熱16p、v、T、q1、q2、wnet 、 tp1、v1、T1、 理想氣體的狀態(tài)方程式理想氣體的狀態(tài)方程式 理想氣體熱力過程中功量和熱量的求解公式理想氣體熱力過程中功量和熱量的求解公式 熱力循環(huán)熱效率公式熱力循環(huán)熱效率公式循環(huán)熱效率：循環(huán)熱效率：nett1wqnet1 22 33 44 55 11 23 44 5wwwwwwwww或或netnet12wqqq11gg5213434141111RRppTpvvTpp342343321TTcTTcqqqpV15152TTcqqV1. 混合加熱循環(huán)：混合加熱循環(huán)： 18512t1324311TTqqTTTT 、 、111211212vT

15、TTv13321223pTTTp14431334vTTTv551151pTTp利用利用表示表示t191 1225544p vp vp vp v；兩式相除，考慮到兩式相除，考慮到325134vvvvpp5344412323pppvvppvpvt11111 5511pTTp51TT51t32431TTTTTT 把把T2、T3、T4和和T5代入代入求求15pp20混合加熱循環(huán)：混合加熱循環(huán)： 34p23v1p1v34231T-TcT-Tcqqqqq比熱為定值比熱為定值 0T-Tcqq15vv512210q-qw ，Kf111111kkktss212.定容加熱循環(huán)：定容加熱循環(huán)： 1可看作可看作不存在

16、定壓加熱不存在定壓加熱過程過程的混合加熱的混合加熱理想循環(huán)，理想循環(huán)，此時混合加熱循環(huán)中的此時混合加熱循環(huán)中的3 3、4 4點重合點重合3 3點，點，5 5點點4 4點點。 1vv3422123v1T-Tcq 0T-Tcqq14vv412210q-qw Kf11qw1K10t，ttKT吸熱：吸熱：放熱：放熱：循環(huán)凈功：循環(huán)凈功：循環(huán)熱效率：循環(huán)熱效率： 比熱為定值比熱為定值2.定容加熱循環(huán)：定容加熱循環(huán)： 2311pp2324123p1T-Tcq 14v2T-Tcq 210q-qw ，Kf1K1-1qw1KK10t吸熱：吸熱：放熱：放熱：循環(huán)凈功：循環(huán)凈功：循環(huán)熱效率：循環(huán)熱效率： 比熱為定值

17、比熱為定值25tttt三、三種循環(huán)計算的分析三、三種循環(huán)計算的分析混合加熱循環(huán)熱效率：混合加熱循環(huán)熱效率： 111111kkkt94 活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較活塞式內(nèi)燃機各種理想循環(huán)的熱力學比較一、壓縮比一、壓縮比 相同，吸熱量相同時的比較相同，吸熱量相同時的比較且：且：1-21-2線重合，定容放熱過程均在通過點線重合，定容放熱過程均在通過點1 1的定容線上的定容線上 111vmpqqq或或pmvTTT222pmvqqq222tvtmtppmvTTT111吸熱量：吸熱量：放熱量：放熱量：效率：效率：27二、循環(huán)二、循環(huán)pmax、Tmax相同時的比較相同時的比較 222pmvqqq或

18、或vmpTTT222vmpqqq111t,t,t,pmvvmpTTT111吸熱量：吸熱量：放熱量：放熱量：效效 率：率：28例例A470299例例A44727729C60t0.1Mpapo11、15vv211.4pp23Kkg0.718KJcKkgKJ1.005cvp，例例1 1：已知某活塞式內(nèi)燃機：已知某活塞式內(nèi)燃機混合加熱混合加熱理想循環(huán)理想循環(huán)壓縮比：壓縮比：定容升壓比：定容升壓比：定壓預脹比：定壓預脹比：試分析計算循環(huán)試分析計算循環(huán)各點溫度、各點溫度、壓力、比體積及循環(huán)熱效率壓力、比體積及循環(huán)熱效率。設工質(zhì)比熱容取定值，設工質(zhì)比熱容取定值，1.45vv3430KKgKJ0.2870.7

19、181.005c-cRvpg kgm0.9557Pa100.1K273.1560KKgJ0.287pTRv3611g1kgm0.063715kgm0.9557vv33124.43MPa150.1MPapvvpp1.4k1k2112983.52KKkgJ287kgm0.0637Pa104.43RvpT36g22223vv 解：解：316.203MPa4.43MPa1.4pp231376.8KKkgJ287kgm0.0637Pa106.203RvpT36g33334pp kgm0.09241.45kgm0.0637vv33341996.3KKkgJ287kgm0.0924Pa106.203RvpT

20、36g44415vv 320.236MPakgm0.9557kgm0.09246.203MPavvpp1.433k5445784.39KKkgJ287kgm0.9557Pa100.236RvpT36g555吸熱：吸熱：kgKJ905.0K1376.81996.3KkgJ1005K983.521376.85KkgKJ0.718T-TcT-Tcq34p23v1kgKJ324.0K333.15784.39KkgKJ0.718T-Tcq15v20.642kgKJ905.0kgKJ324.01qq112t放熱：放熱：循環(huán)熱效率：循環(huán)熱效率：33作業(yè) 習題 P312 NO.9-4 NO.9-5NO.9-9

21、（1）（2）34 講授：講授：第九章第九章 氣體動力循環(huán)氣體動力循環(huán) Gas power cycles9-6 燃氣輪機裝置循環(huán)燃氣輪機裝置循環(huán)9-7 燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán)燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán)35燃氣輪機裝置循環(huán)燃氣輪機裝置循環(huán)構(gòu)成構(gòu)成 壓氣機壓氣機(compressor) 燃燒室燃燒室(combustion chamber) 燃氣輪機燃氣輪機(gas turbine)特點特點 1.開式循環(huán)開式循環(huán)(open cycle)，工質(zhì)流動；，工質(zhì)流動； 2.運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，連續(xù)輸出功；運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，連續(xù)輸出功； 3.啟動快，達滿負荷快；啟動快，達滿負荷快； 4.壓氣機消耗了燃氣輪機產(chǎn)生功率壓氣機

22、消耗了燃氣輪機產(chǎn)生功率 的絕大部分，但的絕大部分，但重量功率比重量功率比 (specific weight of engine)仍較大。仍較大。用途用途飛機、艦船的動力載荷機組，電站峰荷機組飛機、艦船的動力載荷機組，電站峰荷機組(peak-load set) 等。等。369-6 燃氣輪機裝置循環(huán)燃氣輪機裝置循環(huán)一、燃氣輪機一、燃氣輪機(gas turbine)裝置簡介裝置簡介 小型燃氣輪機小型燃氣輪機37軸流式燃氣輪機軸流式燃氣輪機38394041燃氣輪機電廠燃氣輪機電廠42二、定壓加熱理想循環(huán)二、定壓加熱理想循環(huán)( (布雷頓循環(huán)布雷頓循環(huán)) )（constant-pressure combu

23、stion cycle（Brayton cycle）1-2 等熵壓縮等熵壓縮（壓氣機內(nèi)）（壓氣機內(nèi)）2-3 定壓吸熱定壓吸熱（燃燒室內(nèi)）（燃燒室內(nèi)）3-4 等熵膨脹等熵膨脹（燃氣輪機內(nèi)）（燃氣輪機內(nèi)）4-1 定壓放熱定壓放熱（排氣，假想換熱器）（排氣，假想換熱器）21pp循環(huán)增壓比循環(huán)增壓比（pressure ratio）32TT 循環(huán)增溫比循環(huán)增溫比（temperature ratio）43三、定壓加熱理想循環(huán)分析三、定壓加熱理想循環(huán)分析1.熱效率熱效率t321323232tpmtpqhhcTTcTT1212113434ppTTppTT2314pppp2134TTTT212314TTTTTT

24、1t21111TT 注意注意：式中式中T1、T2并非指高溫并非指高溫 熱源，低溫熱源。熱源，低溫熱源。141414241TTcTTchhqpttpm241t13211qTTqTT 44452.分析：分析： t)a1net)bqw一定1t21111TT ？t3T與 無關(guān)t不變tk46112141311423TTTTTTTcTTcTTcwppp凈1111kkkkpTcTs1234定義：定義：循環(huán)增溫比：循環(huán)增溫比：c） 對循環(huán)凈功的影響對循環(huán)凈功的影響勃雷登循環(huán)凈功的計算：勃雷登循環(huán)凈功的計算：13TT47 對循環(huán)凈功的影響對循環(huán)凈功的影響1111kkkkpTcw凈1t21111TT Ts1234

25、34當當 不變不變不變不變w凈但但T T3 3 受材料耐熱限制受材料耐熱限制13TT48 對凈功的影響對凈功的影響:1111kkkkpTcw凈13TTTs當當 不變不變太大太大w凈3T太小太小ttw凈存在最佳存在最佳 ， 使使 最大最大w凈1Tkkt11149最佳增壓比最佳增壓比 opt（wnet,max）的求解）的求解netmax)cww一定， 取某值1111kkkkpTcw凈net0dw令令最大循環(huán)凈功最大循環(huán)凈功:net0dw21netnet,maxww211Tcwpmax,net50netmax) cww一定， 取某值net12wqqnet0dw 1423TTTTcp111111Tcp

26、21netnet,maxww51net)dw與 及 的關(guān)系可見：可見： 1）對于每一）對于每一，均有，均有， 其其wwnet,max 2）上升，即上升，即T3上升，使取得上升，使取得wnet,max 的的 上升，上升，t上升，所以上升，所以提高提高T3 能帶動比功率能帶動比功率wnet,max 及及t同時升高。同時升高。kkpnetTcw1111529 97 7 燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán)燃氣輪機裝置定壓加熱實際循環(huán) 1-2 不可逆絕熱壓縮不可逆絕熱壓縮； 2-3 定壓吸熱；定壓吸熱； 3-4 不可逆絕熱膨脹不可逆絕熱膨脹； 4-1 定壓放熱。定壓放熱。一、定壓加熱的實際循環(huán)一、定壓加熱的實

27、際循環(huán) 53二、二、壓氣機絕熱效率壓氣機絕熱效率(adiabatic compressor efficiency) 和和燃氣輪機相對內(nèi)效率燃氣輪機相對內(nèi)效率(adiabatic turbine efficiency)s21C,sC,sC21hhwwhhsC21C,s1whh s2121C,s1hhhhst,T34Tt,T34whhwhhst,TT34whh s43T34hhhh壓氣機絕熱效率：壓氣機絕熱效率：壓氣機耗功：壓氣機耗功：實際壓縮終了焓：實際壓縮終了焓：燃氣輪機相對內(nèi)效率：燃氣輪機相對內(nèi)效率：燃氣輪機實際作功：燃氣輪機實際作功：實際膨脹終了焓：實際膨脹終了焓：54三、燃氣輪機裝置的內(nèi)

28、部熱效率三、燃氣輪機裝置的內(nèi)部熱效率 (internal thermal efficiency)ineti1wq 循環(huán)內(nèi)部熱效率：循環(huán)內(nèi)部熱效率：ssnett,TCT3421Cs1wwwhhhhs1323121Cs1qhhhhhh sssT1T3421CsCsi31211CsCs111111hhhhhhhh實際循環(huán)的內(nèi)部凈功：實際循環(huán)的內(nèi)部凈功：循環(huán)中氣體實際吸熱量：循環(huán)中氣體實際吸熱量：55討論討論：CsT)ia除 、 外 還與、有關(guān)i),b一定時，如圖。，但有極值一定，,)cis ,CT增大增大是提高燃氣輪機裝置性能（是提高燃氣輪機裝置性能（wnet，i）的方向。）的方向。sssT1T34

29、21CsCsi31211CsCs111111hhhhhhhhTCsiTCs0.85 0.920.85 0.90目前，56作業(yè) P305 例 9-3 P314 習題 9-15*例例A474299579 98 8 提高燃氣輪機裝置熱效率的熱力學措施提高燃氣輪機裝置熱效率的熱力學措施一、回熱（一、回熱（regeneration） 討論討論182731) 1TTcqTTcqpp回回22tt,1111qTqT 回回回回回2 2）極限回熱）極限回熱162531TTcqTTcqpp回回583）回熱度回熱度(regenerator effectiveness) 64842527hhhhhhhh量理論上極限可利

30、用的熱實際回熱利用的熱量注意：注意：達一定值，回熱不能進行。達一定值，回熱不能進行。4）實際循環(huán)的回熱實際循環(huán)的回熱72725246hhhhhhhh 59分級壓縮，中間冷卻分級壓縮，中間冷卻 （multistage compression ， intervening cooling ）二、二、 分級壓縮，中間冷卻分級壓縮，中間冷卻回熱基礎上回熱基礎上壓氣機耗功很大壓氣機耗功很大分級壓縮可降低壓氣機耗功分級壓縮可降低壓氣機耗功循環(huán)循環(huán)12341：t111循環(huán)循環(huán)1567341：循環(huán)循環(huán)12341循環(huán)循環(huán)67256循環(huán)循環(huán)67256：tt1111 采用分級壓縮，中間冷卻后采用分級壓縮，中間冷卻后t ？+t1567341t1234160回熱基礎上分級壓縮中間冷卻回熱基礎上分級壓縮中間冷卻net,1567341net,12341ww12341, 11567341, 1qqt,1567341t,1234161三、回熱基礎上分級膨脹，中間加熱三、回熱基礎上分級膨脹，中間加熱循環(huán)循環(huán)12389101= 循環(huán)循環(huán)127101- -循環(huán)循環(huán)37983若無回熱若無回熱t(yī),12341t,127101若回熱若回熱 循環(huán)循環(huán)12389101與循環(huán)與循環(huán)12341 比較比較T1m上升，上升，T2m下降下降t,12389101t,