畢業(yè)設(shè)計：《用斜撐托架取代滿堂架澆筑海子溝大橋的設(shè)計方案》2-1

1、蘭州交通大學(xué)2012級土木工程（專升本）畢業(yè)設(shè)計論文用斜撐托架取代滿堂架澆筑海子溝大橋的設(shè)計方案摘 要【海子溝大橋位于山西省鄉(xiāng)寧縣光華鎮(zhèn)境內(nèi)，為跨越海子溝而設(shè)，海子溝大橋全長415米，結(jié)構(gòu)形式為5×32m+（48+80+48）m+2×32m，為全線的控制性工程?，F(xiàn)澆梁梁體采用變高度變截面單箱單室梁，一聯(lián)總長177.5m，計算跨度（48+80+48）m，梁截面采用單箱單室，梁段按結(jié)構(gòu)尺寸及施工順序共劃分為12種梁段。12號梁段為邊支點現(xiàn)澆段，梁長為7.75m，采用滿堂架施工。由于邊墩5#、8#墩墩身高度分別為36m、43m，采用滿堂架施工不能滿足桿件的穩(wěn)定性要求。優(yōu)化施工方案

2、后，取消滿堂架，采用斜撐托架配合掛籃施工。由于考慮到斜撐的傾角和且斜撐必須撐到墩身的上實體部分，以及墩身上實體段的高度，首先采用斜撐托架和墩頂提供現(xiàn)澆梁5.75m的工作面長度，然后利用掛籃走到位，和斜撐托架形成一個整體，提供現(xiàn)澆梁余下的2m的工作面長度。然后再在這個7.75m長的工作面上進行12#塊梁體的施工。論文主要從幾個方面敘述了原滿堂架方案的不足之處，結(jié)合施工現(xiàn)場實際情況后采用現(xiàn)方案的原因，斜撐托架承載能力的詳細驗算，以及改用斜撐托架后施工的各個工序的步驟?！筷P(guān)鍵詞：滿堂架，斜撐托架，承載力，掛籃目錄第1章 工程概況51.1 線路概況51.1.1 海子溝大橋概況5第2章 施工方案選定62

3、.1 原設(shè)計方案62.1.1 穩(wěn)定性62.1.2 可操作性62.1.3 經(jīng)濟性62.2 現(xiàn)方案的選取72.2.1 方案探討72.2.2 方案選定7第3章 荷載驗算83.1 結(jié)構(gòu)布置83.1.1 荷載統(tǒng)計83.1.2 計算參數(shù)93.1.3 荷載組合103.2 頂板底模驗算103.2.1 頂板底模的竹膠板驗算103.2.2 頂板底模的方木驗算113.2.3 頂板底模的腳手架驗算123.3 底板底模驗算123.3.1 底板底模的竹膠板驗算123.3.2 底板底模的方木驗算133.3.3 底板底模的I10工字鋼驗算143.4 腹板底模驗算153.4.1 腹板底模的竹膠板驗算153.4.2 腹板底模的方

4、木驗算163.4.3 腹板底模的10工字鋼驗算163.5 翼緣板底模驗算173.5.1 翼緣板底模的竹膠板驗算173.5.2 翼緣板底模的方木驗算183.5.3 翼緣板底模的腳手架驗算193.6 16的工字鋼驗算193.6.1 16的工字鋼跨度為0.85m的簡支梁驗算193.6.2 16的工字鋼跨度為0.51m的簡支梁驗算203.7 25a的工字鋼驗算213.7.1 整體均布荷載驗算213.7.2局部荷載驗算223.7.3 腹板底下的25a工字鋼驗算223.7.4 翼緣板底下的25a工字鋼驗算233.8 橫梁雙拼36b的工字鋼驗算243.9 斜撐驗算253.9.1 斜撐承載力驗算253.9.2

5、 斜撐的穩(wěn)定性驗算263.10 墩身預(yù)埋鋼板和斜撐的焊縫驗算273.11 斜撐和下橫梁的焊縫驗算28第4章 施工準備304.1 現(xiàn)場準備304.1.1 施工便道304.1.2用水、用電、臨時房屋設(shè)施304.2 人員準備304.3 機械準備304.4 計劃工期31第5章 施工工藝325.1 施工工藝32第6章 施工方法336.1 斜撐布置336.2 斜撐安裝336.3 工字鋼擺放346.4 底模板安裝366.5 支架及內(nèi)外模安裝366.6 鋼筋和模板安裝386.7 混凝土澆筑39第7章 保證措施407.1 鋼筋質(zhì)量保證措施407.2 模板工程質(zhì)量保證措施407.3 安全施工注意事項407.4 進

6、度保證措施417.5 質(zhì)量保證措施417.6 環(huán)境保護和水土保持措施427.6.1 環(huán)境保護措施427.6.2 水土保持措施42第8章 文明施工438.1 文明施工43結(jié)論44謝 辭45參考文獻46IV第1章 工程概況1.1 線路概況張臺線位于山西省臨汾市，處于堯都區(qū)、襄汾縣和鄉(xiāng)寧縣三地境內(nèi)。線路正線全長為57.791km，疏解線全長1.939km。本標段位于鄉(xiāng)寧縣光華鎮(zhèn)境內(nèi)，線路長4.26km（DK49+100DK53+360），包括路基土石方工程355637m3，大橋2座（674.42m）、中橋2座（212.08m），涵洞4座（266.98m），隧道3座（2401m）。1.1.1 海子溝大

7、橋概況海子溝大橋全長415米，結(jié)構(gòu)形式為5×32m+（48+80+48）m+2×32m，橋墩最高墩為7#墩，墩身高度為70m。為全線的控制性工程?，F(xiàn)澆梁梁體采用變高度變截面箱梁，一聯(lián)總長177.5m，邊支座中心至梁端距離0.75m，計算跨度（48+80+48）m，梁截面采用單箱單室，邊支點及跨中梁高3.6m，中支點梁高6.2m，梁底變化段采用二次拋物線。箱梁頂寬7.5m，底寬4.2m，頂板厚0.38m，底板厚0.5m0.8m，腹板厚為0.450.85m，支座中心橫向間距3.6m，中支點處箱梁梁底加寬至5.2m。全聯(lián)在中支點和邊支點處設(shè)置三道橫隔板，橫隔板均設(shè)置過人洞，中橫隔

8、板厚1.6m，邊橫隔板厚1.5m。箱梁兩側(cè)腹板與頂?shù)装逑嘟惶幘捎脠A弧倒角過渡。梁段按施工順序共劃分為12種梁段。兩中支點橋墩上為0號段，與墩頂臨時支座固結(jié)，形成臨時T構(gòu)。該梁段長8m，13號梁段長3.0m，47號梁段長3.5m，810號梁段長4.0m，11號梁段為合攏段，梁長為2.0m，12號梁段為邊支點現(xiàn)澆段，梁長為7.75m。第2章 施工方案選定2.1 原設(shè)計方案原設(shè)計現(xiàn)澆梁12#采用滿堂架澆筑，從地面混凝土澆筑的基礎(chǔ)上開始搭設(shè)腳手架，搭設(shè)到設(shè)計12#塊梁段的底部，然后在這個滿堂架搭設(shè)的平臺上進行12#塊梁段的施工，待10#塊采用掛籃澆筑完成，張拉壓漿施工以后，掛籃前移，利用掛籃提供邊跨

9、合攏段11#塊的施工平臺，完成邊跨11#塊的施工。結(jié)合現(xiàn)場實際工程情況，此方案存在以下不足的地方。2.1.1 穩(wěn)定性原設(shè)計滿堂架采用48的鋼管和各種扣件搭設(shè)而成，由于墩身高度為36m和43m，這樣的高度已經(jīng)遠遠超過48的鋼管穩(wěn)定性所允許的高度，為了安全起見，不易采用滿堂架進行邊跨12#塊梁段的施工。2.1.2 可操作性采用原設(shè)計方案施工時，把這160噸材料安裝好，兩個邊墩滿堂架同時搭設(shè)，每側(cè)邊墩安排10人進行搭設(shè)，需要一個月左右時間，梁體合攏后，拆除滿堂架也需要一個月左右的時間，計劃工期為45天，然僅安裝拆除腳手架就需要60天，顯然不具備可操作性。并且搭設(shè)高度過高，工人搭設(shè)腳手架時危險系數(shù)比較

10、高，安全帶沒有牢固的地方可以固定。2.1.3 經(jīng)濟性 若采用采用原設(shè)計滿堂架進行施工，所需要的48的鋼管和各種扣件分別為4.7萬米和2萬個扣件，加上鋼模板總重達160噸左右，以上材料需要通過到建筑租賃市場租賃以獲得使用，根據(jù)市場行情，租賃這些材料需花費一大筆費用，具體費用見表 2-1. 表 2-1序號類別單位數(shù)量日租金單價金額（元）148鋼管米470000.015元/米7052扣件個200000.015元/個3003日租金合計元1005 通過表 2-1可以看出，租用這些材料每天所需租金為1005元?？紤]腳手架的安裝拆除時間，完成該工程所需租金費用為1005×（30+45+30）=10

11、5525元。2.2 現(xiàn)方案的選取2.2.1 方案探討否定原方案后，開始討論選取新的施工方案，在選取新方案時，考慮采用螺旋鋼管進行施工的方案，采用5根直徑120cm的螺旋鋼管進行支撐，距邊墩遠端的12#塊梁底部設(shè)置3根，在12#塊梁中間的底部設(shè)置兩根。在螺旋鋼管的底部設(shè)置I25工字鋼作為底?？v梁，其上放置I16工字鋼作為分配梁，在上面鋪設(shè)方木模板進行施工。但采用此方案也存在墩身過高，螺旋鋼管中間需要設(shè)置幾道系梁，需使用的材料太多，費用太高，操作不方便等問題。后來就考慮選取斜撐托架的方案，墩身施工時，在墩身上實體段墩身兩側(cè)預(yù)埋鋼板，并在鋼板上預(yù)留兩個孔，采用PVC管在墩身內(nèi)預(yù)留孔洞，穿精扎螺紋鋼把

12、墩身兩側(cè)鋼板對拉起來，在鋼板上焊I36工字鋼作為斜撐，然后在斜撐頂放置I36工字鋼作為橫梁，縱梁采用12m長的I25工字鋼在斜撐和墩頂通長放置，再在其上放置I16的工資鋼作為分配梁，然后進行鋪設(shè)方木和底模板。2.2.2 方案選定 通過比較斜撐托架方案和螺旋鋼管方案的各方面的因素，斜撐托架方案比后者方便施工，操作簡單；工人在施工時，可以把安全帶固定到墩身預(yù)埋的掛鉤上，比較安全；且所需采用的I36工字鋼可以利用現(xiàn)澆梁0#塊施工拆下的工字鋼，材料循環(huán)利用，比較節(jié)約成本。經(jīng)過研究，決定采用斜撐托架方案進行施工。 第3章 荷載驗算3.1 結(jié)構(gòu)布置托架下部采用6根36b型雙拼工字鋼焊接在與埋在墩身的800

13、×500×14mm的鋼板上作為斜撐，斜撐分兩組，3根一組，一組上端支撐在縱梁懸挑出來部分距頂帽邊緣水平距離1.22m的地方，另一組上端支撐在縱梁懸挑出來部分距頂帽邊緣水平距離2.45m的位置，同組相鄰的兩根斜撐相距1.88m，其中線路中心線上放置一根斜撐。每組斜撐上橫向放置一根6m長36b型雙拼工字鋼作為橫梁，在橫梁和墩頂長通長放置12根25a型12m長工字鋼作為縱梁?？v梁上橫向放置16型12m長的工字鋼作為分配梁，分配梁上放置由10×10cm的方木和10的工字鋼交錯布置及12mm厚的竹膠板組成的底模。3.1.1 荷載統(tǒng)計懸挑出去部分梁的混凝土體積為26.67m3

14、，C50砼密度為2500Kg/m3，普通鋼筋重為3947kg，精扎螺紋重為1067kg，混凝土超灌系數(shù)按1.05計算，所以懸挑部分梁重26.67×2500×1.05 +3947+1067=75022.75kg。外模板重按140kg/m2（此數(shù)據(jù)由模板廠家提供，包括桁架片重）計算，內(nèi)模及支架重量按實際重量考慮。 圖 3-1如圖3-1，梁體斷面實體的面積是7.5546m2，一個部分的斷面面積為0.5263m2，一個部分的實體斷面面積為1.63 m2，部分的面積是1.568m2。部分的面積為1.674 m2。3.1.2 計算參數(shù)根據(jù)路橋施工計算手冊查得，并綜合考慮浸水時間，竹膠板

15、的力學(xué)指標取下值：抗彎應(yīng)力 =12Mpa 抗剪應(yīng)力 =1.3 Mpa 彈性模量 E=5×103 Mpa 密度為9.5KN/m3 方木的力學(xué)指標取下值：順紋彎應(yīng)力= 12Mpa 順紋彎曲剪應(yīng)力=1.3 Mpa橫紋彎曲剪應(yīng)力=3.2 Mpa 彈性模量E=9×103 Mpa密度為9.5KN/m3 10的工字鋼力學(xué)指標取下值：高度h=100mm 背寬b=68mm 腹板厚tw=4.5mm 背厚t=7.6mm 腋下圓角半徑r=6.5mm 背端圓角半徑r1=3.3mm 截面面積14.33cm2 理論重量11.25Kg/m x=245cm4 Wx=49cm3 x方向靜矩 Sx=28.2 c

16、m3 x=4.14cm y=32.8cm4 Wy=9.6cm3 y=1.51cm16的工字鋼力學(xué)指標取下值：h=160mm b=88mm tw=6mm t=9.9mm r=8mm r1=4mm 截面面積26.11cm2 理論重量20.5Kg/m x=1127cm4 Wx=140.9cm3 x方向靜矩 Sx=80.8 cm3 x=6.57cm y=93.1cm4 Wy=21.2cm3 y=1.89cm25a的工字鋼力學(xué)指標取下值：h=250mm b=116mm tw=8mm t=13mm r=10mm r1=5mm 截面面積48.541cm2 理論重量38.105Kg/m x=5020cm4 W

17、x=402m3 x方向靜矩 Sx=230.7cm3 x=10.2cm y=280cm4 Wy=48.3cm3 y=2.4cm36b的工字鋼力學(xué)指標取下值：h=360mm b=138mm tw=12mm t=15.8mm r=12mm r1=6mm 截面面積83.64cm2 理論重量65.66Kg/m x=16574cm4 Wx=920.8cm3 x方向靜矩 Sx=541.2cm3 x=14.08cm y=583.6cm4 Wy=84.6cm3 y=2.64cm3.1.3 荷載組合 根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T F50-2011（第49頁）查得， 計算模板、支架時，應(yīng)考慮下列荷載并按下表進

18、行荷載組合（表 3-1）。1) 模板、支架自重2) 新澆筑的混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結(jié)構(gòu)物的重力3) 施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載4) 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的振動荷載5) 新澆筑混凝土對側(cè)面模板的壓力6) 傾倒大方量混凝土?xí)r產(chǎn)生水平方向的沖擊荷載7) 其他可能產(chǎn)生的荷載，如雪荷載、冬季保溫設(shè)施荷載等模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度計算梁、板的底模板以及支撐板、支架等1）+2）+3）+4）+7）1）+2）+7）緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側(cè)模板4）+5）5）基礎(chǔ)、墩臺等厚大結(jié)構(gòu)物的側(cè)模板5）+6）5） 表 3-13.2 頂板底模驗算3.2.1 頂板底模的竹膠板驗算頂板的底

19、模竹膠板下部10×10cm的方木中心間距250mm布置，驗算時取1mm寬竹膠板凈跨按150mm的簡支梁進行驗算。頂板梁體自重75022.75×10-2×1.5687.5546 ÷（3.2*3.3）=14.75KN/m2 a 模板及方木的重量3.3×3.5×0.012×9.53.3×3.2 + 3.5×0.1×0.1×13×9.53.3×3.2=0.534 KN/m2 b支架的重量3.12×30+3.3×30+3.5×36×8.

20、6×10-2+3.3×0.1×0.1×5×9.53.3×3.2 =2.7431 KN/m2 c施工人員、堆放料具、運輸?shù)暮奢d 2.5 KN/m2 d傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載 2.0 KN/m2 e振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2 f強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=30.7325 KN/m2 作用在頂板底模竹膠板上的線荷載為30.7325×10-3N/mm跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×30.7325×10-3 ×1502=8

21、6.4352N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面慣性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大應(yīng)力：= MW = 86.435224 =3.61Mpa<=12Mpa，滿足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×30.7325×10-3×150 =2.3049N模板最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×2.30492×12 =0.29 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2=21.6325 KN/m2

22、作用在頂板底模竹膠板上的線荷載為21.6325×10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×21.6325×10-3×1504384×5×103×144 =0.198mm< L400 =0.375mm，滿足要求3.2.2 頂板底模的方木驗算頂板底模方木受力最不利的部位為立桿上頂絲上的橫向分配方木，簡化成跨度為60cm的簡支梁進行驗算。強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4×（3.2×3.3）=324.5352 KN 作用在頂板底模方木上的線荷載為21

23、.6357KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×21.6357×0.62=0.9736KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面慣性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大應(yīng)力：= MW = 0.973621.67×10-4 =0.45Mpa<=12Mpa，滿足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×21.6357×0.6 =6.4907KN方木最大剪應(yīng)力=3v2A= 3

24、5;6.49072×0.01 =0.974 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2×(3.2×3.3)=228.4394 KN 作用在頂板底模方木上的線荷載為15.2293KN/mfmax=5ql4384EI =5×15.2293×0.64384×9×103×8.33×10-6 =0.343mm< L400 =1.5mm，滿足要求3.2.3 頂板底模的腳手架驗算頂板底模的腳手架布置為縱向橫向間距均為60cm，步距也為60cm，掃地桿距立桿底端為15c

25、m。 強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=30.7325 KN/m2 作用在支架上的荷載為30.7325 KN/m2單根立桿承受荷載為：30.7325×0.6×0.6=11.0637KN根據(jù)路橋施工計算手冊（189頁）可查得，橫桿步距為100cm時立桿的容許荷載為35.7KN，所以橫桿步距為60cm時容許也可以按35.7KN，單根立桿承受荷載N=11.0637KNN=35.7KN 滿足要求3.3 底板底模驗算3.3.1 底板底模的竹膠板驗算底板底模的竹膠板下面布置10×10cm的方木和10的工字鋼中心間距20cm交替

26、布置，竹膠板按1mm寬凈跨120mm的簡支梁驗算。梁底板自重為75022.75×10-2×1.6747.5546 ÷（3.2×3.3）=15.75KN/m2 a底板底模的重量為 3.5×3.3×0.012×9.53.2×3.3 =0.1247 KN/m2 b底板底模下方木和工字鋼的重量為4×8×0.1×0.1×9.53.2×3.35×9×11.25×10-23.2×3.3=0.77KN/m2 c 施工人員、堆放料具、運輸?shù)暮奢d

27、 2.5 KN/m2 d傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載 2.0 KN/m2 e 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2 f強度驗算荷載組合從頂板傳到底板的荷載為30.7325 KN/m2（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4+30.7325=59.8061 KN/m2 作用在底模竹膠板上的線荷載為59.8061×10-3N/mm跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×59.8061×10-3 ×1202=107.6511N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面慣性矩： = 1

28、12bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大應(yīng)力：= MW = 107.651124 =4.4855Mpa<=12Mpa，滿足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×59.8061×10-3×120 =3.5884N模板最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×3.58842×12 =0.45 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合從頂板傳下來的荷載為21.6325 KN/m2（a+b+c）×1.2+21.6325 =41.6061KN/m2 作用在底板底模竹膠板上的線荷載為41.6061

29、15;10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×41.6061×10-3×1204384×5×103×144 =0.156mm< L400 =0.3mm，滿足要求3.3.2 底板底模的方木驗算底板底模方木下橫向布置16的工字鋼，中心間距0.4m，方木按凈跨0.4m的簡支梁進行驗算。從上傳到方木上的荷載為631.553 KN作用在方木上的線荷載為12.3834 KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×12.3834×0.42=0.2477KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1

30、×0.126=1.67×10-4m3方木截面慣性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大應(yīng)力：= MW = 0.24771.67×10-4 =1.49Mpa<=12Mpa，滿足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×12.3834×0.4 =2.4767KN方木最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×2.47672×0.01 =0.38 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合從上傳到方木的荷載為439.361 KN 作用在底板底模方木上的線荷

31、載為8.6149KN/mfmax=5ql4384E =5×8.6149×0.44384×9×103×8.33×10-6 =0.04mm< L400 =1mm，滿足要求3.3.3 底板底模的I10工字鋼驗算底板底模下10工字鋼下橫向布置16的工字鋼，中心間距0.4m，10工字鋼按凈跨0.4m的簡支梁進行驗算。從上傳到10工字鋼的荷載為631.553 KN作用在10工字鋼的線荷載為12.3834 KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×12.3834×0.42=0.2477KN·m10工字鋼截

32、面的最大應(yīng)力：= MWx = 0.247749×10-6 =5.055Mpa<w=140Mpa，滿足要求10工字鋼的最大剪力： V=12ql=0.5×12.3834×0.4=2.4767KN10工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 2.476771.8×10-3×4.5×10-3 =7.665Mpa<=80 Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合從上傳到10工字鋼上的荷載為439.361KN 作用在底板底模10工字鋼的線荷載為8.6149KN/mfmax=5ql4384EI =5×8.6149×0.443

33、84×2.1×105×245×10-8 =0.01mm< L400 =1mm，滿足要求3.4 腹板底模驗算3.4.1 腹板底模的竹膠板驗算腹板底模的竹膠板下面布置10×10cm的方木和10的工字鋼中心間距112.5mm布置，竹膠 板按1mm寬凈跨80mm的簡支梁驗算。腹板梁體自重75022.75×10-2×1.637.5546÷（3.2*0.45）=112.42KN/m2 a內(nèi)模及方木和背肋重量為 2.74×3.5×0.012×9.50.45×3.2 + 2.74

34、15;0.1×0.1×12×9.50.45×3.2+3.5×8×11.25×10-20.45×3.2=5.1159 KN/m2 b底模板及方木和10工字鋼的重量0.45×3.5×0.012×9.50.45×3.2 + 4×0.1×0.1×1×9.50.45×3.2 + 5×3×11.25×10-20.45×3.2=1.5605 KN/m2 c施工人員、堆放料具、運輸?shù)暮奢d 2.5 KN/

35、m2 d傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載 2.0 KN/m2 e振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2 f強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=153.584KN/m2 作用在腹板底模竹膠板上的線荷載為153.584×10-3N/mm跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×153.584×10-3 ×802=122.8672N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面慣性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大應(yīng)力：= M

36、W = 122.867224 =5.1195Mpa<=12Mpa，滿足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×122.8672×10-3×80 =4.9147N模板最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×4.91472×12 =0.62Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2=142.9157 KN/m2 作用在頂板底模竹膠板上的線荷載為142.9157×10-3N/mmfmax=5ql4384EI =5×142.9157×10-3×804384×5

37、×103×144 =0.11mm< L400=0.2mm，滿足要求3.4.2 腹板底模的方木驗算腹板底模方木下橫向布置16的工字鋼，中心間距0.4m，方木按凈跨0.4m的簡支梁進行驗算。從上傳到方木上的荷載為221.161 KN作用在方木上的線荷載為18.4301 KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×18.4301×0.42=0.3686KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面慣性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33

38、5;10-6m4 方木截面的最大應(yīng)力：= MW = 0.36861.67×10-4 =2.21Mpa<=12Mpa，滿足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×18.4301×0.4 =3.686KN方木最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×3.6862×0.01 =0.56 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合從上傳到方木的荷載為205.7986 KN 作用在腹板底模方木上的線荷載為17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =5×17.1499×0.44384×9×103&

39、#215;8.33×10-6 =0.08mm< L400 =1mm，滿足要求3.4.3 腹板底模的10工字鋼驗算腹板底模下10工字鋼下橫向布置16的工字鋼，中心間距0.4m，10工字鋼按凈跨0.4m的簡支梁進行驗算。從上傳到10工字鋼的荷載為221.161 KN作用在10工字鋼的線荷載為18.4301KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×18.4301×0.42=0.3686KN·m10工字鋼截面的最大應(yīng)力：= MWx = 0.368649×10-6 =7.523Mpa<w=140Mpa，滿足要求10工字鋼的最大剪力：V

40、=12ql=0.5×18.4301×0.4=3.686KN10工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 3.68671.8×10-3×4.5×10-3 =11.41Mpa<=80 Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合從上傳到10工字鋼上的荷載為205.7986KN 作用在腹板底模10工字鋼的線荷載為17.1499KN/mfmax=5ql4384EI =5×17.1499×0.44384×2.1×105×245×10-8 =0.01mm< L400 =1mm，滿足要求3.5 翼緣

41、板底模驗算3.5.1 翼緣板底模的竹膠板驗算翼緣板下的竹膠板下的方木間距0.25m，所以竹膠板按跨度0.15m寬度1mm的簡支梁進行驗算。翼緣板梁體自重75022.75×10-2×0.52637.5546÷（3.2×1.65）=9.8988KN/m2 a模板及方木的重量：1.65×3.85×0.012×9.5+3.85×0.1×0.1×6×9.5+1.8×0.1×0.1×10×9.51.65×3.85 =0.7286KN/m2 b支架的

42、重量：（3.6×30+3.85×21+1.8×70+5.27×4×8.6+4×4）×8.6×10-21.65×3.85=4.7644KN/m2 c施工人員、堆放料具、運輸?shù)暮奢d 2.5 KN/m2 d傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載 2.0 KN/m2 e振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 2.0 KN/m2 f 強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1.4=27.5702KN/m2所以作用在翼緣板下竹膠板上的線荷載為27.5702×10-3N/mm跨中最大彎矩：M=18ql2

43、=0.125×27.5702×10-3 ×1502=77.5412N·mm模板截面抵抗矩：W=16bh2=1×1226=24mm3模板截面慣性矩： = 112bh3= 1×12312 =144mm4 模板截面的最大應(yīng)力：= MW = 77.541224 =3.2309Mpa<=12Mpa，滿足要求模板的最大剪力： V=12ql=0.5×27.5702×10-3×150 =2.0678N模板最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×2.06782×12 =0.26Mpa<=1.3 Mpa，

44、滿足要求剛度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2=18.4702 KN/m2 作用在頂板底模竹膠板上的線荷載為18.4702×10-3N/mmfmax=5ql4384E =5×18.4702×10-3×1504384×5×103×144 =0.17mm< L400 =0.375mm，滿足要求3.5.2 翼緣板底模的方木驗算翼緣板下方木的最大跨度為0.8m，所以翼緣板下方木按跨度0.8m的簡支梁進行驗算。強度驗算荷載組合從上傳到方木上的荷載為175.1397 KN作用在方木上的線荷載為10.6145 KN/m跨中

45、最大彎矩：M=18ql2=0.125×10.6145×0.82=0.8492KN·m方木截面抵抗矩：W=16bh2=0.1×0.126=1.67×10-4m3方木截面慣性矩： = 112bh3= 0.1×0.1312 =8.33×10-6m4 方木截面的最大應(yīng)力：= MW = 0.84921.67×10-4 =5.09Mpa<=12Mpa，滿足要求方木的最大剪力： V=12ql=0.5×10.6145×0.8 =4.2458KN方木最大剪應(yīng)力=3v2A= 3×4.24582

46、15;0.01 =0.64 Mpa<=1.3 Mpa，滿足要求剛度驗算荷載組合從上傳到方木的荷載為117.3319 KN 作用在翼緣板底模方木上的線荷載為7.111KN/mfmax=5ql4384E =5×7.111×0.84384×9×103×8.33×10-6 =0.51mm< L400 =2mm，滿足要求3.5.3 翼緣板底模的腳手架驗算翼緣板下支架的縱向間距為0.4m，橫向間距為0.8m，掃地桿距立桿底端為0.15m，橫桿步距為0.6m。強度驗算荷載組合（a+b+c）×1.2+（d+e+f）×1

47、.4=27.5702KN/m2作用在支架上的荷載為27.5702KN/m2單根立桿承受荷載為：27.5702×0.4×0.8=8.8225KN根據(jù)路橋施工計算手冊（189頁）可查得，橫桿步距為100cm時立桿的容許荷載為35.7KN，所以橫桿步距為60cm時容許也可以按35.7KN，單根立桿承受荷載N=8.8225KNN=35.7KN 滿足要求3.6 16的工字鋼驗算16的工字鋼下面的25a工字鋼間距為50.8cm和84.2cm，兩邊懸挑出去的長度為183.4cm，所以16的工字鋼按跨度0.51m和0.85m的簡支梁進行驗算。 3.6.1 16的工字鋼跨度為0.85m的簡支

48、梁驗算強度驗算荷載組合從上傳到16的工字鋼上的線荷載為26.3147 KN/m 16的工字鋼自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字鋼上的線荷載為（26.3147+0.2051）×1.2=31.8238KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×31.8238×0.852=2.8741KN·m16工字鋼截面的最大應(yīng)力：= MWx = 2.8741140.9×10-6 =20.4Mpa<w=140Mpa，滿足要求16工字鋼的最大剪力： V=12ql=0.5×31.8238&#

49、215;0.85=13.5251KN16工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 13.5251124.2×10-3×6×10-3 =18.15Mpa<=80Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合從上傳到16工字鋼上的線荷載為26.3147KN/m 16的工字鋼自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m作用在16工字鋼的線荷載為（26.3147+0.2051）×1.2=31.8238KN/mfmax=5ql4384E =5×31.8238×0.854384×2.1×105×112

50、7×10-8 =0.1mm< L400 =2.125mm，滿足要求3.6.2 16的工字鋼跨度為0.51m的簡支梁驗算強度驗算從上傳到16的工字鋼上的線荷載為61.4336 KN/m 16的工字鋼自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m 所以作用在16的工字鋼上的線荷載為（61.4336+0.2051）×1.2=73.9665KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×73.9665×0.512=2.4048KN·m16工字鋼截面的最大應(yīng)力：= MWx = 2.4048140.9×10-6 =1

51、7.07Mpa<w=140Mpa，滿足要求16工字鋼的最大剪力： V=12ql=0.5×73.9665×0.51 =18.8615KN16工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 18.8615124.2×10-3×6×10-3 =25.32Mpa<=80 Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合從上傳到16工字鋼上的線荷載為61.4336KN/m 16的工字鋼自重20.513Kg/m×10-2=0.2051 KN/m作用在16工字鋼的線荷載為（61.4336+0.2051）×1.2=73.9665KN/mfmax=5q

52、l4384EI =5×73.9665×0.514384×2.1×105×1127×10-8 =0.03mm< L400 =1.275mm，滿足要求3.7 25a的工字鋼驗算25a的工字鋼下面是斜撐上的橫梁，所以25a的工字鋼跨度最大為2.78m,所以25a的工字鋼按跨度為2.78m的簡支梁進行驗算。3.7.1 整體均布荷載驗算梁體重量為75022.75×10-2=750.23KN a 模板、方木和工字鋼及支架重量34.6062+9.448+19.228+47.52=110.8022KN b16的工字鋼重量為11

53、5;12×20.513×10-2=27.0772KN c25a的工字鋼自重為38.105×10-2×12×4=18.2904KN d 施工荷載6.5×（7.5×3.2+3.3×3.2+3.2×0.9）=241.28KN e 強度驗算荷載組合(a+b+c+d)×1.2+e×1.4=1425.4718KN考慮安全系數(shù)1.5后為1425.4718×1.5=2138.2076KN所以作用在25a工字鋼上的線荷載為44.546KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×

54、44.546×2.782=43.0337KN·m25a工字鋼截面的最大應(yīng)力：= MWx = 43.0337402×10-6 =107.1Mpa<w=140Mpa，滿足要求25a工字鋼的最大剪力： V=12ql=0.5×44.546×2.78 =61.9189KN25a工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 62.6218204×10-3×8×10-3 =37.95Mpa<=80 Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合(a+b+c+d)×1.2=1087.6798KN考慮安全系數(shù)1.5后為1631.

55、5196KN作用在25a工字鋼的線荷載為33.99KN/mfmax=5ql4384E =5×33.99×2.784384×2.1×105×5020×10-8 =2.51mm< L400 =6.95mm，滿足要求3.7.2局部荷載驗算底板底下的25a工字鋼驗算底板底下的25a工字鋼按跨度為1.45m的簡支梁進行驗算。從上傳到下面的荷載為631.553KN a16的工字鋼重量為11×12×20.513×10-2=27.0772KN b25a的工字鋼自重為38.105×10-2×12&

56、#215;4=18.2904KN c施工荷載為6.5×（7.5×3.2+3.3×3.2+3.2×0.9）=241.28KN d 強度驗算荷載組合(a+b+c)×1.2+d×1.4=1150.0967KN考慮安全系數(shù)1.5后荷載為1725.1451KN作用在25a工字鋼上的線荷載為107.8216KN/m跨中最大彎矩：M=18ql2=0.125×107.8216×1.452=28.3369KN·m25a工字鋼截面的最大應(yīng)力：= MWx = 28.3369402×10-6 =70.5Mpa<w

57、=140Mpa，滿足要求25a工字鋼的最大剪力： V=12ql=0.5×107.8216×1.45=78.1707KN25a工字鋼最大剪應(yīng)力=Vh°d= 78.1707204×10-3×8×10-3 =47.9Mpa<=80 Mpa，滿足要求 剛度驗算荷載組合(a+b+c)×1.2=812.3047KN考慮安全系數(shù)1.5后為1218.4571KN作用在25a工字鋼的線荷載為76.1536KN/mfmax=5ql4384E =5×76.1536×1.454384×2.1×105×5020×10-8 =0.42mm< L400 =3.625mm，滿足要求3.7.3 腹板底下的25a工字鋼驗算腹板下25a工字鋼的驗算可以按跨度為1.65m的簡支梁進行驗算。從上傳下來的荷載為221.161KN a 16的工字鋼重量為11×12×20.513×10-2=27.0772KN b25a的工字鋼自重為38.105×10-2×12×4=18.2904KN c施工荷載為6.5×（3