多層磚混結(jié)構(gòu)住宅條形基礎(chǔ)寬度設(shè)計的調(diào)整

1、僅供個人參考不得用于商業(yè)用途多層磚混結(jié)構(gòu)住宅條形基礎(chǔ)寬度設(shè)計的調(diào)整1 前言磚混結(jié)構(gòu)是目前廣泛采用的一種結(jié)構(gòu)型式，設(shè)計人員往往認(rèn)為其結(jié)構(gòu)型式簡單，重視不夠，計算不認(rèn) 真，以致引起一系列問題，甚至釀成嚴(yán)重質(zhì)量事故。首先，不少項目在缺少必要的地質(zhì)勘察資料下憑經(jīng)驗 或盲目進行基礎(chǔ)設(shè)計，其后果是建筑物沉降過大或不均勻沉降，甚至開裂、傾斜，或過于保守，導(dǎo)致浪費 嚴(yán)重。其次，對變形縫設(shè)置不按規(guī)定，亦無相應(yīng)技術(shù)措施，對墻體穩(wěn)定和強度不作必要的驗算，或僅按建 筑設(shè)計作粗略估算，造成結(jié)構(gòu)隱患。其三，在鋼筋混凝土梁、板設(shè)計計算方面，忽視剛度要求，撓跨比偏 小；承載力計算一般只注意正截面的要求，忽視了斜截面承載力和構(gòu)

2、造要求。對房屋抗震要求，如圈梁、 構(gòu)造柱的布置等，普遍不夠重視。以上通病，在國家頒發(fā)的相關(guān)規(guī)程、規(guī)范中均有明確規(guī)定，是屬于有法 不依、有章不循的問題，設(shè)計人員對此必須引起重視，認(rèn)真學(xué)習(xí)規(guī)范，嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)范要求。但也有一些問 題，規(guī)范尚未涉及，而按常規(guī)方法設(shè)計計算在某些情況下，會降低建筑的安全度，在此筆者提岀與同行作 一探討。2 工程簡介和基礎(chǔ)設(shè)計- 5 層坡屋面磚混結(jié)構(gòu)住宅樓，層高均為3m,另架空層層高 2.2m，基礎(chǔ)埋深 1.5m，地基承載力Rk=150kN/m2。For personal use only in study and research; not for commercial u

3、se(1) 基礎(chǔ)寬度設(shè)計問題：磚混結(jié)構(gòu)條形基礎(chǔ)寬度在設(shè)計中一般是根據(jù)各墻段在基礎(chǔ)頂面的豎向荷載和已知的地基承載力沿基礎(chǔ)長度方向取1m 長來計算確定的。這種常規(guī)設(shè)計方法雖簡單方便，但由于基礎(chǔ)縱橫交叉處底面積重疊，用上述方法確定的基礎(chǔ)寬度所構(gòu)成的基底面積將小于實際所需的基底面積。當(dāng)?shù)鼗休d力較低，基礎(chǔ)寬度較大時，問題更加突岀，應(yīng)該對基底寬度進行合理的調(diào)整。(2) 按常規(guī)方法分析計算基底寬度：將縱橫基礎(chǔ)交叉點定義為節(jié)點，每個節(jié)點的范圍為開間方向相鄰墻 體中心線間的距離及進深方向相鄰墻體中心線間的距離。假定條形基礎(chǔ)的中心線與各墻體的中心線重合，并把節(jié)點分類為角節(jié)點 1、邊節(jié)點 2、中節(jié)點 3,則按常規(guī)

4、方法求得各墻段的基礎(chǔ)寬度分別為E1= 1.39m，B2=1.88m， B3=0.31m， B4=0.88m 和B5=1.48m。討點2:由B2、B4 構(gòu)成的節(jié)點基底面積A1=B2(2.25+ B4/2)+B4(1.8-B2/2)X2 =1.88X(2.25 + 0.88/2) + 0.88X(1.8 - 1.88/2)X2 = 6.57m2;邊節(jié)點范圍內(nèi)基礎(chǔ)頂面荷載合力P=1.8X106X2 + 2.25X226 = 890.1kN ;P作用下邊節(jié)點范圍內(nèi)實際所需的基底面積A = P/f0= 890.1/120= 7.42m2。因此，按常規(guī)設(shè)計方法所得的基底面積與實際所需基底面積相比缺少A=A

5、A 1= 7.42-6.57 = 0.85m2，即有 A/A=0.85/7.42=12%。根押類阪計算山注-社丁-中節(jié)點 3， 可得其Al=8.59m2， P=1227kN，A=10.23m2， 因而A= 1.64m2， A/A=16%;對于角節(jié)點 1,可得其Al =4.71m2，P=566kN，A=4.71m2，因而 A=0。 由此可見，角節(jié)點的基底自然增補面積與重疊面積相等，所以按常規(guī)設(shè)計方法所得的角節(jié)點的基底面積與 實際所需基底面積相等。在考慮基礎(chǔ)寬度調(diào)整時，只需調(diào)整邊節(jié)點和中節(jié)點即可。(3) 基礎(chǔ)寬度調(diào)整方法：由于條形基礎(chǔ)縱橫交叉處面積重疊，按常規(guī)方法計算的基底寬度所構(gòu)成的基底面積比實

6、際所需的基底面積減少了4A,應(yīng)對基底寬度進行調(diào)整。一般情況下，磚混結(jié)構(gòu)條形基礎(chǔ)按地基反力均勻分布進行設(shè)計，且在設(shè)計中假定“基底總面積的形心與基底總荷載合力的重心相重合”，因此，不必考慮荷載偏心的影響，只需考慮力的豎向平衡。所以在A1中補足 A 時，可根據(jù)豎向靜力平衡的原理按節(jié)點各墻段的豎向荷載的合力與節(jié)點荷載總合力的比值將A 分配到各個墻段相應(yīng)的基底面積中去。i殳芯I出各卑 T 垃陶恥足的基.1壬 F 積分刖為 A2、A4: A2=(2.25X226)X A/P=(2.25X226)X0.85/890.1=0.486m2， A4=(1.8X106)X A/P=(1.8X 1 0 6 )X0.8

7、5/890.1=0.182m2 ;設(shè)上述補 足的面積AA2、A4 轉(zhuǎn)化為各墻段原有基礎(chǔ)增加的寬度相應(yīng)為AB2、B4，則AB2(2.25-B4/ 2)= A2， 得 B2=0.27m， 故 B2/B2=0.27/1.88=14%;( B4/2)X(1.8+1.8-B2/2 )= A4，得厶B4 = 0.14m，故厶B4/B4 = 0.14/0.88 = 16%。在用上述方法計算時，小黑塊面積被重復(fù)計算，由于值很小，對工程設(shè)計影響不大，可忽略不計。調(diào)整后，邊節(jié)點基底寬度分別為：B2=B2 +B2 = 1.88 +0.279=2.15m，B4=B4+AB4=0.88+0.14=1.02m。迄 i”點

8、計算結(jié)果表明：缺少面積 A占實際所需面積的 12%，B2 增加幅度為 14%，B4 增加幅度為 16%。調(diào)整后邊節(jié)點的基底面積A=2.15X(2.25 + 1.02/2)+ 1.02X(1.8-2.15/2) = 7.413m2A=7.42m2， 即調(diào)整后基底面積與實際所需的基底面積很接近。上 I 冋樣山法訂力別求口中節(jié)穴各墻段應(yīng)補汕的縣底： 匚1初 A2=0.68m2， A5 =0.43 m2， A3 =0.10m2。將補足的面積轉(zhuǎn)化為各墻段相應(yīng)的增加寬度：AB2 = 0.45m，B2/B2= 0.45/1.88 = 24%; B3 =0.08m， B3/B 3 =0.08/0.31=26%

9、; B5=0.34m， B5/B 5 =0.34/1.48=23%。3 結(jié)論(1) 由于角節(jié)點處按常規(guī)方法求得的基底寬度所構(gòu)成的基底面積與實際所需的基底面積相等，因而不需調(diào)整，只需調(diào)整邊節(jié)點和中節(jié)點即可。(2)邊節(jié)點、中節(jié)點按常規(guī)方法求得的基底面積比實際所需基底面積分別缺少12%和 16%;基底寬度的調(diào)幅對節(jié)邊點 15%左右，而對中節(jié)點的調(diào)幅23%左右，且并非原來寬度大的基礎(chǔ)調(diào)整幅度也大。因此，按常規(guī)方法求得的磚混結(jié)構(gòu)條形基礎(chǔ)由于節(jié)點處縱橫交叉重疊，使基底面積減少，應(yīng)對基底寬度進行合理僅供個人參考不得用于商業(yè)用途的調(diào)整。當(dāng)?shù)鼗休d力較低，基底寬度較大時，基底寬度調(diào)整問題更應(yīng)引起重視。多層磚混結(jié)

10、構(gòu)房屋的抗震設(shè)計探討磚混結(jié)構(gòu)由于選材方便、施工簡單、工期短、造價低等特點，多年來磚混房屋是我國當(dāng)前建筑中使用 最廣范的一種建筑形式；其中民用住宅建筑中約占90%以上。磚混結(jié)構(gòu)多采用粘土磚和混合砂漿砌筑，通過內(nèi)外磚墻的咬砌達(dá)到具有一定整體連接性的目的。在地震設(shè)防地區(qū)，多層磚混砌體房屋由于組成的基本 材料和連接方式?jīng)Q定了其脆性性質(zhì)，變形能力小，導(dǎo)致房屋的抗震性能較差；因此改善砌體結(jié)構(gòu)延性，提 高房屋的抗震性能具有極其重要意義。根據(jù)現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計規(guī)范、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，結(jié)合自身設(shè)計的 實踐經(jīng)驗，我認(rèn)為，在多層磚混房屋抗震設(shè)計上應(yīng)注意以下幾方面。一、科學(xué)布局建筑平面和立面建筑平面和立面的規(guī)整性是整個

11、結(jié)構(gòu)設(shè)計中一個十分基礎(chǔ)、重要的內(nèi)容?？拐鹪O(shè)計中，建筑平面、立 面宜盡可能簡潔、規(guī)則，結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心與剛度中心相一致。對于結(jié)構(gòu)平面布置不規(guī)則的房屋質(zhì)心與剛度中 心往往不容易重合，在地震作用下會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，大大加劇地震的破壞力度；對體型不規(guī)則的房屋應(yīng)注 意偏離結(jié)構(gòu)剛心遠(yuǎn)端墻段的抗震驗算。建筑立面應(yīng)避免頭重腳輕，房屋重心盡可能降低，避免采用錯落的 立面，突岀屋面建筑部分的高度不應(yīng)過高，以免地震時發(fā)生鞭梢效應(yīng)，同時應(yīng)控制好結(jié)構(gòu)豎向強度和剛度 的均勻性。建筑設(shè)計應(yīng)符合抗震概念設(shè)計的要求，不應(yīng)采用嚴(yán)重不規(guī)則的設(shè)計方案，即使不可避免時，也應(yīng)盡量在適當(dāng)部位設(shè)置防震縫，將體型復(fù)雜，平面特別不規(guī)則的建筑布局分 割

12、成幾個相對規(guī)則的獨立單元。在實際工程設(shè)計中，應(yīng)盡可能兼顧建筑造型，又滿足使用功能要求的前提 下，將平面布置、立面外觀造型設(shè)計得較為規(guī)整、簡潔、美觀大方；同時又能有效地提高工程的抗震性能。二、砌體房屋的總層數(shù)及總高度不應(yīng)該超限值歷次震害證明，砌體房屋的層數(shù)越多，高度越高，它的地震破壞程度越大，所以控制磚砌體房屋的總 高度及總層數(shù)對減少地震時帶來的震害有很大的作用?，F(xiàn)行建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GB5001 2001)對多層砌體房屋的總高度和總層數(shù)有了強制性規(guī)定：多層砌體房屋的總高度及層數(shù)應(yīng)滿足表1 中的限值。表 1房屋的層數(shù)和高度限值 (m )房屋類別最小厚度(毫米)烈度6789高 度層數(shù)高 度層數(shù)高

13、度層數(shù)高 度層數(shù)240248217186124多層砌普通磚多孔磚多孔磚240217217186124體小砌磚190217186155190217217186底部框架抗震墻240227227196多排柱內(nèi)框架240165165134(注：室內(nèi)外高差大于 0.6m 時，房屋總高度應(yīng)允許比表中數(shù)據(jù)適當(dāng)增加，但不應(yīng)多于1.0m)在設(shè)計中房屋總高度及總層數(shù)應(yīng)同時滿足上標(biāo)的限值，因為樓蓋重量占房屋總重的一半左右，房屋總高 度相同，多一層樓蓋就意味著增加半層樓的側(cè)向地震作用，同時加大對底部的傾覆力矩。在中、強地震作 用下，因傾覆力矩過大，使得底部墻體產(chǎn)生過大的壓力或剪刀而被破壞，故此減輕自重、減少層數(shù)、降低

14、 層高是削弱地震影響的有效途徑之一。三、增強砌體房屋的剛度及整體性房屋是縱、橫向承重構(gòu)件和樓蓋組成的一個具有空間剛度的結(jié)構(gòu)體系，其抗震能力的強弱取決于結(jié)構(gòu) 的空間整體剛度和整體穩(wěn)定性。剛性樓蓋是各抗側(cè)力構(gòu)件按各自側(cè)移剛度分配地震作用的保證?，F(xiàn)澆鋼筋 混凝土樓板及屋蓋具有整體性好、水平剛度大的優(yōu)點，是較理想的抗震構(gòu)件，不但可消除滑移、散落問題, 增加房屋的整體性，增大樓板的剛度，而且對平面上墻體對齊的要求也可予以適當(dāng)放寬，因作為以剪切變 形為主的砌體結(jié)構(gòu)，層間變形是可控制的。較強的樓板及屋蓋水平剛度使荷載傳遞具有良好的條件，平面 上，當(dāng)上下墻體不對齊時，現(xiàn)澆樓板及屋蓋能起到一定的傳遞水平力的作用

15、，同時樓、屋蓋現(xiàn)澆增加了樓 板對墻體的約束。因此，采現(xiàn)澆樓、屋蓋是一種較好的增強樓房結(jié)構(gòu)空間剛度和整僅供個人參考不得用于商業(yè)用途體穩(wěn)定性的方法，在適 當(dāng)?shù)牟课辉鲈O(shè)構(gòu)造柱，并配置些構(gòu)造鋼筋，也能達(dá)到增強結(jié)構(gòu)整體性的作用；另外，設(shè)置配筋圈梁可限制 散落問題，增強空間剛度，提高結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性，從而提高房屋的抗震性能。四、 合理布置縱墻和橫墻多層磚混房屋的主要承重構(gòu)件是縱、橫墻體，在地震中主要由于承重縱、橫墻在地震力作用下產(chǎn)生裂縫，嚴(yán)重者會岀現(xiàn)傾斜、錯動、倒塌等現(xiàn)象，進而使房屋造到破壞； 所以合理布置縱、橫墻對提高房屋抗震性能起到很大的作用。多層磚混房屋應(yīng)優(yōu)先采用橫墻承重或縱橫墻 共同承重的結(jié)構(gòu)體系，

16、縱、橫墻的布置宜均勻?qū)ΨQ，沿平面內(nèi)宜對齊，沿豎向應(yīng)上下連續(xù)，同時一軸線上 的窗間墻寬度宜均勻。房屋的空間整體剛度和整體穩(wěn)定性決定著房屋抗震能力的高低，多層磚混房屋一般 采用縱墻或橫墻承重，由于非承重方向的約束墻體少，間距大，因而房屋該方向剛度較弱，空間剛度和整 體性均較差，拉震能力低；在高烈度地區(qū)，墻體由于平面外的失穩(wěn)而先行破壞，進而引起整個房屋倒塌。 而在兩個方向適當(dāng)布置縱橫、墻混合承重的房屋，由于其限制了縱、橫墻的側(cè)向變形，增強了空間剛度和 整體性，對承受縱、橫兩個方向的水平地震作用及抗彎、抗剪都非常有利。墻體布置時，應(yīng)盡量采用縱墻 貫通的平面布置，當(dāng)縱墻不能貫通布置時，可在縱橫墻交接處采

17、取加強措施，也可在縱、橫墻交接處增設(shè) 鋼筋混凝土構(gòu)造柱，并適當(dāng)加強構(gòu)造配筋；必要時還可以每隔一定高度放置水平拉結(jié)構(gòu)筋如26500 以加強房屋整體性，防止縱、橫墻交接處被拉開。在地震中多層磚混房屋的橫向地震力主要由橫墻承擔(dān)，不僅要求橫墻有足夠的承載力，而且樓蓋必須 具有能將地震力傳給橫墻的水平剛度；對抗震橫墻最大間距的構(gòu)造規(guī)定就是為了滿足樓蓋對傳遞水平地震力所需的剛度要求?，F(xiàn)行建筑抗 震設(shè)計規(guī)范(GB50011-2001)規(guī)定：房屋抗震橫墻的間距不應(yīng)超過規(guī)范中表決，其中，8 度設(shè)防時，現(xiàn)澆或裝配整體式鋼筋混凝土樓、屋蓋的多層磚混房屋抗震橫墻最大間距為15m。當(dāng)橫墻間距過大時，縱向磚墻會因過大的層

18、間變形而產(chǎn)生岀平面的彎曲破壞，使樓蓋失去傳遞水平地震力的能力，從而導(dǎo)致地震力還 未傳到橫墻，縱墻就已先破壞；所以有效地控制橫墻間距能提高房屋的抗震能力。五、適當(dāng)增加墻體面積與合理提高砂漿強度歷次震害表明，多層磚混房屋的抗震能力與墻體面積大小及砂漿強度等級高低成正比，提高墻體面積、砂漿強度等級能有效地提高房屋的抗震能力，是減輕震害的有效途徑之一。在 6 層磚混房屋的抗震驗算中，上面幾層的地震作用較小，容易滿足抗震承載力的要求，而底部一、二兩特別是第一層的地震作用力較大，是薄弱層，往往不容易滿足要求；但若改變部分墻體的承載面積或適當(dāng)提高砂漿的強度等級，如將部分 240mm寬的承重墻改為 360mm

19、 寬的墻，或?qū)⑸皾{強度等級由 M5 體高到 M10,則在抗震結(jié)果中顯示滿足抗震要求。 可見在進行6 層磚混房屋的抗震驗算時，適當(dāng)增加底部12 層墻體面積或提高砂漿強度能有效地提高房屋的整體抗震能力。當(dāng)施工質(zhì)量控制等級為 B 級時，齡期為 28 天的以毛截面計算的普通磚和燒結(jié)多孔磚砌體的抗壓強度設(shè) 計值應(yīng)按表2 采用；砌體的軸心抗拉強度設(shè)計值，彎曲抗拉強度設(shè)計值和拉剪強度設(shè)計值應(yīng)按表3 采用表 2燒結(jié)普通磚和燒結(jié)多孔磚砌體的抗壓強度設(shè)計值( Mpa磚強度等級砂漿強度等級砂漿強度M15M10M7.5M5M2.50MU303.943.272.932.592.261.15MU253.602.982.6

20、82.372.061.05MU203.222.672.392.121.840.94MU152.792.312.071.831.600.82MU101.891.691.501.300.67沿砌體灰縫截面破壞時砌體的軸心抗拉強度設(shè)計值，彎曲抗拉表 3強度設(shè)計值和抗剪強度設(shè)計值（Mpa）砌體類別強度類別破壞特征砂漿強度等級 M10M7.5M5M2.5燒結(jié)普軸心抗拉沿齒縫0.190.160.130.09僅供個人參考不得用于商業(yè)用途通磚，彎曲抗拉沿齒縫0.330.290.230.17燒結(jié)沿通縫0.170.140.110.08多孔磚抗剪0.170.140.110.08比照以上兩表，可見對于相同類別的砌體，

21、燒結(jié)普通磚或燒結(jié)多孔磚用不同強度等級的砂漿砌筑，其 抗壓強度設(shè)計值、軸心抗拉強度設(shè)計值、彎曲抗拉強度設(shè)計值和抗剪強度設(shè)計值是不同的，隨著砂漿強度 等級的提高，同類別砌體的以上各設(shè)計強度也相應(yīng)提高，所以可見提高砂漿強度等級，能有效提高砌體的 強度，增加砌體的承載力，從而達(dá)到提高磚混房屋抗震性能的目的。六、有效設(shè)置房屋圈梁和構(gòu)造柱多次震害調(diào)查表明，圈梁是多層磚房的一種經(jīng)濟有效的措施，可提高房屋的抗震能力，減輕震害。在 多層磚混房屋中設(shè)置沿樓板標(biāo)高的水平圈梁，可加強內(nèi)外墻的連接，增強房屋的整體性。由于圈梁的約束 作用使樓蓋與縱、橫墻構(gòu)成整體的箱形結(jié)構(gòu)，能有效地約束預(yù)制板的散落，使磚墻岀平面倒塌的可能

22、性大 大降低，以充分發(fā)揮各片墻體的抗震能力。圈梁作為邊緣構(gòu)件，對裝配式樓、屋蓋在水平面內(nèi)進行約束， 可提高樓蓋，屋蓋的水平剛度，同時能保證樓蓋起一整體橫隔板的作用。圈梁與構(gòu)造柱一起對墻體在豎向 平面內(nèi)進行約束，限制墻體裂縫的開展，且不沿伸超岀兩道圈梁之間的墻體，并減小裂縫與水平面的夾角,保證墻體的整體性和變形能力，提高墻體的抗剪能力。設(shè)置圈梁還可以減輕地震時地基不均勻沉陷與地表 裂縫對房屋的影響，特別是屋蓋和基礎(chǔ)頂面處的圈梁具有提高房屋的豎向剛度和抗御不均勻沉陷的能力?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土圈梁的設(shè)置應(yīng)符合現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計規(guī)范的要求。現(xiàn)澆鋼筋混凝土圈梁應(yīng)閉合，遇有洞口應(yīng)上下搭接，圈梁宜與預(yù)制板設(shè)在 同

23、一標(biāo)高處或緊靠板底。圈梁的截面高度不應(yīng)小于120mm 配筋應(yīng)符合表 4 的要求。表 4磚房圈梁配筋要求配筋烈度6、789最小縱筋410412414最大箍筋間距（mm250200150多次實驗表明，磚墻增設(shè)構(gòu)造柱后能提高磚混房屋的延性，發(fā)揮防止磚砌體側(cè)向擠岀塌落的約束作用；設(shè)置鋼筋混凝土構(gòu)造柱能使砌體的抗剪承載力提高1030%提高砌體的變形能力，是有效的抗倒塌措施。另外，在多層磚混房屋中合理地設(shè)置構(gòu)造柱，能起到增強房屋整體性的作用，還可以利用其塑性變形和滑 移摩擦來消耗地震能量，從而大大提高抗震能力?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)造的設(shè)置部位應(yīng)符合建筑抗震規(guī)范的 要求。構(gòu)造柱最小截面可采取240X180mm

24、8 度超過五層時，構(gòu)造柱縱向鋼筋宜采用414，箍筋間距不應(yīng)大于 200mm 且在柱上、下端宜適當(dāng)加密。房屋四角的構(gòu)造可適當(dāng)加大截面及配筋，構(gòu)造柱與墻體連接 處應(yīng)砌成馬牙槎，并應(yīng)沿墻高每隔500 毫米設(shè)6 拉結(jié)鋼筋，每邊伸入墻內(nèi)不宜小于1m七、在合理位置的墻段內(nèi)設(shè)置水平鋼筋在抗震驗算中，多層磚混房屋底層往往不容易滿足抗震要求，即使有時在適當(dāng)部位加設(shè)構(gòu)造柱也不能 完全滿足抗震承力驗算。為了提高墻體的抗震能力，可在抗震力不夠的承重墻段內(nèi)配置水平鋼筋，使地震 力由砌體及水平鋼筋共同承擔(dān)。一些試驗表明，配筋多孔磚墻體可以有效地提高墻段的抗震性能，減少脆 性，增加延性，增強磚混房屋的抗震性能。水平配筋磚砌

25、體的砌筑砂漿強度等級不應(yīng)低于M7.5，水平鋼筋宜采用 HPB235 HRB335 鋼筋，配筋率不應(yīng)小于 0.07%，也不宜大于 0.17%，間距不應(yīng)大于 400mm 鋼筋錨 固長度不宜小于 180mm八、其它措施多層磚混結(jié)構(gòu)房屋的樓梯間宜設(shè)置在每個單元中部， 盡量避免將樓梯設(shè)在房屋盡端靠近山墻處； 突出 屋頂?shù)臉翘蓍g，構(gòu)造柱應(yīng)伸到頂部與頂部圈梁連接。為了避免個別墻段抗震強度不足首先破壞，導(dǎo)致逐個 破壞，進而造成整棟樓破壞甚至倒塌，要求房屋的局部尺寸宜滿足抗震規(guī)范的限值要求。多層磚混結(jié)構(gòu)房屋可以通過建筑上的合理布局， 結(jié)構(gòu)上的構(gòu)造措施等多種方法來彌補砌體房屋脆性材 料在抗震方面的不足，從而滿足抗

26、震要求。在抗震設(shè)計時體現(xiàn)以預(yù)防為主的設(shè)計思想達(dá)到“小震不壞，中 震可修，大震不倒”的設(shè)僅供個人參考不得用于商業(yè)用途防目標(biāo)。對于建設(shè)工程只有在抗震設(shè)防，抗震設(shè)計和施工質(zhì)量這三方面都符合要 求，才能確保建筑工程具備合理的抗御地震的能力。PKPM 結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)1.風(fēng)荷載風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：WK=BzgsgZ W。其中：Bz=1+E Uz/gz 在新規(guī)范中，基本風(fēng)壓 Wo 略有提 高,而建筑的風(fēng)壓高度變化系數(shù) 卩 E、脈動增大系數(shù)E、脈動影響系數(shù)U都存在減小的情況。所以，按新規(guī)范 計算的風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值可能比 89 規(guī)范大，也可能比 89 規(guī)范小。具體的變化包括下面幾條：1）、基本風(fēng)壓：新的荷載規(guī)范將風(fēng)荷

27、載基本值的重現(xiàn)期由原來的30 年一遇改為 50 年一遇：新高規(guī),應(yīng)按100 年一遇的風(fēng)壓值采用。2）、地面粗糙度類別：由原來的A、 B、 C 類,改為 A、 B、 C、 D 類。 C 類是指有密集建筑群的城市市區(qū)；D 類為有密集建筑群，且房屋較高的城市市區(qū)。3）、鳳壓高度變化系數(shù)： A、 B、 C 類對應(yīng)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)略有調(diào)整。新增加的 D 類對應(yīng)的風(fēng)壓高 度變化系數(shù)最，比 C 類小 20%到 50%。4）、脈動增大系數(shù)：A 、 B、 C 類對應(yīng)的脈動增大系數(shù)略有調(diào)整。新增加的 D 類對應(yīng)脈動增大系數(shù)比 89 規(guī)范小，約 5%到 10%。與結(jié)構(gòu)的材料和形式有關(guān)。5）、脈動影晌系數(shù)：在 89

28、 高規(guī)中，脈動影響系數(shù)僅與地面粗糙度類別有關(guān)，對應(yīng) A、 B、 C 類的脈動影響系數(shù)分別為，0.48、 0.53 和 0.63。在新規(guī)范中，脈動影響系數(shù)不僅與地面粗糙度類別有關(guān)，而且還與建筑的高寬 比和總高度有關(guān)，其數(shù)值都小于 89 高規(guī)。如 C 類、高度為 50m、高寬比為 3 的建筑，U=0.46,比 89 高規(guī)小 28%，若為 D類，則小 37%。6）、結(jié)構(gòu)的基本周期：脈動增大系數(shù)E與結(jié)構(gòu)的基本周期有關(guān)（WOT12）。結(jié)構(gòu)的基本周期可采用結(jié)構(gòu)力 學(xué)方法計算，對于比較規(guī)則的結(jié)構(gòu)，也可以采用近似方法計算：框架結(jié)構(gòu) T=（0.08-1.00）N：框剪結(jié)構(gòu)、框筒結(jié)構(gòu) T=（0.06-0.08）N

29、:剪力墻結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu) T=（0.05-0.06）N。其中 N 為結(jié)構(gòu)層數(shù)。2. 地震作用1 ）、抗震設(shè)防烈度：新規(guī)范改變了抗震設(shè)防烈度與設(shè)計基本地震加速度值的對應(yīng)關(guān)系，增加了 7 度（0.15g和 8 度（0.30g）兩種情況（見新抗震規(guī)范表2） 、設(shè)計地震分組：新規(guī)范把直接影響建筑的設(shè)計特征周期Tg 的設(shè)計近震、遠(yuǎn)震改為設(shè)計地震分組，分別為設(shè)計地震第一組、第二組和第三組。3） 、特征周期值：比 89 規(guī)范增加了 0.05s 以上,這在一定程度上提高了地震作用。4）、地震影響系數(shù)曲線：新規(guī)范，設(shè)計反應(yīng)譜范圍由原來的3s 延伸到 6s,分上升段、平臺段、指數(shù)下降段和傾斜下降段四個區(qū)段。在5T

30、g 以內(nèi)與 89 規(guī)范相同，從 5Tg 起改為傾斜下降段，斜率為 0.02。對于阻尼比不等于 0.05 的結(jié)構(gòu),設(shè)計反應(yīng)譜在阻尼比Z等于 0.05 的基礎(chǔ)上調(diào)整。5） 、扭轉(zhuǎn)耦連：新高規(guī) 3.3 條規(guī)定，質(zhì)量、剛度不對稱、不均勻的結(jié)構(gòu)，以及高度超過 100m 的高層建筑 結(jié)構(gòu)應(yīng)采用考慮扭轉(zhuǎn)稿連振動影響的振型分解反應(yīng)譜法。6）、雙向地震作用：新抗震規(guī)范，質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)計入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn) 影響。7）、偶然偏心：新高規(guī)，計算地震作用時，應(yīng)考慮偶然偏心的影響，附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的 5%。8）、豎向地震作用：新規(guī)范，對于 9 度的高層建筑，其豎向地震作

31、用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按公式（，并宜乘以 1.5 的放大系數(shù)。相當(dāng)于重力荷載代表值的 33.4%：新規(guī)范，長懸臂和其它大跨度結(jié)構(gòu)豎向地 震作用標(biāo)準(zhǔn)值，8 度、 8.5 度和 9 度時分別取重力荷載代表值的 10%、 15%和 20%：新高規(guī)，帶轉(zhuǎn)換層的高層建 筑結(jié)構(gòu)，8 度抗震設(shè)計時轉(zhuǎn)換構(gòu)件應(yīng)考慮豎向地震影響。3. 地震作用調(diào)整1） 、最小地震剪力調(diào)整：新規(guī)范，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震的剪重比不應(yīng)小于表，尚應(yīng)乘以1.15 的增大系數(shù)。2）、 0.2Q0 調(diào)整：新規(guī)范，側(cè)向剛度沿豎向分布基本均勻的框一剪結(jié)構(gòu)，任一層框架部分的地震剪力，不應(yīng) 小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的 20%和按框-剪結(jié)構(gòu)分析的框架部

32、分各樓層地震剪力中最大值 1.5 倍二者的較小 值。3）、邊榀地震作用效應(yīng)調(diào)整： 新規(guī)范，規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)禍連計算時，平行于地震作用方向的兩個邊桶，其地震作用效應(yīng)應(yīng)乘增大系數(shù)。 一般情況下，短邊可按 1.15 采用，長邊可按 1.05 采用：當(dāng)扭轉(zhuǎn)剛度較小時，宜按 不小于 1.3 采用。軟件未執(zhí)行這一條。4）、豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)地震作用效應(yīng)調(diào)整：新規(guī)范,豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu) , 其薄弱層的地震剪力應(yīng)乘以1.15 的增大系數(shù) :新高規(guī) ,樓層側(cè)向剛度小于上層的70%或其正二層平均值的80%時 ,該樓層地震剪力應(yīng)乘1.15 增大系數(shù) ; 新規(guī)范 ,堅向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu) ,豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)時 ,該

33、構(gòu)件傳遞給水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震 內(nèi)力應(yīng)乘以 1.25-1.5 的增大系數(shù)。5、轉(zhuǎn)換梁地震作用下的內(nèi)力調(diào)整： 新高規(guī) ,轉(zhuǎn)換梁在特一級和一、 二級抗震設(shè)計時 ,其地震作用下的內(nèi) 力分別放大 1.8、1.5、1.25 倍。6）、框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整：新高規(guī),框支柱數(shù)目不多于 10 根時 : 當(dāng)框支層為 1 一 2 層時各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基底剪力的 2% 當(dāng)框支層為 3 層及 3 層以上時 ,各層每根柱所受的剪力應(yīng)至少取基 底剪力的 3%:僅供個人參考不得用于商業(yè)用途框支柱數(shù)目多于 10 根時,當(dāng)框支層為 1 一 2 層時每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力20%,當(dāng)框支層為 3 層及

34、 3 層以上時 ,每層框支柱所承受剪力之和應(yīng)取基底剪力3。她框支柱剪力調(diào)整后 , 應(yīng)相應(yīng)調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩,框支柱的軸力可不調(diào)整。4作用效應(yīng)組合1）、作用效應(yīng)組合基本公式非抗震設(shè)計時由可變荷載控制的組合ZS=YGSGK+YJQJZ 的 iYQiS3非抗震設(shè)計時由永久荷載控制的組合ZS= YGSGK+立的 hSQik 抗震設(shè)計時的組合。2）、恒荷載作用的分項系數(shù)：當(dāng)其對結(jié)構(gòu)不利時,對于可變荷載效應(yīng)控制的組合 ,應(yīng)取 1.2,對于永久荷載效應(yīng)控制的組合，應(yīng)取 1.35:當(dāng)其對結(jié)構(gòu)不利時，一般應(yīng)取 1.0。3）、可變荷載作用的分項系數(shù)和組合值系數(shù)：一般應(yīng)取1.4 ;對于標(biāo)準(zhǔn)值大于

35、4.0KN/m2 的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載應(yīng)取 1.3；樓面活荷載的組合值系數(shù)見荷載規(guī)范表 4.1.1，取值范圍在 0.7-0.9 之間；風(fēng)荷載的 組合值系數(shù)為 0.6;與地震作用效應(yīng)組合時風(fēng)荷載的組合系數(shù)為0.2。4）、地震作用的分項系數(shù)：一般應(yīng)取1.3:當(dāng)同時考慮水平、豎向地震作用時，應(yīng)取 0.5。5、重力荷載代表值：新抗震規(guī)范，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載組合值系數(shù)，應(yīng)按表5. 設(shè)計內(nèi)力調(diào)整1）、梁設(shè)計剪力調(diào)整： 抗震規(guī)范第，抗震設(shè)計時，特一、 一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于 2.5的連梁，其梁端截面組合的設(shè)計剪力值應(yīng)調(diào)整。

36、2）、柱設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：為了體現(xiàn)抗震設(shè)計中強柱弱梁概念設(shè)計的要求，抗震規(guī)范第，特一、一、二、三級的框架柱、框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組合設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。3）、剪力墻設(shè)計內(nèi)力調(diào)整：高規(guī)第，抗震設(shè)計時，特一、一、二、三級的剪力墻底部加強區(qū)和非加強區(qū)截 面組合的設(shè)計內(nèi)力值應(yīng)調(diào)整。6. 結(jié)構(gòu)整體性能控制1）、位移控制：新高規(guī)的，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A、 B 級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的 1.2 倍；且 A 級高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5 倍,B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的 1.3 倍。2）、周期控制：新

37、高規(guī)的，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期 T1 之比,A 級高度高層建 筑不應(yīng)大于 0.9； B 級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于 0.850。3、層剛度比控制：新抗震規(guī)范附錄E2.1 規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2；新高規(guī)的，抗震設(shè)計的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的70%或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的 80%；新高規(guī)的，高層建筑結(jié)構(gòu)計算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的 2 倍:新高規(guī)的，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部 結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛

38、度，應(yīng)符合高規(guī)附錄 D 的規(guī)定。，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、 下層結(jié)構(gòu)等效剛度比Y表示轉(zhuǎn)換層上、 下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計時Y不 應(yīng)大于 3，抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 2。，其轉(zhuǎn)換層下部框架一剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比Ye 宜接近 1,非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 2,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于 1.3。4）、層剛度比計算：高規(guī)附錄 Ai/hI 高規(guī)附錄 i/Hi 抗震規(guī)范的 Ki=Vi /A Iji 新規(guī)范軟件中提供前兩種算法。5）、框剪結(jié)構(gòu)中框架承擔(dān)的傾覆力矩計算；新抗震規(guī)范第，框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，在基本振型地震作用下，若框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的

39、50%，其框架部分的抗震等級應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)確定，柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用?？拐鹨?guī)范第7. 結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計計算1、柱軸壓比計算：新抗震規(guī)范，都規(guī)定了柱軸壓比的限值，并規(guī)定建造于 IV 類場地且較高的高層建筑柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)降低。柱軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值與柱的全截面面積和混凝土軸 心抗壓強度設(shè)計值乘積之比 :可不進行地震計算的結(jié)構(gòu)，取無地震作用組合的軸壓力設(shè)計值:2）、剪力墻軸壓比計算：新抗震規(guī)范，都規(guī)定了剪力墻軸壓比的限值。目前新規(guī)范程序給出各個墻肢的軸壓比。3）、剪力墻強區(qū)：底部加新抗震規(guī)范和新高規(guī)對剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的定義略有不同,分別定義如下:新抗震規(guī)范 ,部分框支

40、抗震墻結(jié)構(gòu)的抗震墻 ,其底部加強部位的高度 ,可取框支層加上框支層以上兩層的 高度及落地抗震墻總高度的 1/8 二者的較大值，且不大于 15m,其它結(jié)構(gòu)的抗震墻，其底部加強部位的高度可取 墻肢總高度的 1/8和底部二層高度二者的較大值 ,且不大于 15m。新高規(guī)的，一般剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位的高度可取墻肢總高度的l/8 和底部二層高度二者的較大值，當(dāng)剪力墻高度超過 150m 時,其底部加強部位的范圍可取墻肢總高度的1/10。新高規(guī)的，帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)，剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8 二者的較大值。4）、剪力墻的約束邊緣構(gòu)件和構(gòu)造邊緣構(gòu)件：新高

41、規(guī)的 ,抗震設(shè)計時 ,一、二級剪力墻結(jié)構(gòu)底部加強部位及以上一層的墻肢設(shè)置約束邊緣構(gòu)件,一、二級剪力墻的其它部位以及三、四級和非抗震設(shè)計的剪力墻墻肢均應(yīng)設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。5）、梁、柱、支撐、墻配筋計算：基本構(gòu)件的設(shè)計公式都有不同程度改變。應(yīng)用 SATWE 軟件的幾點問題在應(yīng)用 2002 新規(guī)范版 SATWE 軟件計算鋼僅供個人參考不得用于商業(yè)用途筋混凝土結(jié)構(gòu)的工程實踐中 ,就本人兒點認(rèn)識 ,提出來和大家討論 （SATWE 軟件版本為 2002 年 12 月）。1. 剪力墻配筋SATWE 根據(jù)新規(guī)范計算剪力墻配筋 ,增加了邊緣構(gòu)件計算 ,因此在其傳統(tǒng)的平面配筋簡圖中表示的剪力 墻墻柱（暗柱、端柱和

42、翼墻 ）配筋不再作為配筋設(shè)計的直接依據(jù) ,僅作為參考保留 ,設(shè)計墻柱配筋時應(yīng)根據(jù)邊緣 構(gòu)件配筋簡圖或剪力墻邊緣構(gòu)件輸出文件Satblnb.out 進行設(shè)計。但是 SATWE 目前還未將平面配筋簡圖和邊緣構(gòu)件配筋簡圖的內(nèi)容結(jié)合在同一圖形內(nèi)統(tǒng)一表達(dá),所以對墻體水平配筋值和超限信息依舊在平面配筋簡圖中表示 ,邊緣構(gòu)件配筋簡圖中僅表示墻柱設(shè)計配筋值及截面尺寸。因為平面配筋簡圖早為大家所熟知,而且比目前的邊緣構(gòu)件配筋簡圖和文本文件都來得直觀,所以希望 SATWE 軟件在這方面進行改進 ,以方便設(shè)計者使用。在目前的平面配筋簡圖中表示的墻柱配筋值指的是計算值而非設(shè)計值,未考慮最小配筋率等構(gòu)造要求 ,當(dāng)某段墻

43、肢墻柱配筋值顯示為 0 時,則表示該墻柱為構(gòu)造配筋。需要注意的是 ,在邊緣構(gòu)件配筋簡圖中 ,雖然 軟件自動計算了墻柱的截面尺寸 ,但是出于某些原因該尺寸可能并不一定符合實際情況 ,需要設(shè)計者在設(shè)計 時予以調(diào)整。 另外 ,對頂部有小塔樓的結(jié)構(gòu) ,SATWE 在計算底部加強部位范圍時 ,對墻肢總高度的取值 ,是按首 層樓面至小塔樓屋面的總高度計算的而不是按各墻肢自身總高度分別計算的,程序自動將底部加強部位向上延伸一層計算約束邊緣構(gòu)件。2. 地下室結(jié)構(gòu) 當(dāng)墻體為擋土墻時 ,軟件目前并未在平面配筋簡圖中給出墻體在平面外受力的配筋,所以若想得到這類墻體的配筋數(shù)據(jù) ,應(yīng)在文本文件中查詢與該層對應(yīng)的配筋文件

44、。但是由于實際工程中情況千變?nèi)f化 ,而軟件又有一定的適用范圍 ,所以對地下室擋土墻的計算還是以手算為好,當(dāng)采用軟件計算結(jié)果時 ,應(yīng)注意人工復(fù)核。另外,對于有窗井的地下室結(jié)構(gòu) ,可以在 PMCAD 中建模 ,窗井頂部設(shè)置為全房間洞 ,SATWE 軟件可以計算窗 井隔墻對豎向構(gòu)件的側(cè)向作用。對計算結(jié)果,亦應(yīng)注意人工復(fù)核。3. 帶地下室結(jié)構(gòu)嵌固層的選取高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程 第,當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固層時,地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的 2 倍,而規(guī)范中設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)所對應(yīng)的底層即指嵌固層樓板。 因此, 正確選取嵌固層就成為結(jié)構(gòu)整體計算是否正確的關(guān)鍵。但是目前軟

45、件尚無法自動判斷嵌固層位置,而且工程實踐中情況千差萬別 ,要求軟件做到自動判斷亦十分困難 ,仍然需要設(shè)計者進行人工干預(yù) ,軟件為此提供了必 要的條件。首先可以按實際地下室層數(shù)進行第一次計算,查文本文件中的 結(jié)構(gòu)設(shè)計總信息 ,軟件自動計算了樓層上下側(cè)向剛度 ,這是結(jié)構(gòu)自身的固有性質(zhì) ,不會因地下室層數(shù)的變化而改變,據(jù)此可以判斷嵌固層的位置（當(dāng)然 ,對一般工程來說 ,也可以根據(jù)規(guī)范提供的公式手算樓層側(cè)向剛度比。然后根據(jù)嵌固層位置調(diào)整計算參數(shù)中的 地下室層數(shù) 進行第二次計算 ,SATWE 將設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用在地下室頂板上。但是對實際工程 , 地下室結(jié)構(gòu)一般都有側(cè)向土體約束 ,對帶有多層地下室的結(jié)

46、構(gòu) ,當(dāng)?shù)叵率翼敯宀荒茏鳛榍豆虒訒r ,單純將地下 結(jié)構(gòu)加入到主體結(jié)構(gòu)中進行計算 ,即認(rèn)為嵌固層位置在地下二層樓板處或更低 ,則可能造成結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與位 移計算結(jié)果不符合實際情況 ,甚至導(dǎo)致薄弱層位置變化等等。因此在設(shè)計時,應(yīng)將兩種計算結(jié)果進行比較 ,取最不利結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)。 應(yīng)注意 ,SATWE 允詐利用 地下室信息 里的 回填土對地下室約束剛度比 參數(shù)來 控制地下室結(jié)構(gòu)的水平位移 ,但是這一參數(shù)并不影響設(shè)計內(nèi)力調(diào)整系數(shù)作用位置。另外, 建筑抗震設(shè)計規(guī)范中關(guān)于 位于地下室頂板的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力 之和的規(guī)定,目前軟件還沒有考慮。4. 結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周

47、期計算計算扭轉(zhuǎn)時應(yīng)按剛性板假定進行 ,而不應(yīng)設(shè)置彈性板 ,否則計算出來的結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期和結(jié)構(gòu)位移是不真實的。因此 ,當(dāng)結(jié)構(gòu)計算中需要指定某些板塊為彈性板時,應(yīng)先按無彈性板模型考查結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)是否合格 ,配筋設(shè)計時取兩種模型計算的最不利結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)。值得注意的是 ,不論是采用剛性板假定還是彈性板假定 的計算 ,均要求每個方向結(jié)構(gòu)的有效質(zhì)量系月數(shù)不小于90%。5. 錯層結(jié)構(gòu)的輸入SATWE 軟件可以進行錯層結(jié)構(gòu)的計算 ,方法是在 PMCAD 建模時按實際情況輸入錯層平面 ,即對應(yīng)每個錯層平面應(yīng)建立兩個標(biāo)準(zhǔn)層 ,并將沒有樓板的部分設(shè)置為全房間洞 ,SATWE 軟件會自動搜索判斷錯層并計算 結(jié)構(gòu)內(nèi)力。在

48、用 PMCAD 建模時,輸入次梁樓板 菜單里的兩個參數(shù) 樓板錯層 和梁錯層 ,常引起設(shè)計者的 誤會 ,以為這兩個參數(shù)就是用來計算錯層的 ,其實這兩個參數(shù) 只影響畫圖 ,而不能用來計算錯層。 建議 PMCAD 在這里做一個提示 ,以免設(shè)計者因誤會而造成錯誤。 工程中 有時會遇到剪力墻上因錯層而造成門窗洞口被分為上下兩部分的情況,此時應(yīng)在洞口兩側(cè)增加節(jié)點 , 使下部墻體成為相互獨立的兩段墻 ,并在上部按實際連梁高度輸入主梁。對于多塔結(jié)構(gòu), 當(dāng)各塔層高不同時 ,有的設(shè)計者也將其按錯層輸入 , 這是不正確的。對這種情況 ,可以在 PMC AD 建模時先按一種層高建模 , 然后在 SATWE 的多塔樓定

49、義 里,修改各塔層高。當(dāng)然 ,在修改層高之前別忘了按實際情況先設(shè)置多塔。6當(dāng)某洞頂連梁（按洞口輸入而不是按主梁輸入）高度小于 300m 時,SATWE 在計算內(nèi)力時將忽略該梁的 存在,亦不計算其配筋。對某些連梁超限的情況 ,當(dāng)其破壞對承受豎向荷載無明顯影響時,可考慮在大震作用下該連梁不參與工作 ,按獨立墻肢進行第二次多遇地震作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析。為此,可以調(diào)整結(jié)構(gòu)計算模型中的洞口高度 ,使洞頂連梁高度小于 300,從而實現(xiàn)這一目的 ,避免了增加節(jié)點設(shè)置主梁的麻煩。配筋設(shè)計時,墻肢應(yīng)按兩次計算所得的較大內(nèi)力進行配筋設(shè)計,連梁按實際截面計算 ,縱筋可按 2.0%2.5%的配筋率配置 ,并按實際配筋面

50、積反算連梁彎矩來計算所需的箍筋面積,做到強剪弱彎 。7.在 SATWE 分析與設(shè)計參數(shù)補充定義 中,對考慮了雙向地震力作用的結(jié)構(gòu) ,不應(yīng)同時考慮按雙偏壓方 法計算一般框架柱配筋。一般來說 ,對異型枉、角枉 ,應(yīng)采用雙偏壓計算 ,對一般框架柱 ,則可以采用單偏壓計 算。需要指出的是 ,僅供個人參考不得用于商業(yè)用途目前 SATWE 雖然要求設(shè)計者在 特殊構(gòu)件補充定義 里定義角柱 ,但在結(jié)構(gòu)計算時 ,如果設(shè) 計者沒有選擇 按雙偏壓計算柱 ,則軟件并不按雙偏壓方法計算設(shè)計者定義的角柱。所以,對框架角柱來說 ,應(yīng)進行雙偏壓的補充驗算。 PKPM 2003.1 P19樓層最小地震剪力系數(shù) 入（剪質(zhì)比）7

51、度區(qū) 0.016。抗震525大開洞問題：高規(guī)彈性層間位移角限值9e:抗震5.5.1薄弱層彈塑性層間位移角限值9p:抗震5.5.5“剛域”：高規(guī) 5.3.4規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時抗震5.2.3 建筑結(jié)構(gòu)估計水平地震作用扭轉(zhuǎn)影響時，應(yīng)按下列規(guī)定計算其地震作用和作用效應(yīng)： 1 規(guī)則結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，平行于地震作用方向的兩個邊榀，其 地震作用效應(yīng)應(yīng)乘以增大系數(shù)。一般情況下，短邊可按 1.15 采用，長邊可按 1.05 采用；當(dāng)扭轉(zhuǎn)剛度較小時 宜按不小于 1.3 采用 2 扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振型分解法計算時各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉(zhuǎn)角共三個自由 度并應(yīng)按下列公式計算結(jié)構(gòu)的地震作用和作用效應(yīng)

52、確有依據(jù)時尚可采用簡化計算方法確定地震作用效應(yīng)。（頂塔樓 ）突出屋面梯間等放大系數(shù) 3，抗震，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等的地震作用效應(yīng)，宜乘以增大系數(shù) 3，此增大部分不應(yīng)往下傳遞 ,但與該突出部分相連的構(gòu)件應(yīng)予計入；采用振型分解法時， 突出屋面部分可作為一個質(zhì)點；單層廠房突出屋面天窗架的地震作用效應(yīng)的增大系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范9 章的有關(guān)規(guī)定采用。結(jié)構(gòu)安全等級：分三級。一般建筑為二級。混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3.2.1裂縫控制等級：分三級。 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3.3.3耐久性規(guī)定（環(huán)境類別） ：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 3.4.1 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計計算步驟探討1完成整體參數(shù)的正確設(shè)定計算開始以前，設(shè)計人員

53、首先要根據(jù)新規(guī)范的具體規(guī)定和軟件手冊對參數(shù)意義的描述，以及工程的實際情況，對軟件初始參數(shù)和特殊構(gòu)件進行正確設(shè)置。但有幾個參數(shù)是關(guān)系到整體計算結(jié)果的，必須首先確 定其合理取值，才能保證后續(xù)計算結(jié)果的正確性。這些參數(shù)包括振型組合數(shù)、最大地震力作用方向和結(jié)構(gòu) 基本周期等，在計算前很難估計，需要經(jīng)過試算才能得到。（1）振型組合數(shù)是軟件在做抗震計算時考慮振型的數(shù)量。該值取值太小不能正確反映模型應(yīng)當(dāng)考慮的振型數(shù) 量，使計算結(jié)果失真；取值太大，不僅浪費時間，還可能使計算結(jié)果發(fā)生畸變。高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技 術(shù)規(guī)程，抗震計算時，宜考慮平扭藕聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不宜小于15，對多塔結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓

54、的 9 倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的 90。一般而言，振型數(shù)的多少于 結(jié)構(gòu)層數(shù)及結(jié)構(gòu)自由度有關(guān)，當(dāng)結(jié)構(gòu)層數(shù)較多或結(jié)構(gòu)層剛度突變較大時，振型數(shù)應(yīng)當(dāng)取得多些，如有彈性 節(jié)點、多塔樓、轉(zhuǎn)換層等結(jié)構(gòu)形式。振型組合數(shù)是否取值合理，可以看軟件計算書中的x， y 向的有效質(zhì)量系數(shù)是否大于 0.9。具體操作是， 首先根據(jù)工程實際情況及設(shè)計經(jīng)驗預(yù)設(shè)一個振型數(shù)計算后考察有效質(zhì)量系 數(shù)是否大于0.9，若小于 0.9，可逐步加大振型個數(shù)，直到 x,y 兩個方向的有效質(zhì)量系數(shù)都大于 0.9 為止。必 須指出的是，結(jié)構(gòu)的振型組合數(shù)并不是越大越好，其最大值不能超過結(jié)構(gòu)得總自由度數(shù)。例如對采用剛性 板假定得

55、單塔結(jié)構(gòu)，考慮扭轉(zhuǎn)藕聯(lián)作用時，其振型不得超過結(jié)構(gòu)層數(shù)的3 倍。如果選取的振型組合數(shù)已經(jīng) 增加到結(jié)構(gòu)層數(shù)的 3 倍，其有效質(zhì)量系數(shù)仍不能滿足要求，也不能再增加振型數(shù)，而應(yīng)認(rèn)真分析原因，考 慮結(jié)構(gòu)方案是否合理。（2）最大地震力作用方向是指地震沿著不同方向作用，結(jié)構(gòu)地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)值最大的最不利地震作用方向。設(shè)計軟件可以自動計算出最大地震力作用方向并 在計算書中輸出，設(shè)計人員如發(fā)祥該角度絕對值大于 15 度，應(yīng)將該數(shù)值回填到軟件的 “水平力與整體坐標(biāo) 夾角 ”選項里并重新計算，以體現(xiàn)最不利地震作用方向的影響。（3）結(jié)構(gòu)基本周期是計算風(fēng)荷載的重要指標(biāo)。 設(shè)

56、計人員如果不能事先知道其準(zhǔn)確值， 可以保留軟件的缺省 值，待計算后從計算書中讀取其值，填入軟件的 “結(jié)構(gòu)基本周期 ”選項，重新計算即可。上述的計算目的是將這些對全局有控制作用的整體參數(shù)先行計算出來，正確設(shè)置，否則其后的計算結(jié) 果與實際差別很大。2.確定整體結(jié)構(gòu)的合理性整體結(jié)構(gòu)的科學(xué)性和合理性是新規(guī)范特別強調(diào)內(nèi)容。新規(guī)范用于控制結(jié)構(gòu)整體性的主要指標(biāo)主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重比、剪重比等。（1）周期比是控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的重要指標(biāo)。 它的目的是使抗側(cè)力的構(gòu)件的平面布置更有效更合理， 使結(jié) 構(gòu)不至出現(xiàn)過大的扭轉(zhuǎn)。也就是說，周期比不是要求就構(gòu)足夠結(jié)實，而是要求結(jié)構(gòu)承載布局合

57、理。 高規(guī) 第，說明該結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)僅供個人參考不得用于商業(yè)用途效應(yīng)明顯，設(shè)計人員需要增加結(jié)構(gòu)周邊構(gòu)件的剛度，降低結(jié)構(gòu)中間構(gòu)件的剛度，以 增大結(jié)構(gòu)的整體抗扭剛度。設(shè)計軟件通常不直接給出結(jié)構(gòu)的周期比， 需要設(shè)計人員根據(jù)計算書中周期值自行判定第一扭轉(zhuǎn) （平動） 周期。以下介紹實用周期比計算方法： 1）扭轉(zhuǎn)周期與平動周期的判斷：從計算書中找出所有扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5 的平動周期，按周期值從大到小排列。同理，將所有平動系數(shù)大于0.5 的平動周期值從大到小排列； 2）第一周期的判斷：從列隊中選出數(shù)值最大的扭轉(zhuǎn)（平動）周期，查看軟件的 “結(jié)構(gòu)整體空間振動簡圖 ”，看 該周期值所對應(yīng)的振型的空間振動是否為整體振動

58、，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉(zhuǎn)（平 動）周期，要從隊列中取出下一個周期進行考察， 以此類推， 直到選出不僅周期值較大而且其對應(yīng)的振型 為結(jié)構(gòu)整體振動的值即為第一扭轉(zhuǎn) （平動）周期；3）周期比計算：將第一扭轉(zhuǎn)周期值除以第一平動周期即可。（2）位移比（層間位移比）是控制結(jié)構(gòu)平面不規(guī)則性的重要指標(biāo)。其限值在建筑抗震設(shè)計規(guī)范和高 規(guī)中均有明確的規(guī)定，不再贅述。需要指出的是，新規(guī)范中規(guī)定的位移比限值是按剛性板假定作出的， 如果在結(jié)構(gòu)模型中設(shè)定了彈性板，則必須在軟件參數(shù)設(shè)置時選擇 “對所有樓層強制采用剛性樓板假定 ”，以 便計算出正確的位移比。在位移比滿足要求后，再去掉 “對所有樓層強制采用

59、剛性樓板假定的選擇，以彈性 樓板設(shè)定進行后續(xù)配筋計算。此外，位移比的大小是判斷結(jié)構(gòu)是否規(guī)則的重要依據(jù)，對選擇偶然偏心，單向地震，雙向地震下的位 移比，設(shè)計人員應(yīng)正確選用。（3）剛度比是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則的重要指標(biāo)。根據(jù)抗震規(guī)范和高規(guī)的要求，軟件提供了三種剛 度比的計算方式，分別是剪切剛度，剪彎剛度和地震力與相應(yīng)的層間位移比。正確認(rèn)識這三種剛度比的計 算方法和適用范圍是剛度比計算的關(guān)鍵： 1）剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)及對地下室嵌 固條件的判定； 2）剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)；3）地震力與層間位移比是執(zhí)行抗震規(guī)范第，通常絕大多數(shù)工程都可以用此法計算剛度比，這也是

60、軟件的缺省方式。（4）層間受剪承載力之比也是控制結(jié)構(gòu)豎向不規(guī)則的重要指標(biāo)。其限值可參考抗震規(guī)范和高規(guī)的 有關(guān)規(guī)定。（5）剛重比是結(jié)構(gòu)剛度與重力荷載之比。 它是控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的重要因素，也是影響重力二階效的主 要參數(shù)。該值如果不滿足要求，則可能引起結(jié)構(gòu)失穩(wěn)倒塌，應(yīng)當(dāng)引起設(shè)計人員的足夠重視。（6）剪重比是抗震設(shè)計中非常重要的參數(shù)。規(guī)范之所以規(guī)定剪重比，主要是因為長期作用下，地震影響系 數(shù)下降較快，由此計算出來的水平地震作用下的結(jié)構(gòu)效應(yīng)可能太小。而對于長周期結(jié)構(gòu)，地震動態(tài)作用下 的地面加速度和位移可能對結(jié)構(gòu)具有更大的破壞作用，但采用振型分解法時無法對此作出準(zhǔn)確的計算。因 此，出于安全考慮，規(guī)范規(guī)