土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)論文建筑類

1、第一章一 建筑設(shè)計(jì)一 工程概述本工程為某大學(xué)生公寓樓青青公寓幼兒園，地處煙臺(tái)市萊山區(qū)，是整體二層局部三層六層的全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。建筑面積為6300 ，占地面積約為1200m2，共可容納約1000人住宿。該公寓設(shè)公共洗漱間和廁所，采用節(jié)能設(shè)計(jì)思想。二 環(huán)境概況及建筑做法概述，建筑平面為L(zhǎng)型，東部為一錯(cuò)層的圓形結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)如下：1、氣象條件?；撅L(fēng)壓是0.55kN/，基本雪壓是0.4kN/。2、抗震設(shè)防裂度?？拐鹪O(shè)防裂度為7度，地震時(shí)設(shè)計(jì)基本加速度為0.10g，屬第一組，抗震等級(jí)為三級(jí)。3、工程地質(zhì)條件。地面粗糙類別為A類，屬二類建筑場(chǎng)地，基礎(chǔ)持力層為粘粒含量 10%的粉土，地基承載力特

2、征值Fak =180kPa，地下水位在天然地面下3.2m，且無侵蝕性。4、設(shè)計(jì)標(biāo)高。室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高±0.000相當(dāng)于絕對(duì)+4.000m，室內(nèi)外高差0.45m。5、墻身做法。墻身采用空心磚砌塊，M5混合砂漿砌筑，內(nèi)粉刷為混合砂漿打底，紙筋灰抹面，厚20mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷為1：3水泥砂漿打底厚20mm，3mm釉面磚貼面。6、樓面做法。樓板頂面為18mm厚水泥砂漿找平，12mm 厚1：2水泥砂漿批面，3 mm厚瓷磚。7、屋面做法。先澆樓板上鋪膨脹珍珠巖（檐口厚30 mm，2%自檐口兩側(cè)向中間找坡）100 mm厚加氣混凝土絕熱層，1：2水泥砂漿漿找平層厚20 mm，高聚物改性

3、瀝青防水卷材。8、門窗做法。宿舍門為木門，其它為鋁合金門窗。9、混凝土強(qiáng)度等級(jí)：梁板為C25，柱為C30。第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（一 ）結(jié)構(gòu)布置及梁柱截面尺寸、板厚、梁跨度及柱高度的確定1、（一）結(jié)構(gòu)平面布置見建筑圖，梁柱截面尺寸、梁跨度及柱高度的確定如下。(1)1、現(xiàn)澆樓板厚度衛(wèi)生間取80，其余均取100 ，結(jié)構(gòu)平面布置見建筑圖各梁柱截面尺寸確定如下：(2)2、軸的橫向框架梁 h=(1/10-1/12)L=(1/10-1/12)×6000=500-600，取h=600 。 b=(1/2-1/3)×500=166-250， 取b=300 。 b×h=300×5

4、00。B C F G軸的縱向梁h=(1/10-1/12)L=（1/10-1/12）×3600=400-300，取h=500 。 b=(1/2-1/3)×500=250-170， 取b=300。中柱、邊柱連系梁，取b×h=300×500方柱截面均取 b×h=450×450(3)3、柱高度 底層柱高度h=3.2+0.45+0.5=4.15m 二層頂層的層高為3.2m.2（二）.框架計(jì)算簡(jiǎn)圖45×0.453/3.2=10.68×底層柱： i=E×1/12×0.45×0.453/4.15=8.

5、23×第三章 荷載計(jì)算 (一 )屋面均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值按屋面做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載:高聚物防水卷材層 0.4 kN/20厚1：2水泥砂漿找平 0.02×20=0.4 kN/30-130厚（2%找坡）膨脹珍珠巖 （0.03+0.13）/2×10=0.8 kN/100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5 kN/15厚紙筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ 合計(jì) 4.31 kN/ 圖31恒荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖32活荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖(二 )樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載:瓷磚 0.65 kN/ 20厚水泥砂漿找平 0.02×20=

6、0.4 kN/ 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.10×25=2.5 kN/15厚紙筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ 合計(jì) 3.75 kN/(三 )屋面活載屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面按荷載規(guī)范取q6BC=q6FG=q 6CF=2.0 kN/m2(四 )樓面活載樓面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：BCCF FG6GF=0.5(五) 梁上的恒荷載計(jì)算：6BC6CF 6FG6G6F=0.56BC6CF 6FG6GF=0.5 根據(jù)荷載規(guī)范風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： F6=76.3 kN ， F5=58.5 kN ， F4=50 kN， F3 =39.5 kN ， F2 =30 kN ，

7、 F1=14 kN。水平地震荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖見下圖831：框架梁的線剛度見表831：柱的線剛度及D值見表832，表833： 圖31 地震荷載、風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖中 柱 的 剛 度 表32層數(shù)截面層高混凝土慣性矩線剛度底層(KNkN/m)bh (m2)h (m)EIc其它60.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542650.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542640.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.4715426

8、30.4523.223.4×10634×10-4249871.680.421.471542620.4523.223.4×10634× 10-9249871.680.421.471542610.4524.1523.4×10634×10-4192671.90.620.78362 框 架 梁 的 線 剛 度 表31頂一層及一般層框架梁截面跨度混凝土慣性矩框 架bho （m2） l(m2)EI0邊梁中梁邊梁中梁Ib=I0(kN.m)橫向0.3×0.6623.4×10654×10-4811×10-4108

9、×10-43159042120縱向0.3×0.53.623.4×10631×10-447×10-463×10-43042040560邊 柱 的 剛 度 表33層數(shù)截面層高混凝土慣性矩線剛度底層(kN/m)bh (m2)h (m)EIc其它60.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432550.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432540.4523.223.4×10634×10-424987

10、1.260.391.471432530.4523.223.4×10634×10-4249871.260.391.471432520.4523.223.4×10634× 10-9249871.260.391.471432510.4524.1523.4×10634×10-4192673.280.650.788673 （三） 地震荷載作用下的變形驗(yàn)算 采用D值法進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算過程見表34。 表34層數(shù)地震力剛度層間位移頂點(diǎn)位移層高h(yuǎn)(m)總高度頂點(diǎn)位移 與總高之比61143.98330280.001370.02053.220.1552020

11、.78330280.002430.01913.242755.18330280.003310.01673.233347.18330280.004020.01343.223796.68330280.004560.009353.214094.88552040.004790.004794.15經(jīng)驗(yàn)算，各樓層均滿足層間位移，建筑物的頂點(diǎn)位移也滿足規(guī)范中的要求。 經(jīng)驗(yàn)算，各樓層均滿足層間位移，建筑物的頂點(diǎn)位移也滿足規(guī)范中的要求。四 樓板設(shè)計(jì)（一 ）設(shè)計(jì)資料對(duì)各層樓板設(shè)計(jì)，故按雙向板進(jìn)行計(jì)算。樓板自重加上面層、粉刷層等，恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk=3.14kN/m2,樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=2.0kN/m2 。采用C

12、25混凝土澆澆注，板中鋼筋采用HPB235筋。 筑，板中鋼筋采用HPB235筋。（二 ） 荷載設(shè)計(jì)值 恒荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2gk=1.2（三 ）計(jì)算跨度： 內(nèi)跨：lo=lc ,邊跨: lo=lc-250+- .具體見表41。（四 ）內(nèi)力計(jì)算：考慮到實(shí)際情況，采用塑性鉸線法進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算后繪表41。 假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而變化。根據(jù)不同的支承情況，整個(gè)樓蓋可分為A、B、C、D四種區(qū)格。板的類別見圖41。 圖41 板的平面布置取m2u=m1u,，1=2=1=2”=2，. 彎矩計(jì)算公式為：M1u=m1ul02=nm1ul01 (41)M2u =m2ul01=

13、m1ul01 (42)M1u=M”1u=nm1ul01 (43)M2u=M”2u=m1ul01 (44) .2 M1u +2 M2u + M1u + M”1u + M2u + M”2u = (45)式中： M1u 短跨（l01）方向跨中極限承載能力， M2u 長(zhǎng)跨(l02)方向跨中極限承載能力， M1u ，M”1u短跨方向兩支座極限承載能力， M2u ，M”2u長(zhǎng)跨方向兩支座極限承載能力,為樓面荷載設(shè)計(jì)值。（一）1、 A區(qū)格： ,=0.4, =6.6kN/m2故有： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u=

14、 -4.48 m1 。將上述各值代入（45）得： m1u=1.89kN·m , m2u=0.4m1u=0.76kN·m, m1u=m“1u=-2m1u=-3.78kN·m, m2u=m“2u=-2m2u=-1.52kN·m.2（二）、 B區(qū)格： ，=0.4, =6.6kN/m2由于B區(qū)格與A區(qū)格基本相似，故不重新計(jì)算： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u= -4.48 m1 。將上述各值代入（45）得： m1u=1.87kN·m , m2u=0.4m1u

15、=0.7kN·m, m1u=m”1u=-2m1u=-3.74kN·m, m2u=m”2u=-2m2u=-1.5kN·m3（三）、 C區(qū)格： ，=0.4, =6.6kN/m2由于C區(qū)格與B區(qū)格基本相似，故不重新計(jì)算： M1u= 5.61m1 ， M2u = 2.24 m1 ， M1u = M”1u = -11.22 m1 ， M2u=M”2u= -4.48 m1 。將上述各值代入（45）得： m1u=1.84kN·m , m2u=0.4m1u=0.74kN·m, m1u=m“1u=-2m1u=-3.68kN·m, m2u=m“2u=-2

16、m2u=-1.48kN·m4（四）、D區(qū)格：，=0.3, =6.6kN/m2故有： M1u= 5.7m1 ， M2u = 2.4 m1 ， M1u = M”1u = -11.5 m1 ， M2u=M”2u= -4.68 m1 。將上述各值代入（45）得： m1u=1.76kN·m , m2u=0.4m1u=0.68kN·m, m1u=m”u=-2m1u=-3.43kN·m, m2u=m”u=-2m2u=-1.28kN·m五 （五）配筋計(jì)算：各個(gè)區(qū)格的截面高度見表42，彎矩設(shè)計(jì)值見表41，考慮到四邊與梁整體澆結(jié)的板的有利因素，對(duì)該類板進(jìn)行折減，取

17、為設(shè)計(jì)值的80%，取余不折減。為方便計(jì)算，近似取=0.95，具體配筋列于表42。各種區(qū)格的配筋率應(yīng)該滿足最小配筋率的要求，并有足夠的搭接和錨固，具體要求按照混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范的具體要求執(zhí)行。按塑性鉸線法計(jì)算的各區(qū)格正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值 表41 單位：kN·m 項(xiàng)目區(qū)格ABCDl01（m）3.65.655.656l02（m）3.33.33.253.25M1u(kN·m)5.61m15.61m15.53m15.85m1M2u(kN·m)2.24m12.24m12.21m12.34m1M1u(kN·m)-11.22m1-11.22m1-11.06m1-11.7m

18、1M”1u(kN·m)-11.22 m1-11.22 m1-11.06 m1-11.7 m1M2u(kN·m)-4.48 m1-4.48 m1-4.42 m1-4.68 m1M”2u(kN·m)-4.48 m1-4.48 m1-4.42 m1-4.68 m1m1u(kN·m)1.891.871.841.76m2u(kN·m)0.760.750.740.71m1u(kN·m)-3.78-3.74-3.68-3.52m”1u(kN·m)-3.780-3.680m2u(kN·m)-1.52-1.500m”2u(kN

19、83;m)-1.52-1.5-1.48-1.41按塑性理論設(shè)計(jì)的截面配筋 表42 項(xiàng)目 截面h0（m）m(kN·m)As(mm2)配筋實(shí)有As(mm2) 跨 中A區(qū)格l01方向801.89 ×0.8=1.5184.66200141l02方向720.76×0.8=0.6138.06200141B區(qū)格l01方向801.87104.76200141l02方向720.7546.76200141C區(qū)格l01方向801.84103.16200141l02方向720.7446.16200141D區(qū)格l01方向801.7698.56200141l02方向720.7144.2620

20、0251 支 座AA80-1.5×0.8=-1.2268.38200251AB80-3.7×0.8=-3.02169.18200251AC80-1.5285.18200251CD80-3.68206.18200251BB80-1.584.08200251BD80-1.584.08200251第五章 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算及內(nèi)力組合各種荷載作用下的內(nèi)力見下面的圖表。一 內(nèi)力圖（一 ）恒荷載作用下的內(nèi)力圖見圖51.1，圖51.2，圖51.3 。（二 ）活荷載作用下的內(nèi)力圖見圖51.4圖51.5，圖51.6。 （三） ）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖見圖51.7圖51.8，圖51.9。 （四 ）地震

21、荷載作用下的內(nèi)力圖見圖51.10，圖51.11，圖51.12。由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，風(fēng)荷載與地震荷載僅做出其在左側(cè)時(shí)的內(nèi)力。當(dāng)風(fēng)荷載與地震荷載在右側(cè)作用時(shí)，對(duì)稱做出。圖51.1 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（KN·m）圖51.1 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（kN·m）圖51.1 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（KN·m）圖51.2 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（kN） 圖51.3 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（kN） 圖51.4 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（kN·m）圖51.5 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（kN）圖51.6 活荷載作用下結(jié)構(gòu)

22、的軸力圖 單位（kN） 風(fēng)從左側(cè)吹來時(shí)的彎矩、剪力、軸力圖分別見下圖51.1，圖51.1，圖51.1 。圖51.7 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（kN·m）圖51.8 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（kN）圖51.9 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（kN） 左側(cè)地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩、剪力、軸力圖見圖54.1 ，圖54.1，圖54.1。圖51.10地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（kN·m）圖51.11 地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（kN）圖51.12 地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（kN）（二） 、內(nèi)力組合 各種荷載作用下的框架內(nèi)力求得之后，根據(jù)最不利又是可能的

23、情況進(jìn)行內(nèi)力組合。1（一）、內(nèi)力組合前的調(diào)幅考慮到結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。豎向荷載主要為恒荷載和活荷載，恒荷載滿跨布置，活荷載本應(yīng)按最不利布置來進(jìn)行組合。為簡(jiǎn)化方便，采用滿布荷載法，但所求得的梁跨中彎矩卻比最不利荷載布置法要小，因此對(duì)梁跨中彎矩乘以1.11.2得系數(shù)予以增大，計(jì)算精度可以滿足工程要求。設(shè)框架梁AB在豎向荷載作用下，梁端最大負(fù)彎矩分別為MAO、MBO ,梁跨中的最大正彎矩為MCO ,則調(diào)幅后的梁端彎矩為： MA=MAO , MB=MBO. （52.1） 式中，為彎矩調(diào)幅系數(shù)，對(duì)于現(xiàn)澆框架可取=0.80.9 ;MA 、MB 分別

24、為調(diào)幅后梁端彎矩。 梁端彎矩調(diào)幅后，在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩必將增加，因此應(yīng)根據(jù)校核梁的靜力力平衡條件，由下式檢驗(yàn)： （52.2） 其中，MCO為跨中最大正彎矩；MO為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中最大彎矩值。 彎矩調(diào)幅只對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行，水平荷載不參與調(diào)幅，因此，彎矩調(diào)幅應(yīng)在內(nèi)力組合之前進(jìn)行。設(shè)計(jì)采用調(diào)幅后的內(nèi)力值進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋計(jì)算。所選框架為軸的 框架簡(jiǎn)圖，見圖52.1 圖52.1 框架控制截面簡(jiǎn)圖2（二）、荷載作用下的內(nèi)力框架為六層，在各種荷載作用下的內(nèi)力圖，由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求出，現(xiàn)在給出各層框架梁的內(nèi)力圖，見表52.1。 梁 在 荷 載 作 用 下 的 內(nèi) 力 表52.1層 數(shù)控制

25、截面恒 載活 載風(fēng) 載地 震MVMVMVMV 頂 層1-33.145.39-11.314.57±13.29±14.6±26.0±7.33245.57016.270±30.4±14.6±3.6±7.333-41.89-48.8-14.12-15.67±74.1±14.6±18.4±7.334-45.7147.11-15.0115.12±17.66±15.6±26.0±8.64535.36013.020±27.7±15.

26、1±0.03±8.646-45.71-47.1-15.01-15.52±73.1±15.1±25.9±8.647-41.8948.84-14.1215.67±16.61±15.7±18.0±7.15845.57016.270±30.4±15.7±3.4±7.159-33.1-45.4-11.3-14.57±77.4±15.7±24.9±7.15五 層1-54.8766.09-16.5816±19.5

27、7;16±43.2±17.9249.52013.970±28.5±16±5.34±17.93-63.61-69.6-12.1-14.24±76.5±16±48.4±17.94-83.8495.18-14.6515.12±17.24±15.1±61.2±20.4573.8013.520±28.1±15.1±0.05±20.46-83.84-95.2-14.65-15.12±73.5±15.1

28、7;61.1±20.47-63.6169.57-12.114.24±14.23±14.2±48±17.7849.52013.970±28.5±14.2±5.2±17.79-54.87-66.1-16.58-16±71.2±14.2±58.4±17.7四 層1-53.1665.76-15.5615.68±18.3±15.7±90.7±27.6250.59067.480±28.8±15.7±7.92&

29、#177;27.63-63.7-69.9-12.68-14.56±75.8±15.7±74.8±27.64-85.2695.18-14.9415.12±17.58±15.1±89.2±29.7571.74013.110±27.8±15.1±0.04±29.76-85.26-95.2-14.94-15.12±73.1±15.1±89.1±27.57-63.769.9-12.6814.56±14.92±14.6±

30、;74.6±27.5850.59067.480±28.8±14.6±7.8±27.59-53.16-65.8-15.56-15.68±72.4±14.6±90.2±35.7三層1-51.4365.03-14.8515.39±17.47±15.4±117±35.7250.4014.230±28.7±15.4±10.0±35.73-65.68-70.6-13.46-14.85±74.9±15.4±97

31、.0±37.44-85.695.18-15.0915.12±17.57±15.1±112.±37.4571.35012.910±27.6±15.1±0.04±37.46-85.6-95.8-15.09-15.12±73±15.1±112.±35.57-65.6870.63-13.4614.85±15.83±14.9±96.7±35.5850.4014.230±28.7±14.9±9.87±

32、;35.59-51.43-65-14.58-15.39±73.3±14.9±116.±35.5 續(xù)表52.1層 數(shù)控制截面 恒 載活 載風(fēng) 載地 震 MVMVMVMV二 層1-49.2464.11-13.9715.02±16.4±15.0±138±42.2250.17014.240±28.6±15.0±11.1±42.23-68.21-71.6-14.47-15.22±73.7±15.0±115.±42.24-86.0295.18-15

33、.2515.12±17.9±15.1±132±44570.68012.680±27.4±15.1±0.05±446-86.02-95.2-15.25-15.12±72.8±15.1±132±447-68.2171.55-14.4715.22±17.0±15.2±115±42850.17014.240±28.6±15.2±10.9±429-49.24-64.1-13.97-15.02±74

34、.3±15.2±137±42一 層1-41.1161.36-11.5314.23±13.6±14.2±168±50.6251.6014.740±29.1±14.2±16.5±50.63-74.14-74.3-16.07-16±71.8±14.2±135±50.64-86.6295.18-15.7715.12±18.6±15.1±141±47.1569.88011.950±26.8±15.

35、1±0.04±47.16-86.62-95.2-15.77-15.12±72.2±15.1±141±47.17-74.1474.3-16.0716±18.9±16.0±135±50.4851.6014.740±29.1±16.0±16.3±50.49-41.11-61.4-11.53-14.23±77.2±16.0±167±50.43（三）、內(nèi)力分析、組合框架梁各層的控制截面見前圖52.1，設(shè)計(jì)采用最大內(nèi)力設(shè)計(jì)值，即

36、最不利組合下的構(gòu)件內(nèi)力。僅給出頂層、三層和一層的內(nèi)力，見下表52.2 ，表52.3 ，表52.4。 頂層框架梁的不利內(nèi)力組合 表52.2 三 層 框 架 梁 的 不 利 內(nèi) 力 組 合 表52.3底層框架梁的不利內(nèi)力組合 表52.4框架柱各控制截面在各種荷載下的內(nèi)力值見下表52.5?？蚣苤骺刂平孛娴膬?nèi)力組合見表52.6（按不利組合進(jìn)行，其他組合不起控制作用不另外列出）?？蚣苤骺刂平孛娴膬?nèi)力 表52.5 層數(shù)柱號(hào)控制截面恒 載活 載風(fēng) 載地震荷載頂層MNMNMNMNA柱上 -38.94-90.01-13.29-19.43±3.38±0.97±25.58±

37、;7.33下 33.4390.0110.5-19.43±1.92±0.97±15.86±7.33B柱上 -4.49-136.4-1.05-43.75±6.06±0.25±44.36±1.32下 9.5-136.41.3-43.75±5.03±0.25±37.39±1.32五層A柱上 -31-226.38-9-42.27±6.47±3.51±43.24±25.25下 31.38-226.389.21-42.27±4.82

38、7;3.51±33.68±25.25B柱上 -14.29-328.49-1.71-86.07±10.7±0.66±72.24±3.78下 13.27-328.491.5-86.07±9.8±0.66±66.76±3.78四層A柱上 -31.16-362.43-9.08-64.79±9.01±7.72±56.98±52.83下 30.72-362.438.92-64.79±7.5±7.72±49.21±52.83B柱上

39、 -12.14-520.92-1.16-128.7±15.3±1.02±97.26±5.92下 11.94-520.921.06-128.7±14.4±1.02±92.77±5.92三層A柱上 -29.79-497.74-8.55-87.02±11.4±13.5±67.8±88.5下 29.15-497.748.3-87.02±10.0±13.5±62.31±88.5B柱上 -11.44-714.07-0.86-171.6±1

40、9.4±1.32±116.54±7.67下 11.11-714.070.74-171.6±18.5±1.32±112.68±7.67二層A柱上 -28.78-632.13-8.14-108.9±13.7±20.8±75.19±130.66下 30.43-632.138.57-108.9±10.9±20.8±64.04±130.66B柱上 -9.86-908.16-0.17-214.9±24.3±1.68±135.01

41、±9.58下 9.46-908.160.17-214.9±23.6±1.68±132.25±9.58一層A柱上 -17.94-763.77-4.99-129.9±21.2±30.4±106.83±182.02下 9.37-763.772.6-129.9±29.1±30.4±149.18±182.02B柱上 -5.23-11050.17-259.0±28.7±0.93±147.6±5.94下 2.77-1105-0.05-259

42、.0±32.8±0.93±169.5±5.94得出各種荷載作用下的內(nèi)力后，選取適當(dāng)?shù)慕M合形式進(jìn)行內(nèi)力組合，求出各個(gè)控制界面的內(nèi)力設(shè)計(jì)值，具體見下表52.6 。 框架柱的不利內(nèi)力組合 表52.6 層數(shù)柱號(hào)控制截面MNMNMN頂層A柱上 -65.334-135.21-87.96-129.20-65.59-140.56下 54.81680.8167.0386.8355.42102.47B柱上 -6.858-224.93-63.69-191.65-7.09-227.02下 13.22-224.9360.79-191.6514.10-227.02五層A柱上 -49

43、.8-330.83-98.81-329.84-50.67-347.04下 50.55-330.8386.97-329.8451.39-347.04B柱上 -19.542-514.69-112.09-450.74-20.97-527.81下 18.024-514.69103.61-450.7419.38-527.81四層A柱上 -50.104-525.62-116.91-542.47-50.96-552.78下 49.352-525.62106.19-542.4750.21-552.78B柱上 -16.192-805.30-141.70-710.03-17.53-829.38下 15.812-8

44、05.30135.57-710.0317.16-829.38三層A柱上 -47.718-719.11-129.02-764.55-48.59-757.23下 46.6-719.11120.96-764.5547.49-757.23B柱上 -14.932-1097.2-165.75-969.84-16.29-1132.2下 14.368-1097.2160.26-969.8415.72-1132.2二層A柱上 -45.932-911.0-137.17-993.75-46.83-960.09下 48.514-911.0124.91-993.7549.48-960.09B柱上 -12.07-1390.7-187.45-1231.2-13.48-1436.65下 11.59-1390.7183.38-1231.212.94-1436.65一層A柱上 -28.514-1098.5-163.40-1231.1-29.11-1158.44下 14.884-1098.5206.738-1231.1215.20-1158.44B柱上 -6.038-1688.6-198.05-1489.13-6.89-1745.59下 3.254-1688.6223.64-1489.133.69-1745.59 由上表的數(shù)據(jù)可以看出，柱子各個(gè)截面的最大內(nèi)力為：(一) 梁的截面選擇 梁截面采用矩形，其