核反應(yīng)堆熱工分析

1、第七章兩相沸騰換熱第七章兩相沸騰換熱3:09:24傳熱分析2沸水堆，壓水堆正常工況沸水堆，壓水堆正常工況壓水堆中冷卻劑喪失事故末期壓水堆中冷卻劑喪失事故末期7.17.1兩相沸騰換熱兩相沸騰換熱沸騰型式沸騰型式判定冷卻劑的傳熱工況判定冷卻劑的傳熱工況大容積沸騰大容積沸騰定義：定義：由浸沒(méi)在具有自由表由浸沒(méi)在具有自由表面原來(lái)靜止的大容積液體內(nèi)面原來(lái)靜止的大容積液體內(nèi)的受熱面所產(chǎn)生的沸騰的受熱面所產(chǎn)生的沸騰特點(diǎn)：特點(diǎn)：液體的流速很低，自液體的流速很低，自然對(duì)流起主導(dǎo)作用然對(duì)流起主導(dǎo)作用流動(dòng)沸騰流動(dòng)沸騰定義：定義：指流體流經(jīng)加熱通道指流體流經(jīng)加熱通道時(shí)發(fā)生的沸騰時(shí)發(fā)生的沸騰特點(diǎn)：特點(diǎn)：液體的流速較高，

2、強(qiáng)液體的流速較高，強(qiáng)迫對(duì)流起主導(dǎo)作用迫對(duì)流起主導(dǎo)作用3:09:24傳熱分析3n飽和池式沸騰飽和池式沸騰550(tw-tsat) /oC104106ABCDEC單相對(duì)流 泡核沸騰 過(guò)渡區(qū)穩(wěn)定的膜態(tài)沸騰7.1.1 7.1.1 沸騰曲線沸騰曲線 壁面過(guò)熱度和熱流密度的關(guān)系曲線通常稱(chēng)為壁面過(guò)熱度和熱流密度的關(guān)系曲線通常稱(chēng)為沸騰曲線沸騰曲線3:09:25傳熱分析4n2 流動(dòng)沸騰流動(dòng)沸騰n單相液對(duì)流區(qū)單相液對(duì)流區(qū)q（A區(qū)）區(qū)） n欠熱沸騰區(qū)欠熱沸騰區(qū)q（B區(qū)）區(qū)） n泡核沸騰區(qū)泡核沸騰區(qū)q（C，D區(qū)）區(qū)） n液膜強(qiáng)迫對(duì)流蒸發(fā)區(qū)液膜強(qiáng)迫對(duì)流蒸發(fā)區(qū)q（E，F(xiàn)區(qū)）區(qū)） n缺液區(qū)缺液區(qū)q（G區(qū)）區(qū)）n單相汽對(duì)流區(qū)

3、單相汽對(duì)流區(qū)q（H區(qū)）區(qū)） ABCDEFG單相液泡狀流彈狀流環(huán)狀流夾帶環(huán)狀流滴狀流單相汽單相液對(duì)流區(qū)欠熱沸騰區(qū)泡核沸騰區(qū)液膜強(qiáng)迫對(duì)流蒸發(fā)區(qū)缺液區(qū)單相汽對(duì)流區(qū)流型 傳熱分區(qū)流型 傳熱分區(qū)流體溫度壁面溫度飽和溫度液相溫度燒干點(diǎn)蒸汽溫度Hce=1ce=0t3:09:25傳熱分析57.1.1 7.1.1 沸騰曲線沸騰曲線DNB延長(zhǎng)線延長(zhǎng)線3:09:25傳熱分析67.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱3:09:25傳熱分析7當(dāng)液體溫度遠(yuǎn)小于當(dāng)液體溫度遠(yuǎn)小于tsts時(shí)，在時(shí)，在ONBONB上沒(méi)上沒(méi)有明顯可見(jiàn)的氣泡有明顯可見(jiàn)的氣泡, ,只有熱的液體從過(guò)只有熱的液體從過(guò)熱邊界層流到冷的熱邊界層流到冷

4、的液體中去液體中去7.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱隨著隨著q q的增加，在的增加，在加熱面上產(chǎn)生氣泡，加熱面上產(chǎn)生氣泡，但很快在躍離壁面但很快在躍離壁面之前就被冷凝了，之前就被冷凝了，在熱邊界層引起微在熱邊界層引起微量的對(duì)流量的對(duì)流當(dāng)液體達(dá)到飽和溫當(dāng)液體達(dá)到飽和溫度時(shí)，氣泡將不再度時(shí)，氣泡將不再在液體中凝結(jié)，而在液體中凝結(jié)，而是上升到自由表面是上升到自由表面當(dāng)液體溫度接近當(dāng)液體溫度接近tsts時(shí)，氣泡在加熱面時(shí)，氣泡在加熱面上長(zhǎng)大并躍離壁面，上長(zhǎng)大并躍離壁面，它們升向自由表面它們升向自由表面的過(guò)程中，被冷液的過(guò)程中，被冷液體所冷凝體所冷凝q3:09:25傳熱分析8如圖，當(dāng)加熱面

5、的溫度小于流如圖，當(dāng)加熱面的溫度小于流體在該特定位置的飽和溫度，體在該特定位置的飽和溫度，即即 時(shí)，是不會(huì)產(chǎn)生沸時(shí)，是不會(huì)產(chǎn)生沸騰的，顯然產(chǎn)生沸騰的下限為騰的，顯然產(chǎn)生沸騰的下限為：7.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱沸騰起始點(diǎn)沸騰起始點(diǎn)(ONB)(ONB)的判的判別別: wsttswtt wfqttzh,4( )ff inpzqtztGc D,41sf inpztqtGc Dh過(guò)冷沸騰中壁面溫度和液體溫度的分布過(guò)冷沸騰中壁面溫度和液體溫度的分布3:09:25傳熱分析97.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱沸騰起始點(diǎn)沸騰起始點(diǎn)(ONB)(ONB)的判別的判別: 令：令：,

6、sf insubinttt 41subinpztqGc Dh對(duì)于：對(duì)于：,41sf inpztqtGc Dh則得：則得：u 凡不滿足上式的都落入圖中凡不滿足上式的都落入圖中A A區(qū)區(qū)，在這個(gè)區(qū)域內(nèi)，在這個(gè)區(qū)域內(nèi)不會(huì)產(chǎn)生任何氣泡不會(huì)產(chǎn)生任何氣泡u 隨著隨著距離距離z z的增加，斜率減小；而的增加，斜率減??；而質(zhì)量流密度質(zhì)量流密度G G、通道直徑通道直徑D D或或換熱換熱系數(shù)系數(shù)的增加，斜率則增大的增加，斜率則增大u 通常通常q q， ，G G是給定的，故易算出通道壁面溫度超過(guò)液體飽和是給定的，故易算出通道壁面溫度超過(guò)液體飽和溫度的溫度的起始點(diǎn)起始點(diǎn)subint3:09:25傳熱分析107.1.2

7、 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱當(dāng)壁面溫度超過(guò)飽和溫度時(shí)，不會(huì)立即就形成穩(wěn)定的過(guò)當(dāng)壁面溫度超過(guò)飽和溫度時(shí)，不會(huì)立即就形成穩(wěn)定的過(guò)冷沸騰冷沸騰 在液體的單相對(duì)流區(qū)與在液體的單相對(duì)流區(qū)與充分發(fā)展的過(guò)冷區(qū)之間充分發(fā)展的過(guò)冷區(qū)之間存在一個(gè)存在一個(gè)“部分沸騰部分沸騰”區(qū)區(qū)部分沸騰區(qū)：部分沸騰區(qū)：由較少汽泡發(fā)源點(diǎn)構(gòu)由較少汽泡發(fā)源點(diǎn)構(gòu)成，大部分熱量是通過(guò)單相對(duì)流方成，大部分熱量是通過(guò)單相對(duì)流方式由汽泡間的壁面向流體進(jìn)行傳遞，式由汽泡間的壁面向流體進(jìn)行傳遞，故并入液體的單相區(qū)故并入液體的單相區(qū)3:09:25傳熱分析11u 當(dāng)沸騰開(kāi)始時(shí)壁面溫度由當(dāng)沸騰開(kāi)始時(shí)壁面溫度由D下降下降到到D，而后隨著而后隨著q的

8、增加，壁溫按曲線的增加，壁溫按曲線DEF的趨勢(shì)而變化的趨勢(shì)而變化u 當(dāng)欠熱度不變時(shí)，隨著當(dāng)欠熱度不變時(shí)，隨著q的增加，的增加， 與與q之間的關(guān)系遵循之間的關(guān)系遵循ABD線的規(guī)律，直線的規(guī)律，直至第一批汽泡生成為止至第一批汽泡生成為止7.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱當(dāng)當(dāng)入口欠熱度入口欠熱度和和質(zhì)量流密度質(zhì)量流密度為給定時(shí)，在坐標(biāo)為給定時(shí)，在坐標(biāo)z處的處的通道內(nèi)壁面溫度隨熱流密度穩(wěn)定增加時(shí)的變化如圖通道內(nèi)壁面溫度隨熱流密度穩(wěn)定增加時(shí)的變化如圖所示所示: u 當(dāng)當(dāng)q為給定時(shí)，開(kāi)始產(chǎn)生沸騰所需為給定時(shí)，開(kāi)始產(chǎn)生沸騰所需的過(guò)熱度比曲線的過(guò)熱度比曲線ABDE所示的要高一所示的要高一些些wt

9、3:09:25傳熱分析127.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱Bergles和和Rohsenow根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到過(guò)冷根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得到過(guò)冷沸騰起始點(diǎn)的判據(jù)，對(duì)沸騰起始點(diǎn)的判據(jù)，對(duì)0.113.8MPaMPa的水為：的水為：n 0.02342.828/31.15691.798 105pONBwsqptt聯(lián)立求解，就可得到在一定流體溫度下的沸騰起始點(diǎn)的聯(lián)立求解，就可得到在一定流體溫度下的沸騰起始點(diǎn)的q和和單相強(qiáng)迫對(duì)流傳熱方程：?jiǎn)蜗鄰?qiáng)迫對(duì)流傳熱方程：( )wssfqh ttttzwstt3:09:25傳熱分析137.1.2 7.1.2 核態(tài)沸騰傳熱核態(tài)沸騰傳熱確定過(guò)冷沸騰起始點(diǎn)的位置的更為普

10、遍的方法確定過(guò)冷沸騰起始點(diǎn)的位置的更為普遍的方法是把是把Jens-Lottes沸騰傳熱方程沸騰傳熱方程與與單相強(qiáng)迫對(duì)單相強(qiáng)迫對(duì)流方程流方程聯(lián)合求解，得到如下關(guān)系式：聯(lián)合求解，得到如下關(guān)系式：n ,f ONBsJqtthJ0.25625exp106.2Jwsqptt：按：按Jens-Lottes方程求得的壁面過(guò)熱度方程求得的壁面過(guò)熱度,f ONBt：沸騰起始點(diǎn)的流體溫度：沸騰起始點(diǎn)的流體溫度其中：其中： 即：即：3:09:25傳熱分析147.1.3 7.1.3 過(guò)渡沸騰傳熱過(guò)渡沸騰傳熱u 包含沸騰和對(duì)流成分包含沸騰和對(duì)流成分的關(guān)系式，如的關(guān)系式，如: :RohsenowRohsenow關(guān)系式、關(guān)

11、系式、TongTong關(guān)關(guān) 系式、系式、Ramu&WeismanRamu&Weisman關(guān)系式關(guān)系式 u 現(xiàn)象關(guān)系式，現(xiàn)象關(guān)系式， 如如: Tong&YoungTong&Young關(guān)系式、關(guān)系式、Ragheb&ChengRagheb&Cheng關(guān)系式關(guān)系式u 經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，如經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式，如: EllionEllion關(guān)系式關(guān)系式BerensonBerenson關(guān)系式關(guān)系式定義：定義：加熱表面上任意位置隨機(jī)存在的一種不穩(wěn)定膜態(tài)加熱表面上任意位置隨機(jī)存在的一種不穩(wěn)定膜態(tài)沸騰和不穩(wěn)定核態(tài)沸騰的結(jié)合，是一種中間傳熱方式沸騰和不穩(wěn)定核態(tài)沸騰的結(jié)合，是一種中間

12、傳熱方式傳熱率隨溫度而變化，其大小取決于該位置傳熱率隨溫度而變化，其大小取決于該位置每種沸騰每種沸騰形式存在的時(shí)間份額形式存在的時(shí)間份額過(guò)渡沸騰傳熱的關(guān)系式大致包括以下三種形式：過(guò)渡沸騰傳熱的關(guān)系式大致包括以下三種形式：3:09:25傳熱分析157.1.3 7.1.3 過(guò)渡沸騰傳熱過(guò)渡沸騰傳熱Ellion關(guān)系式關(guān)系式: 112.43.5111 10satqt505495736exp0.018TBsatht實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)范圍范圍: 5(1.10324.1369) 10 Pap2325.51491.1kg/()Gms10.037.8 Csubt57.2mmeDTong（19721972）關(guān)系式關(guān)系式:

13、實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)范圍范圍: 5137.9 10 Pap21193.53390.8kg/()Gms347.8593.8 Cwt3:09:25傳熱分析167.1.3 7.1.3 過(guò)渡沸騰傳熱過(guò)渡沸騰傳熱實(shí)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)范范圍圍: 為常壓p268203kg/()Gms027 CsubtS.C.Cheng（19781978）關(guān)系式：關(guān)系式：81.4962.483 10 ()exp 0.0050.0188TBsatsubqtGt3:09:25傳熱分析177.1.4 7.1.4 膜態(tài)沸騰傳熱膜態(tài)沸騰傳熱定義：定義：在加熱表面形成穩(wěn)定的蒸汽膜層，在加熱表面形成穩(wěn)定的蒸汽膜層，q q隨溫差的隨溫差的增加而增大，且該傳熱區(qū)的加

14、熱表面主要通過(guò)輻射和增加而增大，且該傳熱區(qū)的加熱表面主要通過(guò)輻射和強(qiáng)迫對(duì)流向蒸汽傳熱，也通過(guò)液體與壁面之間的相互強(qiáng)迫對(duì)流向蒸汽傳熱，也通過(guò)液體與壁面之間的相互作用向液體傳熱作用向液體傳熱就流動(dòng)沸騰而言，膜態(tài)沸騰可分為就流動(dòng)沸騰而言，膜態(tài)沸騰可分為反環(huán)狀流反環(huán)狀流和和彌散流彌散流兩種流型兩種流型當(dāng)空泡率份額小于當(dāng)空泡率份額小于3030當(dāng)空泡率份額大于當(dāng)空泡率份額大于8080處于以上兩者之間處于以上兩者之間 按照按照Groeneveld的區(qū)分流型準(zhǔn)則，膜態(tài)沸騰區(qū)可分為：的區(qū)分流型準(zhǔn)則，膜態(tài)沸騰區(qū)可分為：反 環(huán) 狀 流 區(qū) ：反 環(huán) 狀 流 區(qū) ：塊狀流過(guò)渡區(qū)：塊狀流過(guò)渡區(qū)：彌 散 流 區(qū) ：彌 散

15、 流 區(qū) ：3:09:25傳熱分析187.1.4 7.1.4 膜態(tài)沸騰傳熱膜態(tài)沸騰傳熱3:09:25傳熱分析197.1.4 7.1.4 膜態(tài)沸騰傳熱膜態(tài)沸騰傳熱修正的修正的DittusBoelter關(guān)系式：關(guān)系式：計(jì)算膜態(tài)沸騰傳熱的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式計(jì)算膜態(tài)沸騰傳熱的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式0.80.40.023PrgeMDBgegdfmGDxhD 式中式中 為漂移流密度模型的空泡份額，為漂移流密度模型的空泡份額，dfm10dfmgfggjjjjCV1.38pMPa適用范圍：壓力適用范圍：壓力0.3x 含汽率含汽率3:09:25傳熱分析207.1.4 7.1.4 膜態(tài)沸騰傳熱膜態(tài)沸騰傳熱Groeneveld公式公式

16、: 式中式中 :0.90131.321.53.27 10PrRe1gfNuxxY0.41 0.1 11fgYx 適用范圍：適用范圍：介質(zhì)為水的垂直或水平放置的圓管或環(huán)形管道介質(zhì)為水的垂直或水平放置的圓管或環(huán)形管道2800/()Gkgm s質(zhì)量流密度質(zhì)量流密度 只在只在80來(lái)個(gè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上擬合而來(lái)來(lái)個(gè)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上擬合而來(lái)分析的重要性分析的重要性3:09:26傳熱分析217.2 7.2 沸騰臨界沸騰臨界特點(diǎn)：特點(diǎn)：由于沸騰機(jī)理的變化引起的換熱系數(shù)的由于沸騰機(jī)理的變化引起的換熱系數(shù)的陡降，導(dǎo)致受熱面的溫度驟升陡降，導(dǎo)致受熱面的溫度驟升臨界熱流密度：臨界熱流密度：達(dá)到沸騰臨界時(shí)的熱流密度達(dá)到沸騰臨界時(shí)

17、的熱流密度 沸騰臨界一般和發(fā)生沸騰臨界一般和發(fā)生沸騰臨界時(shí)的流型沸騰臨界時(shí)的流型有著密有著密切的關(guān)系切的關(guān)系 沸騰臨界根據(jù)流動(dòng)工況的不同通常分為兩類(lèi)：沸騰臨界根據(jù)流動(dòng)工況的不同通常分為兩類(lèi)：u 過(guò)冷或低含汽量下的沸騰臨界過(guò)冷或低含汽量下的沸騰臨界u 高含汽量下的沸騰臨界高含汽量下的沸騰臨界3:09:26傳熱分析227.2 7.2 沸騰臨界沸騰臨界過(guò)冷或低含汽量下沸騰臨界過(guò)冷或低含汽量下沸騰臨界高含汽量下的沸騰臨界高含汽量下的沸騰臨界物理現(xiàn)物理現(xiàn)象象受熱面上逸出的氣泡數(shù)量太多，受熱面上逸出的氣泡數(shù)量太多，阻礙了液體的補(bǔ)充，在加熱面上阻礙了液體的補(bǔ)充，在加熱面上形成一個(gè)蒸汽隔熱層，從而使傳形成一個(gè)

18、蒸汽隔熱層，從而使傳熱性能惡化，加熱面的溫度驟升熱性能惡化，加熱面的溫度驟升在高含汽量下，當(dāng)冷卻劑的流在高含汽量下，當(dāng)冷卻劑的流型為環(huán)狀流時(shí)，由于沸騰而產(chǎn)型為環(huán)狀流時(shí)，由于沸騰而產(chǎn)生過(guò)分強(qiáng)烈的汽化，液體層被生過(guò)分強(qiáng)烈的汽化，液體層被破壞，從而導(dǎo)致的沸騰臨界破壞，從而導(dǎo)致的沸騰臨界物理特物理特點(diǎn)點(diǎn)當(dāng)熱流密度值超過(guò)臨界熱流密度當(dāng)熱流密度值超過(guò)臨界熱流密度值，此時(shí)溫度會(huì)躍升到下一個(gè)穩(wěn)值，此時(shí)溫度會(huì)躍升到下一個(gè)穩(wěn)定的膜態(tài)沸騰區(qū)所對(duì)應(yīng)溫度，溫定的膜態(tài)沸騰區(qū)所對(duì)應(yīng)溫度，溫度階躍可達(dá)到近千攝氏度，足以度階躍可達(dá)到近千攝氏度，足以導(dǎo)致加熱面的迅速導(dǎo)致加熱面的迅速“燒毀燒毀”，故，故也稱(chēng)為也稱(chēng)為快速燒毀快速燒毀

19、由于環(huán)狀流工況具有快速流動(dòng)由于環(huán)狀流工況具有快速流動(dòng)的蒸汽核心，具有較大的換熱的蒸汽核心，具有較大的換熱悉數(shù)，壁溫升高速率要慢些，悉數(shù)，壁溫升高速率要慢些，金屬材料不會(huì)立即燒損，但當(dāng)金屬材料不會(huì)立即燒損，但當(dāng)燃料元件包殼表面干濕交替變?nèi)剂显鼩け砻娓蓾窠惶孀兓瘯r(shí)，包殼也會(huì)損壞，又稱(chēng)化時(shí)，包殼也會(huì)損壞，又稱(chēng)慢慢速燒毀速燒毀發(fā)生區(qū)發(fā)生區(qū)域域壓水堆的堆芯通道壓水堆的堆芯通道沸水堆的堆芯通道沸水堆的堆芯通道取決因取決因素素?zé)崃髅芏?、系統(tǒng)壓力、冷卻劑流熱流密度、系統(tǒng)壓力、冷卻劑流量、含汽率以及冷卻劑流過(guò)堆芯量、含汽率以及冷卻劑流過(guò)堆芯時(shí)的焓升等因素時(shí)的焓升等因素主要取決于流型參數(shù)，而與近主要取決于流型

20、參數(shù)，而與近壁面參數(shù)關(guān)系很小壁面參數(shù)關(guān)系很小237.3 典型的臨界熱流密度關(guān)系式典型的臨界熱流密度關(guān)系式l W-3公式公式軸向均勻加熱的軸向均勻加熱的W3公式：公式：6887,66,3.154 10(2.0226.238 10)(0.1722 1.43 10) exp(18.1775.987 10)0.2049(0.1484 1.5960.1729)1.037(1.1570.869)0 .26640.8357exp( 124)100.82580.341 10 (DNB eueeeeeefsf inqppp xGxx xxDhh2)(/)W m662(6.895 15.86) 10;0.15 0

21、.15;(4.9 24.5) 10/();0.00508 0.0178 ;eepPaxGkgmhDm 0.254 3.668 ;Lm公式適用范圍：公式適用范圍：加熱長(zhǎng)度加熱長(zhǎng)度,930/;f inhkJ kg24 軸向熱流密度是非均勻分布的修正軸向熱流密度是非均勻分布的修正軸向非均勻加熱時(shí)的軸向非均勻加熱時(shí)的W3公式為公式為,/DNB NDNB eusqqF,0,( )exp()()1 exp()DNB NzDNB NsDNB NDNB euCq zC zZ dzFq zCz4.3160.478(1)12.64(/10 )DNBxCG其中其中F如下計(jì)算：如下計(jì)算：其中其中C值為：值為：（ ）1

22、m25cF 冷壁效應(yīng)的修正冷壁效應(yīng)的修正考慮到冷壁效應(yīng)，在考慮到冷壁效應(yīng)，在W3公式中需要引入冷壁修正因子公式中需要引入冷壁修正因子 。0.053560.140.1073113.761.372exp(1.78)5.15()100.01796()12.610cuehGFRxpD (1)euhDRD20.3561.00.6144 10 ()()100.019TDgGGF式中：式中：定位架的修正定位架的修正考慮到定位架的存在，需要引入修正因子考慮到定位架的存在，需要引入修正因子 。gF26,/DNB eENB cqq若以若以 為橫坐標(biāo)，以該比值出現(xiàn)的頻率為縱坐標(biāo)作圖為橫坐標(biāo)，以該比值出現(xiàn)的頻率為縱坐

23、標(biāo)作圖,則可得到一個(gè)近似高斯分布的圖形，如下圖所示。則可得到一個(gè)近似高斯分布的圖形，如下圖所示。27,ENB cq,DNB eq23% 與與 的偏差，的偏差，95以上的數(shù)據(jù)是在以上的數(shù)據(jù)是在 以內(nèi)，具有以內(nèi)，具有95的可信度。的可信度。28l W2公式公式W-2公式在公式在 的部分如下：的部分如下：0ex ,6( )2216.51()41900.3080.00480.8252.3exp( 670) exp()0.41exp()1.120.54810fsf inBOff ingseefshhhhzhGzDD(J/kg)W-2公式的使用范圍：公式的使用范圍：62(2 12.5) 10/();kgm

24、h0.00254 0.0137 ;eDm0 0.9;exx,930/f inhkJ kg工作壓力工作壓力 p5.48818.914MPa；流體質(zhì)量流密度流體質(zhì)量流密度G當(dāng)量直徑當(dāng)量直徑通道長(zhǎng)度通道長(zhǎng)度 L0.2281.93m出口含氣量出口含氣量局部熱流密度局部熱流密度進(jìn)口比焓進(jìn)口比焓 飽和水比焓；飽和水比焓；62(0.315 5.670) 10/;qW m通道的通道的幾何形幾何形狀：圓狀：圓形、矩形、矩形和棒形和棒束；束；加熱狀加熱狀態(tài)：均態(tài)：均勻和非勻和非均勻的均勻的都適用。都適用。29ex下圖是下圖是W-3公式與公式與W-2公式中燒毀熱流密度隨含氣量公式中燒毀熱流密度隨含氣量 的變化的變化

25、示意圖示意圖30l B&W公式公式它是美國(guó)它是美國(guó)Babcock&Wilcox公司發(fā)表的計(jì)算臨界熱流密度的公式，公司發(fā)表的計(jì)算臨界熱流密度的公式，其適用的范圍與現(xiàn)在的壓水動(dòng)力堆參數(shù)相近，公式為其適用的范圍與現(xiàn)在的壓水動(dòng)力堆參數(shù)相近，公式為336,860.83 0.685(145.05/102)0.712 0.2073(145.05/102)63.154 10 (1.15516.02)0.37 10(0.1218 10)0.01346/ 12.71(0.6297/10 )DNB euepDNBfgpqDGGxhG,DNB euDNB NsqqF,0,1.025( )exp()1 exp()DNBlDNBDNB eusDNB NlocalDNBCq zC lz dzqFqqDl7.820.45760.206180.249(1)/()10DNBGCx（ ）2/W m31,DNB euq62(0.1546 0.8247) 10/();kgmh0.00508 0.0127 ;eDm0.030.20;exx 的適用范圍為：的適用范圍為：P=13.78916.547MPa;G=L=1.828m;定位架間距為定位架間距為0.03m。32,134663.154()()1010DN