第3章壓鑄工藝課件

1、第第3章章 壓鑄工藝壓鑄工藝 3.1 壓力壓力 3.2 速度速度 3.3 溫度溫度 3.4 時間時間 3.5 壓室充滿度壓室充滿度 3.6 壓鑄涂料壓鑄涂料 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術3.1 壓力壓力壓力是使壓鑄件獲得致密組織和清晰輪廓的重要因素，壓鑄壓力有壓壓力是使壓鑄件獲得致密組織和清晰輪廓的重要因素，壓鑄壓力有壓射力和壓射比壓兩種形式。射力和壓射比壓兩種形式。 3.1.1 壓射力壓射力壓射力是指壓射沖頭作用于金屬液上的力，來源于高壓泵，壓鑄時，壓射力是指壓射沖頭作用于金屬液上的力，來源于高壓泵，壓鑄時，它推動金屬液充

2、填到模具型腔中。它推動金屬液充填到模具型腔中。圖圖3-1所示為壓射各階段壓射力與壓射沖頭運動速度的變化。圖中所所示為壓射各階段壓射力與壓射沖頭運動速度的變化。圖中所示壓射示壓射4個階段分別是：個階段分別是：下一頁返回3.1 壓力壓力第一階段第一階段(1) 此時壓射沖頭低速前進，封住加料口，推動金屬液前進，此時壓射沖頭低速前進，封住加料口，推動金屬液前進，壓室內(nèi)壓力平穩(wěn)上升，空氣慢慢排出。壓室內(nèi)壓力平穩(wěn)上升，空氣慢慢排出。 第二階段第二階段( 2) 壓射沖頭以較快的速度前進，將金屬液推至壓室前端，壓射沖頭以較快的速度前進，將金屬液推至壓室前端，充滿壓室并堆積在澆口前沿。充滿壓室并堆積在澆口前沿。

3、 第三階段第三階段( 3) 壓射沖頭按要求的最大速度前進，金屬液突破內(nèi)澆口阻壓射沖頭按要求的最大速度前進，金屬液突破內(nèi)澆口阻力充填型腔，并迅速充滿，壓力升至力充填型腔，并迅速充滿，壓力升至P 3 。 第四階段第四階段( 4) 壓射沖頭稍有前進，但這段距離實際上很小。壓射沖頭稍有前進，但這段距離實際上很小。上一頁 下一頁返回3.1 壓力壓力上述過程稱為四級壓射。但目前壓鑄機大多是三級壓射，一般將第一、上述過程稱為四級壓射。但目前壓鑄機大多是三級壓射，一般將第一、二級壓射階段作為一級壓射，第三、四階段則分別作為第二、三級壓二級壓射階段作為一級壓射，第三、四階段則分別作為第二、三級壓射。射。壓射力的

4、大小由壓射缸的截面積和工作液的壓力所決定壓射力的大小由壓射缸的截面積和工作液的壓力所決定式中式中 Fy壓射力，壓射力，N； pg壓射缸內(nèi)的工作壓力，壓射缸內(nèi)的工作壓力，Pa，當無增壓機構或增壓機構，當無增壓機構或增壓機構未工作時，即為管道中工作液的壓力；未工作時，即為管道中工作液的壓力； D壓射缸直徑，壓射缸直徑，m。上一頁 下一頁返回3.1 壓力壓力增壓機構工作時，壓射力增壓機構工作時，壓射力式中式中 Pg2增壓時壓射缸內(nèi)的工作壓力，增壓時壓射缸內(nèi)的工作壓力，Pa。上一頁 下一頁返回3.1 壓力壓力 3.1.2 比壓及其選擇比壓及其選擇比壓是壓室內(nèi)金屬液單位面積上所受的力，即壓鑄機的壓射力與

5、壓射比壓是壓室內(nèi)金屬液單位面積上所受的力，即壓鑄機的壓射力與壓射沖頭截面積之比。壓射比壓可按下式計算沖頭截面積之比。壓射比壓可按下式計算式中式中 pb壓射比壓，壓射比壓，Pa； d壓射沖頭壓射沖頭(或壓室或壓室)直徑，直徑，m。上一頁 下一頁返回3.1 壓力壓力選擇比壓時，應根據(jù)壓鑄件的結構、合金特性、溫度及澆注系統(tǒng)等確選擇比壓時，應根據(jù)壓鑄件的結構、合金特性、溫度及澆注系統(tǒng)等確定，一般在保證壓鑄件成形和使用要求的前提下，選用較低的比壓。定，一般在保證壓鑄件成形和使用要求的前提下，選用較低的比壓。選擇比壓時應考慮的因素如選擇比壓時應考慮的因素如表表3-1所示。各種壓鑄合金的計算壓射比所示。各種

6、壓鑄合金的計算壓射比壓如壓如表表3-2所示。在壓鑄過程中，壓鑄機性能、澆注系統(tǒng)尺寸等因素所示。在壓鑄過程中，壓鑄機性能、澆注系統(tǒng)尺寸等因素對比壓都有一定影響。所以，實際選用的比壓應等于計算比壓乘以壓對比壓都有一定影響。所以，實際選用的比壓應等于計算比壓乘以壓力損失折算系數(shù)。壓力損失折算系數(shù)力損失折算系數(shù)。壓力損失折算系數(shù)K值如值如表表3-3所示。所示。上一頁 下一頁返回3.1 壓力壓力 3.1.3 脹模力脹模力壓鑄過程中，在壓射力作用下，金屬液充填型腔時，給型腔壁和分型壓鑄過程中，在壓射力作用下，金屬液充填型腔時，給型腔壁和分型面的一定的壓力稱脹模力。脹模力可用下式初步預算面的一定的壓力稱脹模

7、力。脹模力可用下式初步預算Fz = pb A (3-4)式中式中 Fz脹模力，脹模力，N； pb壓射比壓，壓射比壓，Pa,有增壓機構的壓鑄機采用增壓比壓；有增壓機構的壓鑄機采用增壓比壓； A壓鑄件、澆口、排溢系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和，壓鑄件、澆口、排溢系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和，m2。上一頁返回3.2 速速 度度 3.2.1 壓射速度壓射速度壓射速度又稱沖頭速度，它是壓室內(nèi)的壓射沖頭推動金屬液的移動速壓射速度又稱沖頭速度，它是壓室內(nèi)的壓射沖頭推動金屬液的移動速度，也就是壓射沖頭的速度。度，也就是壓射沖頭的速度。壓射第一、第二階段是低速壓射，可防止金屬液從加料口濺出，同時壓射第一、第二階段

8、是低速壓射，可防止金屬液從加料口濺出，同時使壓室內(nèi)的空氣有較充分的時間逸出，并使金屬液堆積在內(nèi)澆口前沿。使壓室內(nèi)的空氣有較充分的時間逸出，并使金屬液堆積在內(nèi)澆口前沿。低速壓射的速度根據(jù)澆到壓室內(nèi)金屬液的多少而定，可按低速壓射的速度根據(jù)澆到壓室內(nèi)金屬液的多少而定，可按表表3-4選擇。選擇。壓射第三階段是高速壓射，以便金屬液通過內(nèi)澆口后迅速充滿型腔，壓射第三階段是高速壓射，以便金屬液通過內(nèi)澆口后迅速充滿型腔，并出現(xiàn)壓力峰，將壓鑄件壓實，消除或減小縮孔、縮松。并出現(xiàn)壓力峰，將壓鑄件壓實，消除或減小縮孔、縮松。下一頁返回3.2 速速 度度 計算高速壓射速度時，先由計算高速壓射速度時，先由表表3-5確定

9、充填時間，然后按下式計算確定充填時間，然后按下式計算uyh =4V1+(n-1)0.1/(d2t) （-）式中式中 uyh高速壓射速度，高速壓射速度，m/s； V型腔容積，型腔容積，m3； n型腔數(shù)；型腔數(shù)； d壓射沖頭直徑，壓射沖頭直徑，m； t填充時間，填充時間，s。上一頁 下一頁返回3.2 速速 度度 3.2.2 內(nèi)澆口速度內(nèi)澆口速度金屬液通過內(nèi)澆口處的線速度稱內(nèi)澆口速度，又稱充型速度，它是壓金屬液通過內(nèi)澆口處的線速度稱內(nèi)澆口速度，又稱充型速度，它是壓鑄工藝的重要參數(shù)之一。選用內(nèi)澆口速度時，參考如下。鑄工藝的重要參數(shù)之一。選用內(nèi)澆口速度時，參考如下。(1)鑄件形狀復雜或薄壁時，內(nèi)澆口速度

10、應高些。鑄件形狀復雜或薄壁時，內(nèi)澆口速度應高些。(2)合金澆入溫度低時，內(nèi)澆口速度可高些。合金澆入溫度低時，內(nèi)澆口速度可高些。(3)合金和模具材料導熱性能好時，內(nèi)澆口速度應高些。合金和模具材料導熱性能好時，內(nèi)澆口速度應高些。(4)內(nèi)澆口厚度較厚時，內(nèi)澆口速度應高些。內(nèi)澆口厚度較厚時，內(nèi)澆口速度應高些。上一頁 下一頁返回3.2 速速 度度 3.2.3 內(nèi)澆口速度與壓射速度和壓力的關系內(nèi)澆口速度與壓射速度和壓力的關系內(nèi)澆口速度不但與壓射速度有關，而且還與壓射力及壓射比壓有關。內(nèi)澆口速度不但與壓射速度有關，而且還與壓射力及壓射比壓有關。1.內(nèi)澆口速度與壓射速度的關系內(nèi)澆口速度與壓射速度的關系在冷壓室

11、壓鑄機中，壓室、澆注系統(tǒng)和壓鑄模構成一個封閉系統(tǒng)。根在冷壓室壓鑄機中，壓室、澆注系統(tǒng)和壓鑄模構成一個封閉系統(tǒng)。根據(jù)連續(xù)性原理，內(nèi)澆口速度與壓射速度有固定關系，即據(jù)連續(xù)性原理，內(nèi)澆口速度與壓射速度有固定關系，即式中式中 vn內(nèi)澆口速度，內(nèi)澆口速度，m/s; vy壓射速度，壓射速度，m/s; d壓射沖頭（壓室）直徑，壓射沖頭（壓室）直徑，m; An內(nèi)澆口截面積，內(nèi)澆口截面積，m2。上一頁 下一頁返回3.2 速速 度度 2.內(nèi)澆口速度與壓力的關系內(nèi)澆口速度與壓力的關系根據(jù)流體力學及黏性流體因摩擦引起動能損失的原理，內(nèi)澆口速度可根據(jù)流體力學及黏性流體因摩擦引起動能損失的原理，內(nèi)澆口速度可按如下公式計算

12、按如下公式計算式中式中 vn內(nèi)澆口速度，內(nèi)澆口速度，m/s; pb壓射比壓，壓射比壓，Pa; h阻力系數(shù)，一般取阻力系數(shù)，一般取0.30.6； 合金的液態(tài)密度，合金的液態(tài)密度，kg/m3,鋅合金為鋅合金為6.4010-3kg/m3,鋁鋁合金為合金為2.4010-3kg/m3，鎂合金為，鎂合金為1.6510-3 kg/m3,銅合金為銅合金為7.5010-3 kg/m3。上一頁返回 3.3 溫溫 度度 3.3.1 合金澆注溫度合金澆注溫度合金澆注溫度是指金屬液自壓室進入型腔的平均溫度。合金澆注溫度是指金屬液自壓室進入型腔的平均溫度。澆注溫度高能提高金屬液流動性和壓鑄件表面質量。澆注溫度高能提高金屬

13、液流動性和壓鑄件表面質量。圖圖3-2和和圖圖3-3所所示為澆注溫度對壓鑄件力學性能的影響。示為澆注溫度對壓鑄件力學性能的影響。選擇澆注溫度時，還應綜合考慮壓射壓力、壓射速度和模具溫度。各選擇澆注溫度時，還應綜合考慮壓射壓力、壓射速度和模具溫度。各種壓鑄合金的澆注溫度如種壓鑄合金的澆注溫度如表表3-6所示。所示。下一頁返回 3.3 溫溫 度度 3.3.2 模具溫度和模具熱平衡模具溫度和模具熱平衡1.模具溫度模具溫度預熱壓鑄模可以避免金屬液在模具中因激冷而使流動性迅速降低，導預熱壓鑄?？梢员苊饨饘僖涸谀＞咧幸蚣だ涠沽鲃有匝杆俳档?，導致鑄件不能順利成形。即使成形也因激冷而增大線收縮，使壓鑄件產(chǎn)致鑄

14、件不能順利成形。即使成形也因激冷而增大線收縮，使壓鑄件產(chǎn)生裂紋或使表面粗糙度增加。生裂紋或使表面粗糙度增加。壓鑄模的工作溫度可以按經(jīng)驗公式壓鑄模的工作溫度可以按經(jīng)驗公式(3-9)計算或由計算或由表表3-7查得。壓鑄模查得。壓鑄模溫度對壓鑄件力學性能的影響如溫度對壓鑄件力學性能的影響如圖圖3-4和和圖圖3-5所示。所示。式中式中 Tm壓鑄模工作溫度，壓鑄模工作溫度，； Tj金屬液澆注溫度，金屬液澆注溫度，。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 2.模具熱平衡模具熱平衡在每一壓鑄循環(huán)中，模具從金屬液得到熱量，同時通過熱傳遞向外界在每一壓鑄循環(huán)中，模具從金屬液得到熱量，同時通過熱傳遞向外界散發(fā)熱量

15、。如果單位時間內(nèi)吸熱與散熱達到平衡，就稱為模具的熱平散發(fā)熱量。如果單位時間內(nèi)吸熱與散熱達到平衡，就稱為模具的熱平衡。其關系式為衡。其關系式為Q=Q1+Q2+Q3 （3-10）式中式中 Q金屬液傳給模具的熱流量，金屬液傳給模具的熱流量，kJ/h;Q1模具自然傳走的熱流量，模具自然傳走的熱流量，kJh；Q2特定部位傳走的熱流量，特定部位傳走的熱流量，kJh；Q3冷卻系統(tǒng)傳走的熱流量，冷卻系統(tǒng)傳走的熱流量，kJh。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 冷卻系統(tǒng)可根據(jù)下面的公式計算。冷卻系統(tǒng)可根據(jù)下面的公式計算。(1)每小時金屬液傳給模具的熱流量每小時金屬液傳給模具的熱流量 Q=Nmq (3-11)

16、式中式中 N壓鑄生產(chǎn)率，次壓鑄生產(chǎn)率，次h； m每一次壓鑄的合金質量每一次壓鑄的合金質量(含澆注系統(tǒng)、排溢系統(tǒng)含澆注系統(tǒng)、排溢系統(tǒng))，kg； q凝固熱量，凝固熱量，kJkg，1 kg金屬液由澆注溫度降到鑄件推金屬液由澆注溫度降到鑄件推出溫度所釋放的熱量，不同合金的凝固熱量出溫度所釋放的熱量，不同合金的凝固熱量q的值如的值如表表3-8所示。所示。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 (2)模具自然傳走的熱流量模具自然傳走的熱流量 Q1=Amf1 (3-12)式中式中 Am模具散熱的表面積，模具散熱的表面積，m2； Am=模具側面積模具側面積+動、定模座板底面積動、定模座板底面積+分型面面積開模

17、率，分型面面積開模率，其中，開模率其中，開模率=開模時間壓鑄周期；開模時間壓鑄周期；f1模具自然傳熱的面積熱流量，模具自然傳熱的面積熱流量，kJ(m2h)。幾種合金的幾種合金的f1值如下。鋅合金：值如下。鋅合金：4 186.8 kJ(m2h)；鋁合金、鎂合金：鋁合金、鎂合金：6 280.2 kJ(m2h)；銅合金：銅合金：8 373.6 kJ(m2h）。）。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 (3)每小時特定部位傳走的熱量。每小時特定部位傳走的熱量。特定部位是指模具和壓鑄機上常設冷卻通道的部位，如分流錐、澆口特定部位是指模具和壓鑄機上常設冷卻通道的部位，如分流錐、澆口套、噴嘴、壓室、壓射沖

18、頭及壓鑄機定模安裝板等。套、噴嘴、壓室、壓射沖頭及壓鑄機定模安裝板等。分流錐分流錐(熱壓室壓鑄機熱壓室壓鑄機)、澆口套、噴嘴、壓室傳走的熱量、澆口套、噴嘴、壓室傳走的熱量式中式中 At特定部位冷卻通道的表面積，特定部位冷卻通道的表面積，m2；f2特定部位冷卻通道壁傳熱的面積熱流量，特定部位冷卻通道壁傳熱的面積熱流量，kJ(m2h)；上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 分流錐取分流錐取f2=251.2104 kJ(m2h)；澆口套、噴嘴、壓室取澆口套、噴嘴、壓室取f2=209.3104 kJ(m2h)。壓射沖頭及壓鑄機定模安裝板冷卻通道壁傳走的熱量壓射沖頭及壓鑄機定模安裝板冷卻通道壁傳走的熱

19、量Q2可在壓鑄過可在壓鑄過程中對每臺壓鑄機進行測定。程中對每臺壓鑄機進行測定。故每小時特定部位傳走熱量故每小時特定部位傳走熱量上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 (4)冷卻系統(tǒng)每小時傳走的熱量冷卻系統(tǒng)每小時傳走的熱量(5)冷卻通道計算。冷卻通道計算。根據(jù)式根據(jù)式(3-15)求得求得Q3即可進行冷卻通道計算。冷卻通道傳走的熱量與即可進行冷卻通道計算。冷卻通道傳走的熱量與通道的表面積及面積熱流量有關，即通道的表面積及面積熱流量有關，即式中式中 A1每個冷卻通道的表面積，每個冷卻通道的表面積，m2；f3冷卻通道壁的面積熱流量，冷卻通道壁的面積熱流量，kJ(m2h)。上一頁 下一頁返回 3.3 溫

20、溫 度度 面積熱流量面積熱流量f3與冷卻通道離型腔壁的距離與冷卻通道離型腔壁的距離S、單根通道工作段長度、單根通道工作段長度l、通道總長度通道總長度L(從通道入口到出口的長度從通道入口到出口的長度)及通道直徑有關。及通道直徑有關。f3值可值可由由表表3-9確定。確定。冷卻通道的總表面積與模具結構、型腔布置、通道直徑和數(shù)量有關，冷卻通道的總表面積與模具結構、型腔布置、通道直徑和數(shù)量有關，即即式中式中 n冷卻通道數(shù)；冷卻通道數(shù)；d冷卻通道直徑，冷卻通道直徑，m；l有效工作長度，即通道工作段在型腔的投影長度，有效工作長度，即通道工作段在型腔的投影長度，m。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 例：

21、已知鋁合金例：已知鋁合金(ZL102)箱形壓鑄件，平均壁厚為箱形壓鑄件，平均壁厚為4 mm，質量為，質量為2.8 kg，每次壓鑄澆入的鋁合金的實際質量為，每次壓鑄澆入的鋁合金的實際質量為3.6 kg，預定壓鑄生產(chǎn)率，預定壓鑄生產(chǎn)率N為為45次次h，壓鑄模的總表面積，壓鑄模的總表面積A=2.4 m2，設計此壓鑄模的冷卻，設計此壓鑄模的冷卻通道。通道。(1)熔融金屬每小時傳給模具的熱量熔融金屬每小時傳給模具的熱量Q=Nmq=453.6887.6=143 791（kJh）(2)模具表面每小時傳走的熱量模具表面每小時傳走的熱量Q1=Amf1=2.46 280.2=15 072.5（kJh）上一頁 下一

22、頁返回 3.3 溫溫 度度 (3)特定部位每小時傳走的熱量。特定部位每小時傳走的熱量。設動模正對壓室部位的冷卻通道直徑為設動模正對壓室部位的冷卻通道直徑為1.2 cm，長度為，長度為22 cm，表面，表面積為積為 83 cm2；澆口套冷卻環(huán)內(nèi)徑為；澆口套冷卻環(huán)內(nèi)徑為10 cm，長度為，長度為5 cm，表面積為，表面積為157 cm2；壓射沖頭冷卻通道傳走的熱量測定為；壓射沖頭冷卻通道傳走的熱量測定為8 374 kJh；壓鑄；壓鑄機定模安裝板冷卻通道傳走的熱量測定為機定模安裝板冷卻通道傳走的熱量測定為12 560 kJh。則。則Q2=A1f2=0.008 3251.2104+0.015 7 20

23、9.3104+8 374+12 560=74 644（kJh）上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 (4)設計動、定模上的冷卻通道。設計動、定模上的冷卻通道。冷卻通道應傳走的熱量冷卻通道應傳走的熱量Q3=Q-Q1-Q2=54 075（kJh） 動模上的冷卻通道采用內(nèi)外管道式，根據(jù)模具結構可布置動模上的冷卻通道采用內(nèi)外管道式，根據(jù)模具結構可布置6個通道，個通道，單通道的有效長度為單通道的有效長度為0.1 m，則，則nA1=2Q3/3f30.021 6（m2）d=nA1(nl)0.011 5（m）12（mm）設壁間距設壁間距s2d，取，取25 mm。上一頁 下一頁返回 3.3 溫溫 度度 定模上

24、的冷卻通道：設定模上的冷卻通道：設lL3，取，取s為為20 mm，通道直徑為通道直徑為 6 mn，單通道有效長度為，單通道有效長度為320 mm。則。則nA1=Q33f3=0.021 5（m2）。）。通道總有效長度通道總有效長度l0=nA1(d)=1.14（m），），通道個數(shù)通道個數(shù)n=l0l=1.140.32=3.56（個），可設置（個），可設置4個冷卻通道。個冷卻通道。上一頁返回 3.4 時時 間間 3.4.1 充填時間和增壓建壓時間充填時間和增壓建壓時間金屬液從開始進入模具型腔到充滿型腔所需要的時間稱為充填時間。金屬液從開始進入模具型腔到充滿型腔所需要的時間稱為充填時間。充填時間長短取決

25、于壓鑄件的大小、復雜程度、內(nèi)澆口截面積和內(nèi)澆充填時間長短取決于壓鑄件的大小、復雜程度、內(nèi)澆口截面積和內(nèi)澆口速度等。體積大形狀簡單的壓鑄件，充填時間要長些；體積小形狀口速度等。體積大形狀簡單的壓鑄件，充填時間要長些；體積小形狀復雜的壓鑄件，充填時間短些。復雜的壓鑄件，充填時間短些。充填時間短，快速充填，則情況相反。充填時間與壓鑄件平均壁厚及充填時間短，快速充填，則情況相反。充填時間與壓鑄件平均壁厚及內(nèi)澆口速度的關系如內(nèi)澆口速度的關系如表表3-5所示。充填時間對壓鑄件質量的影響如所示。充填時間對壓鑄件質量的影響如圖圖3-6所示。所示。下一頁返回 3.4 時時 間間 3.4.2 持壓時間和留模時間持

26、壓時間和留模時間持壓時間內(nèi)的壓力是通過比鑄件凝固得更慢的余料、澆道、內(nèi)澆口等持壓時間內(nèi)的壓力是通過比鑄件凝固得更慢的余料、澆道、內(nèi)澆口等處的金屬液傳遞給鑄件的，所以持壓效果與余料、澆道的厚度及澆口處的金屬液傳遞給鑄件的，所以持壓效果與余料、澆道的厚度及澆口厚度與鑄件厚度的比值有關厚度與鑄件厚度的比值有關。熔點高、結晶溫度范圍大或厚壁的鑄件，熔點高、結晶溫度范圍大或厚壁的鑄件，持壓時間需長些；反之，則可短些。通常，金屬液充滿至完全凝固的持壓時間需長些；反之，則可短些。通常，金屬液充滿至完全凝固的時間很短，壓射沖頭持壓時間時間很短，壓射沖頭持壓時間只需只需12 s。生產(chǎn)中常用持壓時間如。生產(chǎn)中常用

27、持壓時間如表表3-10所示。所示。上一頁 下一頁返回 3.4 時時 間間 留模時間是指持壓結束到開模這段時間。若留模時間過短，由于鑄件留模時間是指持壓結束到開模這段時間。若留模時間過短，由于鑄件溫度高，強度尚低，鑄件脫膜時易引起變形或開裂，強度差的合金還溫度高，強度尚低，鑄件脫膜時易引起變形或開裂，強度差的合金還可能由于內(nèi)部氣體膨脹而使鑄件表面彭泡可能由于內(nèi)部氣體膨脹而使鑄件表面彭泡。若合金收縮率大，強度高，鑄件壁薄，模具熱容量大，散熱快，鑄件若合金收縮率大，強度高，鑄件壁薄，模具熱容量大，散熱快，鑄件留模時間可短些；反之，則需長些。原則上以推出鑄件不變形、不開留模時間可短些；反之，則需長些。

28、原則上以推出鑄件不變形、不開裂的最短時間為宜。各種合金常用的留模時間可參考裂的最短時間為宜。各種合金常用的留模時間可參考表表3-11。上一頁返回 3.5 壓室充滿度壓室充滿度 澆入壓室的金屬液量占壓室容量的百分數(shù)稱壓室充滿度。若充滿度過澆入壓室的金屬液量占壓室容量的百分數(shù)稱壓室充滿度。若充滿度過小，壓室上部空間過大，則金屬液包卷氣體嚴重，使鑄件氣孔增加，小，壓室上部空間過大，則金屬液包卷氣體嚴重，使鑄件氣孔增加，還會使金屬液在壓室內(nèi)被激冷，對充填不利還會使金屬液在壓室內(nèi)被激冷，對充填不利。壓壓室充滿度計算公式為室充滿度計算公式為式中式中 壓室充滿度，壓室充滿度，%；mj澆入壓室的金屬液質量，澆

29、入壓室的金屬液質量，g;mym壓室內(nèi)完全充滿時的金屬液質量，壓室內(nèi)完全充滿時的金屬液質量，g;d壓室內(nèi)徑，壓室內(nèi)徑，cm;l壓室有效長度（包括澆口套長度），壓室有效長度（包括澆口套長度），cm;金屬液密度，金屬液密度，g/cm3。返回3.6 壓鑄涂料壓鑄涂料壓鑄涂料指的是在壓鑄過程中，使壓鑄模易磨損部分在高溫下具有潤壓鑄涂料指的是在壓鑄過程中，使壓鑄模易磨損部分在高溫下具有潤滑性能，并減小活動件阻力和防止粘模所用的潤滑材料和稀釋劑的混滑性能，并減小活動件阻力和防止粘模所用的潤滑材料和稀釋劑的混合物合物。1.涂料的作用涂料的作用壓鑄涂料應具有以下作用。壓鑄涂料應具有以下作用。（1）避免金屬液直接

30、沖刷型腔和型芯表面，改善壓鑄模工作條件）避免金屬液直接沖刷型腔和型芯表面，改善壓鑄模工作條件。（2）減小壓鑄模的熱導率，保持金屬液的流動性，以改善金屬的成）減小壓鑄模的熱導率，保持金屬液的流動性，以改善金屬的成形性。形性。（3）高溫時保持良好的潤滑性能，減小鑄件與壓鑄模成形部分（尤）高溫時保持良好的潤滑性能，減小鑄件與壓鑄模成形部分（尤其是型芯）之間的摩擦，從而減輕型腔的磨損程度，延長壓鑄模壽命其是型芯）之間的摩擦，從而減輕型腔的磨損程度，延長壓鑄模壽命和提高鑄件表面質量。和提高鑄件表面質量。（4）預防粘模（對鋁合金而言）。）預防粘模（對鋁合金而言）。下一頁返回3.6 壓鑄涂料壓鑄涂料2.對涂

31、料的要求對涂料的要求對壓鑄涂料的要求如下。對壓鑄涂料的要求如下。（1）在高溫時，具有良好的潤滑性，不會析出有害氣體。）在高溫時，具有良好的潤滑性，不會析出有害氣體。（2）揮發(fā)點低，在）揮發(fā)點低，在100 150 時，稀釋劑能很快揮發(fā)，在空氣時，稀釋劑能很快揮發(fā)，在空氣中稀釋劑揮發(fā)小，存放期長。中稀釋劑揮發(fā)小，存放期長。（3）涂敷性好，對壓鑄模及壓鑄件沒有腐蝕作用，不會在壓鑄模型）涂敷性好，對壓鑄模及壓鑄件沒有腐蝕作用，不會在壓鑄模型腔表面產(chǎn)生積垢。腔表面產(chǎn)生積垢。（4）配方工藝簡單，來源豐富，價格低廉。）配方工藝簡單，來源豐富，價格低廉。3.常用涂料及使用常用涂料及使用壓鑄涂料的種類繁多，其中

32、較理想的成分、配方、配制方法和適用范壓鑄涂料的種類繁多，其中較理想的成分、配方、配制方法和適用范圍如圍如表表3-12所示。所示。上一頁 下一頁返回3.6 壓鑄涂料壓鑄涂料涂料使用時應注意用量。噴涂時應注意均勻程度，避免涂層太厚，涂涂料使用時應注意用量。噴涂時應注意均勻程度，避免涂層太厚，涂時可用毛刷或噴槍等工具。用毛刷時，在涂刷后應用壓縮空氣吹勻或時可用毛刷或噴槍等工具。用毛刷時，在涂刷后應用壓縮空氣吹勻或用干凈的紗布擦勻。噴槍噴涂時應均勻，避免涂料沉積。涂上涂料后，用干凈的紗布擦勻。噴槍噴涂時應均勻，避免涂料沉積。涂上涂料后，應等涂料中的稀釋劑揮發(fā)后，再合模澆注。否則，型腔內(nèi)氣體量增多，應等

33、涂料中的稀釋劑揮發(fā)后，再合模澆注。否則，型腔內(nèi)氣體量增多，會增加氣孔產(chǎn)生的可能性，甚至形成高的反壓力而使充型困難。此外，會增加氣孔產(chǎn)生的可能性，甚至形成高的反壓力而使充型困難。此外，還應注意模具的排氣槽不能被涂料堵塞，以免排氣不暢。對于型腔轉還應注意模具的排氣槽不能被涂料堵塞，以免排氣不暢。對于型腔轉折、凹角部位，應避免涂料的沉積，以確保鑄件輪廓清晰。折、凹角部位，應避免涂料的沉積，以確保鑄件輪廓清晰。上一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.7.1 壓鑄合金的熔煉壓鑄合金的熔煉壓鑄合金的熔煉是壓鑄過程的重要環(huán)節(jié)壓鑄合金的熔煉是壓鑄過程的重要環(huán)節(jié)。壓

34、鑄合金熔煉的一般過程如壓鑄合金熔煉的一般過程如圖圖3-7所示。所示。壓鑄合金的熔煉工藝特點如壓鑄合金的熔煉工藝特點如表表3-13表表3-16所示。所示。下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.7.2 壓鑄件的清理壓鑄件的清理壓鑄件的清理包括去除澆口壓鑄件的清理包括去除澆口(澆注系統(tǒng)澆注系統(tǒng))、排溢系統(tǒng)的金屬物、飛邊及、排溢系統(tǒng)的金屬物、飛邊及毛刺，有時還要修整經(jīng)過上述去除工作后所殘留的金屬或痕跡。毛刺，有時還要修整經(jīng)過上述去除工作后所殘留的金屬或痕跡。切除澆口和飛邊所用的設備主要是沖床、液壓機和摩擦壓力機。在大切除澆口和飛邊所用的設備主要是沖床、液

35、壓機和摩擦壓力機。在大量生產(chǎn)的條件下，可根據(jù)鑄件結構和形狀設計專用模具，在沖床上一量生產(chǎn)的條件下，可根據(jù)鑄件結構和形狀設計專用模具，在沖床上一次完成清理任務。對于小孔、螺紋上的飛邊毛刺，可裝在專用卡具上，次完成清理任務。對于小孔、螺紋上的飛邊毛刺，可裝在專用卡具上，采用半自動或自動的多工位轉盤機，在各個工位上完成飛邊、毛刺的采用半自動或自動的多工位轉盤機，在各個工位上完成飛邊、毛刺的清理和澆注系統(tǒng)的切除工作。清理和澆注系統(tǒng)的切除工作。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理表面清理多采用普通多角滾筒和振動埋入式清理裝置。對批量不大的表面清理多采用

36、普通多角滾筒和振動埋入式清理裝置。對批量不大的簡單小件可用多角清理滾筒，對表面要求高的裝飾品可用布制或皮革簡單小件可用多角清理滾筒，對表面要求高的裝飾品可用布制或皮革的拋光輪拋光，對大量生產(chǎn)的鑄件可采用螺殼式振動清理機。清理后的拋光輪拋光，對大量生產(chǎn)的鑄件可采用螺殼式振動清理機。清理后的鑄件按照使用要求還可進行表面處理和浸滲，以增加光澤，防止腐的鑄件按照使用要求還可進行表面處理和浸滲，以增加光澤，防止腐蝕，提高氣密性。蝕，提高氣密性。對于修整清理后的殘留金屬或痕跡可用橡膠砂輪或砂帶打磨，打磨時對于修整清理后的殘留金屬或痕跡可用橡膠砂輪或砂帶打磨，打磨時可用水與油的混合液潤滑，簡單小鑄件還可以用

37、滾筒清理?？捎盟c油的混合液潤滑，簡單小鑄件還可以用滾筒清理。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.7.3 壓鑄件的浸滲、整形和修補壓鑄件的浸滲、整形和修補(1)壓鑄件的浸滲壓鑄件的浸滲。浸滲處理是將壓鑄件浸在裝有滲透、填補作用的浸滲處理是將壓鑄件浸在裝有滲透、填補作用的浸滲液中，使浸滲液透入壓鑄件內(nèi)部的疏松處，從而提高了壓鑄件的浸滲液中，使浸滲液透入壓鑄件內(nèi)部的疏松處，從而提高了壓鑄件的氣密性能氣密性能。(2)壓鑄件的整形壓鑄件的整形。在一般情況下，壓鑄件變形后，允許用手工或機在一般情況下，壓鑄件變形后，允許用手工或機械方式進行校正，這

38、個校正的工序稱為整形。校正分為熱校正和冷校械方式進行校正，這個校正的工序稱為整形。校正分為熱校正和冷校正兩種。正兩種。熱校正是把鑄件加熱到退火溫度，用專用工具熱校正是把鑄件加熱到退火溫度，用專用工具(校正模具或夾具校正模具或夾具)在手在手壓床或液壓床上校正；也可用專用工具夾持進行退火；還可以在熱態(tài)壓床或液壓床上校正；也可用專用工具夾持進行退火；還可以在熱態(tài)時用木制的或者橡膠制成的榔頭進行手工校正。時用木制的或者橡膠制成的榔頭進行手工校正。冷校正是把變形的鑄件在室溫下進行與上述方法相同的手工或機械的冷校正是把變形的鑄件在室溫下進行與上述方法相同的手工或機械的校正，其效果比熱校正差些，但操作方便。

39、校正，其效果比熱校正差些，但操作方便。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理(3)壓鑄件的修補。壓鑄或加工后的鑄件，發(fā)現(xiàn)有不符合技術要求的壓鑄件的修補。壓鑄或加工后的鑄件，發(fā)現(xiàn)有不符合技術要求的缺陷時，一般都予以報廢，只有在下列情況下，并且有修補的可能時，缺陷時，一般都予以報廢，只有在下列情況下，并且有修補的可能時，才進行修補。才進行修補。 形狀很復雜，壓鑄很困難或加工周期很長的鑄件。形狀很復雜，壓鑄很困難或加工周期很長的鑄件。 帶有鑄入鑲件，這種鑲件是由貴重材料制成的，或者是制造很困帶有鑄入鑲件，這種鑲件是由貴重材料制成的，或者是制造很困難而

40、在回收后無法復用的。難而在回收后無法復用的。修補的方法有焊補法和嵌補法兩種。修補的方法有焊補法和嵌補法兩種。焊補法利用與鑄件材料相同或熔點略低而性質相似的材料做成的焊條焊補法利用與鑄件材料相同或熔點略低而性質相似的材料做成的焊條進行釬焊，焊補后由鉗工修整至鑄件所要求的形狀和尺寸。進行釬焊，焊補后由鉗工修整至鑄件所要求的形狀和尺寸。嵌補法將鑄件缺陷部位加工成銷釘孔嵌以與鑄件材料相同的銷釘，然嵌補法將鑄件缺陷部位加工成銷釘孔嵌以與鑄件材料相同的銷釘，然后用機械加工或由鉗工修整至鑄件所要求的形狀和尺寸。后用機械加工或由鉗工修整至鑄件所要求的形狀和尺寸。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄

41、件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.7.4 壓鑄件的熱處理和表面處理壓鑄件的熱處理和表面處理(1)壓鑄件的熱處理。一般壓鑄件不宜進行淬火處理。這是因為一方壓鑄件的熱處理。一般壓鑄件不宜進行淬火處理。這是因為一方面，壓鑄件具有較好的力學性能和致密的內(nèi)部組織，在使用上基本能面，壓鑄件具有較好的力學性能和致密的內(nèi)部組織，在使用上基本能夠滿足一般的要求；另一方面，淬火處理會導致壓鑄件表層頂起而形夠滿足一般的要求；另一方面，淬火處理會導致壓鑄件表層頂起而形成鼓泡。只有當采取了一些排除氣體的工藝措施，使壓鑄件的內(nèi)部氣成鼓泡。只有當采取了一些排除氣體的工藝措施，使壓鑄件的內(nèi)部氣孔大為減少以后，才能

42、進行淬火處理?？状鬄闇p少以后，才能進行淬火處理。通常為了穩(wěn)定鑄件的形狀和尺寸，或者為了消除壓鑄時的內(nèi)應力，進通常為了穩(wěn)定鑄件的形狀和尺寸，或者為了消除壓鑄時的內(nèi)應力，進行退火或時效處理是必要的。而退火、時效處理的溫度并不使鑄件產(chǎn)行退火或時效處理是必要的。而退火、時效處理的溫度并不使鑄件產(chǎn)生鼓泡。生鼓泡。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理(2)壓鑄件的表面處理。壓鑄件的表面處理主要是為了加強鑄件表面壓鑄件的表面處理。壓鑄件的表面處理主要是為了加強鑄件表面的耐腐蝕性和增加美觀。的耐腐蝕性和增加美觀。由于一般金屬在常溫下所產(chǎn)生的氧化膜多存在不均勻

43、性、疏松性和多由于一般金屬在常溫下所產(chǎn)生的氧化膜多存在不均勻性、疏松性和多孔性的缺點，故不能防止金屬不再繼續(xù)受破壞。對鑄件進行表面處理孔性的缺點，故不能防止金屬不再繼續(xù)受破壞。對鑄件進行表面處理就是增厚氧化膜，從而提高壓鑄件的表面耐蝕性。就是增厚氧化膜，從而提高壓鑄件的表面耐蝕性。壓鑄件的表面可以進行人工氧化，還可以根據(jù)需要進行涂漆、電鍍等壓鑄件的表面可以進行人工氧化，還可以根據(jù)需要進行涂漆、電鍍等表面處理。表面處理。上一頁 下一頁返回 3.7 壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理壓鑄合金的熔煉與壓鑄件的后處理 3.7.5 壓鑄件的缺陷分析壓鑄件的缺陷分析壓鑄件缺陷種類很多，缺陷形成的原因是多方面的

44、。壓鑄件缺陷種類很多，缺陷形成的原因是多方面的。要消除壓鑄件的種種缺陷，必須首先識別缺陷，檢驗出缺陷，并分析要消除壓鑄件的種種缺陷，必須首先識別缺陷，檢驗出缺陷，并分析壓鑄件產(chǎn)生缺陷的原因，然后才能迅速而準確地采取有效的措施。檢壓鑄件產(chǎn)生缺陷的原因，然后才能迅速而準確地采取有效的措施。檢驗前，應該了解鑄件的用途和技術要求，以便正確地檢查鑄件表面或驗前，應該了解鑄件的用途和技術要求，以便正確地檢查鑄件表面或內(nèi)部的質量。內(nèi)部的質量。壓鑄件常見的缺陷分析及其改善措施如壓鑄件常見的缺陷分析及其改善措施如表表3-17所示。所示。上一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.1 真空壓鑄真空壓鑄真空壓

45、鑄是利用輔助設備將壓鑄模型腔內(nèi)的空氣抽除而形成真空狀態(tài)，真空壓鑄是利用輔助設備將壓鑄模型腔內(nèi)的空氣抽除而形成真空狀態(tài)，并在真空狀態(tài)下將金屬液壓鑄成形的方法。真空壓鑄主要有以下特點并在真空狀態(tài)下將金屬液壓鑄成形的方法。真空壓鑄主要有以下特點。(1)消除或顯著減少壓鑄件中的氣孔，增大壓鑄件的致密度，提高壓消除或顯著減少壓鑄件中的氣孔，增大壓鑄件的致密度，提高壓鑄件的力學性能和表面質量，改善鍍復性能，使壓鑄件能進行熱處理鑄件的力學性能和表面質量，改善鍍復性能，使壓鑄件能進行熱處理。(2)從壓鑄模型腔抽出的空氣顯著地降低了充填反壓力，可采用較低從壓鑄模型腔抽出的空氣顯著地降低了充填反壓力，可采用較低的

46、壓射壓力的壓射壓力(比常用的壓射壓力低比常用的壓射壓力低10%15%)，可在提高強度的條件，可在提高強度的條件下使壓鑄件壁厚減小下使壓鑄件壁厚減小25%50%。下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 (3)可減小澆注系統(tǒng)和排氣系統(tǒng)?？蓽p小澆注系統(tǒng)和排氣系統(tǒng)。(4)在現(xiàn)代壓鑄機上可以在幾分之一秒內(nèi)抽成所需要的真空度，并且在現(xiàn)代壓鑄機上可以在幾分之一秒內(nèi)抽成所需要的真空度，并且壓鑄模型腔中反壓力的減小增大了壓鑄件的結晶速度，縮短了壓鑄件壓鑄模型腔中反壓力的減小增大了壓鑄件的結晶速度，縮短了壓鑄件在壓鑄模中停留的時間。因此，采用真空壓鑄法可提高生產(chǎn)率在壓鑄模中停留的時間。因此，采用真空壓鑄法可提高

47、生產(chǎn)率10%20%。(5)密封結構復雜，制造及安裝困難，成本較高，而且難以控制。密封結構復雜，制造及安裝困難，成本較高，而且難以控制。真空壓鑄需要在很短的時間內(nèi)達到所要求的真空度，因此必須根據(jù)型真空壓鑄需要在很短的時間內(nèi)達到所要求的真空度，因此必須根據(jù)型腔的容積先設計好預真空系統(tǒng)，如腔的容積先設計好預真空系統(tǒng)，如圖圖3-8所示。所示。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 真空壓鑄的抽氣裝置大體上有以下兩種類型。真空壓鑄的抽氣裝置大體上有以下兩種類型。(1)利用真空罩封閉整個的壓鑄模，一些壓鑄機制造廠將其作為輔助利用真空罩封閉整個的壓鑄模，一些壓鑄機制造廠將其作為輔助裝置隨同主機一起

48、供應，其裝置如裝置隨同主機一起供應，其裝置如圖圖3-9所示所示。(2)借助分型面抽真空，其裝置如借助分型面抽真空，其裝置如圖圖3-10所示。此法簡單易行，可單所示。此法簡單易行，可單獨配置。獨配置。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.2 加氧壓鑄和定向抽氣加氧壓鑄加氧壓鑄和定向抽氣加氧壓鑄（1）加氧壓鑄）加氧壓鑄。加氧壓鑄是在鋁金屬液充填型腔之前，用氧氣充填加氧壓鑄是在鋁金屬液充填型腔之前，用氧氣充填壓室和型腔，以置換其中的空氣和其他氣體，當鋁金屬液充填時，一壓室和型腔，以置換其中的空氣和其他氣體，當鋁金屬液充填時，一方面通過排氣槽排出氧氣，另一方面噴散的鋁金屬液與沒有排

49、出的氧方面通過排氣槽排出氧氣，另一方面噴散的鋁金屬液與沒有排出的氧氣發(fā)生化學反應而氣發(fā)生化學反應而產(chǎn)生產(chǎn)生Al2O3質點質點，分散在壓鑄件內(nèi)部，從而消除不，分散在壓鑄件內(nèi)部，從而消除不加氧時壓鑄件內(nèi)部形成的氣孔。這種加氧時壓鑄件內(nèi)部形成的氣孔。這種Al2O3質點顆粒細小，約在質點顆粒細小，約在1 m以下，其質（重）量占壓鑄件總質（重）量的以下，其質（重）量占壓鑄件總質（重）量的0.1%0.2%，不影響，不影響力學性能，并可使壓鑄件進行熱處理力學性能，并可使壓鑄件進行熱處理上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 加氧壓鑄僅適用于鋁合金壓鑄，加氧壓鑄有如下特點。加氧壓鑄僅適用于鋁合金壓鑄

50、，加氧壓鑄有如下特點。 消除或減少氣孔，提高壓鑄件質量消除或減少氣孔，提高壓鑄件質量。 壓鑄件可在壓鑄件可在200 300 的環(huán)境中工作，可以焊接。的環(huán)境中工作，可以焊接。 與真空壓鑄比較，結構簡單，操作方便，投資少。與真空壓鑄比較，結構簡單，操作方便，投資少。加氧壓鑄工藝如加氧壓鑄工藝如圖圖3-11所示。所示。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 （2）定向抽氣加氧壓鑄。定向抽氣加氧壓鑄實質是一種真空壓鑄和）定向抽氣加氧壓鑄。定向抽氣加氧壓鑄實質是一種真空壓鑄和加氧壓鑄相結合的工藝。工藝過程是在金屬液充填型腔之前，先將氣加氧壓鑄相結合的工藝。工藝過程是在金屬液充填型腔之前，先將氣

51、體沿金屬液充填的方向，以超過充填的速度抽出，使金屬液順利地充體沿金屬液充填的方向，以超過充填的速度抽出，使金屬液順利地充填。對有深凹或死角的復雜鑄件，在抽氣的同時進行加氧，以達到更填。對有深凹或死角的復雜鑄件，在抽氣的同時進行加氧，以達到更好的效果。其優(yōu)點在于避免了氣體卷入金屬液，防止了鑄件產(chǎn)生氣孔好的效果。其優(yōu)點在于避免了氣體卷入金屬液，防止了鑄件產(chǎn)生氣孔。定向抽氣加氧壓鑄裝置如定向抽氣加氧壓鑄裝置如圖圖3-12所示。所示。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.3 精速密壓鑄精速密壓鑄精速密壓鑄是一種精確的、快速的和密實的壓鑄方法，又稱為套筒雙精速密壓鑄是一種精確的、快速

52、的和密實的壓鑄方法，又稱為套筒雙沖頭壓鑄法沖頭壓鑄法。 用普通壓鑄法生產(chǎn)的壓鑄件具有兩個基本缺陷用普通壓鑄法生產(chǎn)的壓鑄件具有兩個基本缺陷氣孔和縮孔。應用氣孔和縮孔。應用精速密壓鑄法可以在較大程度上消除這兩種缺陷，從而提高壓鑄件的精速密壓鑄法可以在較大程度上消除這兩種缺陷，從而提高壓鑄件的使用性能，擴大壓鑄件的應用范圍使用性能，擴大壓鑄件的應用范圍。 精速密壓鑄法采用的壓鑄機比普通壓鑄機增加了一個二次壓射機構，精速密壓鑄法采用的壓鑄機比普通壓鑄機增加了一個二次壓射機構，如如圖圖3-13 所示。雙沖頭機構由一個大沖頭和一個小沖頭構成，兩個所示。雙沖頭機構由一個大沖頭和一個小沖頭構成，兩個沖頭組成一

53、體，又各自獨立地由液壓缸推動。沖頭組成一體，又各自獨立地由液壓缸推動。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 壓射動作開始時，大、小沖頭同時向左進行壓射，當鑄件外殼凝固后，壓射動作開始時，大、小沖頭同時向左進行壓射，當鑄件外殼凝固后，大沖頭不能繼續(xù)前進時，小沖頭繼續(xù)前進大沖頭不能繼續(xù)前進時，小沖頭繼續(xù)前進50152 mm，把壓室內(nèi)部，把壓室內(nèi)部未凝固的金屬液壓入型腔，起壓實和補縮作用。未凝固的金屬液壓入型腔，起壓實和補縮作用。精速密壓鑄法具有以下主要特點。精速密壓鑄法具有以下主要特點。(1)低的充填速度低的充填速度。 (2)厚的內(nèi)澆口厚的內(nèi)澆口。 (3)控制壓鑄件順序凝固控制壓鑄件順

54、序凝固。 (4)壓射機構采用雙沖頭，應用小沖頭輔助壓實，并降低壓射速度。壓射機構采用雙沖頭，應用小沖頭輔助壓實，并降低壓射速度。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.4 半固態(tài)壓鑄半固態(tài)壓鑄半固態(tài)壓鑄是當金屬液在凝固時，進行強烈的攪拌，并在一定的冷卻半固態(tài)壓鑄是當金屬液在凝固時，進行強烈的攪拌，并在一定的冷卻速率下獲得速率下獲得50%左右甚至更高的固體組分的漿料，并將這種漿料進行左右甚至更高的固體組分的漿料，并將這種漿料進行壓鑄的方法。通常分為兩種：第一種是將上述半固態(tài)的金屬漿料直接壓鑄的方法。通常分為兩種：第一種是將上述半固態(tài)的金屬漿料直接壓射到型腔里形成鑄件的方法，稱為

55、流變鑄造法；第二種是將半固態(tài)壓射到型腔里形成鑄件的方法，稱為流變鑄造法；第二種是將半固態(tài)漿料預先制成一定大小的錠塊，需要時再重新加熱到半固態(tài)溫度，然漿料預先制成一定大小的錠塊，需要時再重新加熱到半固態(tài)溫度，然后送入壓室進行壓鑄，稱為觸變鑄造法。后送入壓室進行壓鑄，稱為觸變鑄造法。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 半固態(tài)壓鑄與全液態(tài)金屬壓鑄相比有如下優(yōu)點。半固態(tài)壓鑄與全液態(tài)金屬壓鑄相比有如下優(yōu)點。(1)減少了熱沖擊減少了熱沖擊。 (2)提高了壓鑄件的質量提高了壓鑄件的質量。 (3)輸送方便輸送方便。 半固態(tài)金屬漿料連續(xù)制備裝置如半固態(tài)金屬漿料連續(xù)制備裝置如圖圖3-14所示。所示。

56、 上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.5 擠壓壓鑄擠壓壓鑄擠壓壓鑄是一種引進擠壓鑄造原理生產(chǎn)壓鑄件的壓鑄方法。普通壓鑄擠壓壓鑄是一種引進擠壓鑄造原理生產(chǎn)壓鑄件的壓鑄方法。普通壓鑄時，氣體不易排出，而擠壓鑄造施壓直接，不易包氣。壓鑄工作者將時，氣體不易排出，而擠壓鑄造施壓直接，不易包氣。壓鑄工作者將兩者結合起來，充分發(fā)揮兩者優(yōu)點。具體方法有兩種：一種為直接擠兩者結合起來，充分發(fā)揮兩者優(yōu)點。具體方法有兩種：一種為直接擠壓，直接將沖頭作型腔形狀進行壓射；另一種為慢速充填，型腔充滿壓，直接將沖頭作型腔形狀進行壓射；另一種為慢速充填，型腔充滿后，再用一沖頭施擠壓力。后者為間接擠壓法

57、。后，再用一沖頭施擠壓力。后者為間接擠壓法。上一頁 下一頁返回 3.8 壓鑄新技術壓鑄新技術 3.8.6 鐵合金壓鑄鐵合金壓鑄目前，實驗證明已能壓鑄灰鑄鐵、可鍛鑄鐵、球墨鑄鐵、低碳鋼、不目前，實驗證明已能壓鑄灰鑄鐵、可鍛鑄鐵、球墨鑄鐵、低碳鋼、不銹鋼、合金鋼和工具鋼等鐵合金鑄件。銹鋼、合金鋼和工具鋼等鐵合金鑄件。鐵合金壓鑄向前發(fā)展的主要困難是壓鑄模壽命低。鐵合金的熔點比非鐵合金壓鑄向前發(fā)展的主要困難是壓鑄模壽命低。鐵合金的熔點比非鐵合金高得多，冷卻速度快，凝固范圍窄，流動性差，這使得壓射機鐵合金高得多，冷卻速度快，凝固范圍窄，流動性差，這使得壓射機構和壓鑄模工作條件十分惡劣，一般材料很難滿足要求構和壓