排樁支護(hù)設(shè)計(jì)和計(jì)算.docx

1、排樁支護(hù)設(shè)計(jì)與計(jì)算8. 7.1概述基坑開挖事，對(duì)不能放坡或由于場(chǎng)地限制而不能采用攪拌樁支護(hù)，開挖深度在610米 左右時(shí)，即可采用排樁支護(hù)。排樁支護(hù)可采用鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、預(yù)制鋼筋混凝土板 樁或鋼板樁。圖8-4排樁支護(hù)的類型排樁支護(hù)構(gòu)造可分為：（1）柱列式排樁支護(hù)當(dāng)邊坡土質(zhì)尚好、地下水位較低時(shí)，可利用土拱作用，以稀疏 鉆孔灌注樁或挖孔樁支擋土坡，如圖8-4a所示。（2）連續(xù)排樁支護(hù)圖8-4b）在軟土中一般不能形成土拱，支擋構(gòu)造應(yīng)該連續(xù)排。密排的鉆孔樁可互相搭接，或在樁身混凝土強(qiáng)度尚未形成時(shí)，在相鄰樁之間做一根素混凝土 樹根樁把鉆孔樁排連起來，如圖8-4c所示。也可采用鋼板樁、鋼筋混凝土板樁

2、，如圖8-4d、 e所示。3）組合式排樁支護(hù)在地下水位較高搭軟土地區(qū)，可采用鉆孔灌注排樁與水泥土樁防 滲墻組合的方式，如圖8-4f所示。按基坑開挖深度及支擋構(gòu)造受力情況，排樁支護(hù)可分為一卜幾種情況。（1）無支撐（懸臂）支護(hù)構(gòu)造：當(dāng)基坑開挖深度不大，即可利用懸臂作用擋住墻后土體。（2）單支撐構(gòu)造：當(dāng)基坑開挖深度較大時(shí)，不能采用無支撐支護(hù)構(gòu)造，可以在支護(hù)構(gòu) 造頂部附近設(shè)置一單支撐或拉錨）。3）多支撐構(gòu)造：當(dāng)基坑開挖深度較深時(shí)，可設(shè)置多道支撐，以減少擋墻擋壓力。根 據(jù)上海地區(qū)的施工實(shí)踐，對(duì)于開挖深度6m的基坑，在場(chǎng)地條件允許的情況下，可采用重 力式深層攪拌樁擋墻較為理想。當(dāng)場(chǎng)地受限制時(shí)，也可采用&#

3、169;600mm密排懸臂鉆孔樁，樁 與樁之間可用樹根樁密封，也可采用灌注樁后注漿或打水泥攪拌樁作防水帷幕；對(duì)于開挖深 度在46n】的基坑，根據(jù)場(chǎng)地條件和周圍環(huán)境可選用重力式深層攪拌樁擋墻，或打入預(yù)制 混凝土板樁或鋼板樁，其后注漿或加攪拌樁防滲，設(shè)道械和支撐也可采用S600mm鉆孔 樁，后面用攪拌樁防滲，頂部設(shè)一道圈梁和支撐；對(duì)于開挖深度為610米的基坑，以往采 用©8001000mm的鉆孔樁，后面加深層攪拌樁或注漿放水，并設(shè)23道支撐，支撐道數(shù) 視土質(zhì)情況、周圍環(huán)境及圍護(hù)構(gòu)造變形要求而定；對(duì)于開挖深度大于10m的基坑，以往常 采用地下連續(xù)墻，設(shè)多層支撐，雖然平安可靠，但價(jià)格昂貴。近

4、來上海常采用S8001000mm 大直徑鉆孔樁代替地下連續(xù)墻，同樣采取深層攪拌樁放水，多道支撐或中心島施工法，這種 支護(hù)構(gòu)造己成功用于開挖深度到達(dá)13米的基坑。圖8-5懸臀板樁的變位及土壓力分布圖a.變位示意圖 b.土壓力分布圖 c.懸臂板樁計(jì)算圖 d. Blum計(jì)算圖式8. 7. 2懸臂式排樁支護(hù)設(shè)計(jì)和計(jì)算慫臂式排樁支護(hù)的計(jì)算方法采用傳統(tǒng)的板樁計(jì)算方法。如圖8-5所示，懸臂板樁在基坑 底面以上外側(cè)主動(dòng)十.壓力作用下，板樁將向基坑內(nèi)側(cè)傾移，而下部那么反方向變位.即板樁 將繞基坑底以下某點(diǎn)（如圖中。點(diǎn)）旋轉(zhuǎn)。點(diǎn)。處墻體無變位，故受到大小相等、方向相反的 二力（靜止土壓力）作用，其凈壓力為零。點(diǎn)人

5、以上墻體向左移動(dòng)，其左側(cè)作用被動(dòng)土壓力， 右側(cè)作用主動(dòng)土壓力；點(diǎn)以下那么相反，其右側(cè)作用被動(dòng)土壓力，左側(cè)作用主動(dòng)土壓力。 因此，作用在墻體上各點(diǎn)的凈土壓力為各點(diǎn)兩側(cè)的被動(dòng)土壓力和主動(dòng)土壓力之差，其沿墻身 的分布情況如圖8-5b所示，簡(jiǎn)化成線性分布后的懸臂板樁計(jì)算圖式為圖8-5c,即可根據(jù)靜 力平衡條件計(jì)算板樁的入上深度和內(nèi)力。H.Blum又建議可以圖8-5d代替，計(jì)算入土深度及 內(nèi)力。下面分別介紹下面兩種方法。1 .靜力平衡法圖8-5表示主動(dòng)土壓力及被動(dòng)土壓力隨深度呈線性交化，隨著板樁入土深度的不同，作 用在不同深度I.各點(diǎn)的凈土壓力的分布也不同。當(dāng)單位寬度板樁墻兩側(cè)所受的凈土壓力相平 衡時(shí)，

6、板樁墻那么處于穩(wěn)定，相應(yīng)的板樁入土深度即為板樁保證其穩(wěn)定性所需的最小入土深度，可根據(jù)靜力平衡條件即水平力平衡方程（£"=°）和對(duì)樁底截面的力矩平衡方程 （£M=（）。（1）.板樁墻前后的土壓力分布第n層土底面對(duì)板樁墻主動(dòng)上壓力為0= （% +1油）tan2（45° -外 /2） 2Cn （an（45° -（pn /2）（8-1） 第n層土底面對(duì)板樁墻底被動(dòng)土壓力為%= （% +支泓）心/（45° 寸“/2） + 2烏 tan（45° +。"2）（8-2） 式中q 一一地面遞到層土底面底垂直荷載；匕一一，層

7、土底天然重度；九一一，層土的厚度；心一一層土的內(nèi)摩擦角；弓，一一層土的內(nèi)聚力；對(duì)層土底面的垂直荷載心，可根據(jù)地面附加荷載、鄰近建筑物根底底而附加荷載0。 分別計(jì)算。圖8-6靜力平衡法計(jì)算懸臂板樁地面幾種荷載可折算成均布荷載：1）繁重的起重機(jī)械：距板樁1.5m內(nèi)按60kN/m2取值; 距板樁1.53.5m,按40kN/m2取值;2）輕型公路:按5kN/m2；3）重型公路:按lOkN/m2； 4）鐵道：按 20kN/m2o對(duì)土的內(nèi)摩擦角9及內(nèi)聚力C按固結(jié)快剪方法確定。當(dāng)采用井點(diǎn)降低地下水位，地面 有排水和防滲措施時(shí)，土的那摩擦角°”值可酌情調(diào)整：1）板樁墻外側(cè)，在井點(diǎn)降水范圍內(nèi)，仁值可乘

8、以1.11.3；2）無樁基的板樁內(nèi)側(cè)，仁值可乘以1.11.3；3）有樁基的板樁墻內(nèi)側(cè)，在送樁范圍內(nèi)乘以1.0；在密集群樁深度范圍內(nèi)，乘以1.24；4）在井點(diǎn)降水土體固結(jié)的條件下，可將土的內(nèi)聚力&值乘以1.11.3。墻側(cè)的土壓力分布如圖8-6所示。（2）.建立并求解靜力平衡方程，求得板樁入土深度1）計(jì)算樁底墻后主動(dòng)土壓力及墻墻被動(dòng)土壓力與，3,然后進(jìn)展迭加，求出第一個(gè) 土壓力為零的，該點(diǎn)離坑底距離為“：2）計(jì)算點(diǎn)以上土壓力合力，求出至d點(diǎn)的距離），；3）計(jì)算d點(diǎn)處墻前主動(dòng)土壓力及墻后被動(dòng)土壓力；4）計(jì)算柱底墻前主動(dòng)土壓力和墻后被動(dòng)土壓力與2 ；5）根據(jù)作用在擋墻構(gòu)造上的全部水平作用力平衡

9、條件和繞擋墻底部自由端力矩總和 為零的條件：£ = 0 "（喝一氣3）+（與2/2）3-（與3，3）號(hào)=0 8-3）£M=0 時(shí)，。+），）+ ?。?-）+（喝-%）3-（3-）普號(hào)=0 B4） 整理后可得的四次方程式： 式中” =rjtan2（45° + 釧 /2）-tan2（45° -（pn /2）（2）* ）。竺匝（2）* ）。竺匝=08-5)求解上述四次方程，即可得板樁嵌入d點(diǎn)以下的深度m值。 為平安起見，實(shí)際嵌入坑底面以下的入土深度為最大彎矩在剪力Q=0處，設(shè)從0點(diǎn)往下m處Q=0,那么有 a 土壓力分布b彎矩圖圖8-8挖孔樁懸臂擋墻計(jì)

10、算十層車 （8.15）最大彎矩6（8-16）求出最大彎矩后，對(duì)鋼板樁可以核算截面尺寸，對(duì)灌注樁可以核定直徑及配筋計(jì)算?！纠?-1某工程基坑擋土樁設(shè)計(jì)?？刹捎?100cm挖孔樁，基坑開挖深度6.0m,基 坑邊堆載=10kN/m2 （圖8-8）。地基土層自地表向下分別為：（1）粉質(zhì)粘土：可塑，厚1.13.1m；（2）中粗砂：中密密實(shí)，厚25m, 0=34°,=20kN/m3；3）礫砂：密實(shí)，未鉆穿，伊=34。試設(shè)計(jì)挖孔樁。【解】1.求樁的插入深度查布魯姆理論的計(jì)算曲線，得樁的總長(zhǎng)：6+5.84=11.84m,取 12.0m。2 .求最大彎矩最大彎矩位置：最大彎矩：3. 截面配筋預(yù)選樁徑d

11、=100cm,鋼筋保護(hù)層厚度】=5cni,鋼筋籠直徑4 "-20 = （100 - 2 x 5） = 90。 選竺向主筋20根，沿必均勻布置，各鋼筋至x-x軸的垂直距離y由比例圖量出，如圖 8-9a所示。選025, Ag=4.91cm2, Rg=34kN/cnr鋼筋總抗彎剛度能力a鋼筋布置圖b樁的布置示意圖圖8-9樁身配筋計(jì)算圖為了減少豎向鋼筋用量，刻考慮受壓區(qū)靠基坑一側(cè)的半圓截面）混凝土的抗壓作用， 混凝土用 C15,認(rèn)為 Rw=I.lkN/m2受壓區(qū)每根鋼筋截面積為構(gòu)造配筋014, 4 =1.54c麻為了進(jìn)一步減少鋼筋用晟，宜在樁身上部減少配筋，求U2材恤彎矩點(diǎn)，試算地面下5.5

12、m 處土的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度：因此，開挖樁鋼筋籠中，豎向鋼筋的配置為：上部 5m： 5 025mm+5 014 mm下部 7m： 10 025mm+10 0 14 mm014m鋼筋全部配置在樁身混凝土受壓區(qū)，即在面向基坑內(nèi)側(cè)的半圓內(nèi)。8. 7. 3單支點(diǎn)排樁支護(hù)設(shè)計(jì)和計(jì)算頂端支撐（或錨系）的排樁支護(hù)構(gòu)造與頂端自由（慫臂）的排樁二者是有區(qū)別的。頂端支撐 的支護(hù)構(gòu)造，由于頂端有支撐而不致移動(dòng)而形成一餃接的簡(jiǎn)支點(diǎn)。至于樁埋入土內(nèi)局部，入 上淺時(shí)為簡(jiǎn)支，深時(shí)那么為嵌固。下面所介紹的就是樁因入土深度不同而產(chǎn)生的幾種情況。1）支護(hù)樁入土深度較淺，支護(hù)樁前的被動(dòng)土壓力全部發(fā)揮，對(duì)支撐點(diǎn)的主動(dòng)上壓力的力 矩和被動(dòng)

13、土壓力的力矩相等（圖8-10a）o此時(shí)墻體處于極限平衡狀態(tài)，由此得出的跨間正彎 矩Mnux其值最大，但入土深度最淺為fmin。這時(shí)其墻前以被動(dòng)土壓力全部被利用，墻的底端 可能有少許向左位移的現(xiàn)象發(fā)生。2）支護(hù)樁入土深度增加，大于知in時(shí)（圖8-10b）,那么樁前的被動(dòng)土壓力得不到充分發(fā) 揮與利用，這時(shí)樁底端僅在原位置轉(zhuǎn)動(dòng)一角度而不致有位移現(xiàn)象發(fā)生，這時(shí)樁底的土壓力便 等于零。未發(fā)揮的被動(dòng)土壓力可作為平安度。圖8-10不同入土深度的板樁墻的土壓力分布、彎矩及變形圖3）支護(hù)樁入土深度繼續(xù)增加，墻前墻后都出現(xiàn)被動(dòng)土壓力，支護(hù)樁在土中處于嵌固狀態(tài), 相當(dāng)于上端簡(jiǎn)支下端嵌固的超靜定梁。它的彎矩己大大減小

14、而出現(xiàn)正負(fù)二個(gè)方向的彎矩。其 底端的嵌固彎矩Mi的絕對(duì)值略小于跨間彎矩A/1的數(shù)值，壓力零點(diǎn)與彎矩零點(diǎn)約相吻合（圖 8-10c）。4）支護(hù)樁的入土深度進(jìn)一步增加（圖8-10d）,這時(shí)樁的入土深度己嫌過深，墻前墻后的 被動(dòng)土壓力都不能充分發(fā)揮和利用，它對(duì)跨間彎矩的減小不起太大的作用，因此支護(hù)樁入土 深度過深是不經(jīng)濟(jì)的。以上四種狀態(tài)中，第四種的支護(hù)樁入土深度已嫌過深而不經(jīng)濟(jì)，所以設(shè)計(jì)時(shí)都不采用。 第三種是目前常采用的工作狀態(tài)，一般使正彎矩為負(fù)彎矩的110%115%作為設(shè)計(jì)依據(jù)，但 也有采用正負(fù)彎矩相等作為依據(jù)的。由該狀態(tài)得出的樁雖然較長(zhǎng)，但因彎矩較小，可以選擇 較小的斷面，同時(shí)因入土較深，比擬平安

15、可靠：假設(shè)按第一、第二種情況設(shè)計(jì)，可得較小的 入土深度和較大的彎矩，對(duì)于第一種情況，樁底可能有少許位移。自由支承比嵌固支承受力 情況明確，造價(jià)經(jīng)濟(jì)合理。1、自由端單支點(diǎn)支護(hù)樁的計(jì)算平衡法圖8-11是單支點(diǎn)自由端支護(hù)構(gòu)造的斷面，樁的右面為主動(dòng)土壓力，左側(cè)為被動(dòng)土壓力。 可采用以下方法確定樁的最小入土深度Sn和水平向每延米所需支點(diǎn)力（或錨固力）R.如圖8-11所示，取支護(hù)單位長(zhǎng)度，對(duì)A點(diǎn)取矩，令Ma=0, £E = °,那么有M&i+M 歡2 一（8-17）R=E“i+Eq-E,（8-18） 式中M前、8山一基坑底以上及以下主動(dòng)土壓力合力對(duì)A點(diǎn)的力矩；M“一被動(dòng)土壓力合

16、力對(duì)A點(diǎn)的力矩；芯叭 芯“2一基坑底以上及以下主動(dòng)土壓力合力；馬一被動(dòng)土壓力合力。圖8-11單支點(diǎn)排樁支護(hù)的靜力平衡計(jì)算簡(jiǎn)圖2、等值梁法等值梁法是前面介紹的圖解一分析法的簡(jiǎn)化。樁入坑底土內(nèi)有彈性嵌固（餃結(jié)）與固定兩 種，現(xiàn)按前述第三種情況，即可當(dāng)作一端彈性嵌固另一端簡(jiǎn)支的梁來研究。檔墻兩側(cè)作用著 分布荷載，即主動(dòng)土壓力與被功土壓力，如圖8-12a所示。在計(jì)算道程中所要求出的仍是樁 的入土深度、支撐反力及跨中最大彎矩。圖8-12等值梁法計(jì)算筒圖單支撐擋墻下端為彈性嵌固時(shí)，其彎矩圖如圖8-12c所示，假設(shè)在得出此彎矩圖前彎矩 零點(diǎn)位置，并于彎矩零點(diǎn)處將粱（即樁）斷開以簡(jiǎn)支計(jì)算，那么不難看出所得該段

17、的彎矩圖將 同整梁計(jì)算時(shí)一樣，此斷梁段即稱為整梁該段的等值梁。對(duì)于下端為彈性支撐的單支撐擋墻 其凈土壓力零點(diǎn)位置與彎矩零點(diǎn)位置很接近，因此可在壓力零點(diǎn)處將板樁劃開作為兩個(gè)相聯(lián) 的簡(jiǎn)支梁來計(jì)算。這種簡(jiǎn)化計(jì)算法就稱為等值梁法，其計(jì)算步驟如下（圖8-12）：（1）根據(jù)基抗深度、勘察資料等，計(jì)算主動(dòng)土壓力與被動(dòng)土壓力，求出土壓力零點(diǎn)B 的位置，按式（8-11）計(jì)算B點(diǎn)至坑底的距離值；（2）由等值梁AB根據(jù)平衡方程計(jì)算支撐反力R“及小點(diǎn)剪力Qbr = Ea（h + u-u）° Ef （8-19） 0 ="如/e-% （8-20）（3）由等值梁BG求算板樁的入土深度，取ZMg=

18、6;,那么 由上式求得由上式求得x后，樁的最小入土深度可由下式求得+ x8-22）如樁端為一般的土質(zhì)條件，應(yīng)乘系數(shù)1.11.2,即' = （I.ll.2）fo8-23）（4）由等值梁求算最大彎矩Mmax值。圖8-13地質(zhì)資料和土壓力分布【例8-2】某工程開挖深度10. Om,采用單點(diǎn)支護(hù)構(gòu)造，地質(zhì)資料和地面荷載如圖8- 27所示。試計(jì)算板樁?！窘狻坎捎玫戎盗悍ㄓ?jì)算1. 主動(dòng)土壓力計(jì)算、c、。值按25米范圍內(nèi)的加權(quán)平均值計(jì)算得：2. 計(jì)算土壓力零點(diǎn)位置計(jì)算支撐反力Ra和Ob4, 計(jì)算板樁的入土深度t取 /= 13.0m,板樁長(zhǎng) 10+13=23m5. 最大彎矩4C的計(jì)算先求。=0的位置為

19、,再求該點(diǎn)Mmax。8. 7. 4多支點(diǎn)排樁支護(hù)的計(jì)算當(dāng)基坑比擬深、土質(zhì)較差時(shí)，單支點(diǎn)支護(hù)構(gòu)造不能滿足基坑支擋的強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求時(shí)， 可以采用多層支撐的多支點(diǎn)支護(hù)構(gòu)造。支撐層數(shù)及位置應(yīng)根據(jù)土質(zhì)、基坑深度、支護(hù)構(gòu)造、 支撐構(gòu)造和施工要求等因素確定。目前對(duì)多支撐支護(hù)構(gòu)造的計(jì)算方法很多，一般有等值梁法（連續(xù)梁法）；支撐荷載的1/2 分擔(dān)法；逐層開挖支撐力不變法；有限元法等。圖8-14各施工階段的計(jì)算簡(jiǎn)圖目前對(duì)多支撐支護(hù)構(gòu)造的計(jì)算方法很多，一般有等值梁法、靜力平衡法、支撐荷載的 1/2分擔(dān)法、側(cè)向彈性地基抗力法、有限元法等。下面主要介紹前二種計(jì)算方法。1、等值梁法多支撐的等值梁法的計(jì)算原理與單支點(diǎn)的等

20、值梁法的計(jì)算原理一樣，一般可當(dāng)作剛性支 承的連續(xù)梁計(jì)算（即支座無位移），并應(yīng)根據(jù)分層挖土深度與每層支點(diǎn)設(shè)置的實(shí)際施工階段建 立靜力計(jì)算體系，而旦假定下層挖土不影響上層支點(diǎn)的計(jì)算水平力。如圖8-14所示的基坑 支護(hù)系統(tǒng)，應(yīng)按以下各施工階段的情況分別進(jìn)展計(jì)算。1）置支撐A以前的開挖階段圖8-14a）,可將擋墻作為一端嵌固在土中的懸臂樁。2）在設(shè)置支撐B以前的開挖階段圖8-14b）,擋墻是兩個(gè)支點(diǎn)的靜定梁，兩個(gè)支點(diǎn)分 別是A及土中靜壓力為零的一點(diǎn)。3）在設(shè)置支撐C以前的開挖階段圖8-14c）,擋墻是具有三個(gè)支點(diǎn)的連續(xù)梁，三個(gè)支 點(diǎn)分別為A、8及土中的土壓力為零的點(diǎn)。4）在澆筑底板以前的開挖階段（圖8

21、-14d），擋墻是具有四個(gè)支點(diǎn)的三跨連續(xù)梁。以上各施工階段，擋墻在土內(nèi)的下端支點(diǎn)，上述取土壓力零點(diǎn)，即地面以下的主動(dòng)土壓 力與被動(dòng)土壓力平衡之點(diǎn)。但是對(duì)第2階段以后的情況，也有其他一些假定，常見的有：1）最下一層支撐以下主動(dòng)土壓力彎矩和被動(dòng)壓力彎矩平衡之點(diǎn)，亦即零彎矩點(diǎn)；2）開挖工作面以下，其深度相當(dāng)于開挖高度20%左右的一點(diǎn)；3）上端固定的半無限長(zhǎng)度彈性支撐梁的第一個(gè)不動(dòng)點(diǎn)；4）對(duì)于最終開挖階段，其連續(xù)梁在土內(nèi)的理論支點(diǎn)取在基坑底面以下0.6/處/為基坑 底面以下墻的入土深度）。圖8-15北京京城大廈地質(zhì)剖面及錨桿示意圖【例8-3】北京京城大廈，超高層建筑，地上52層，地下4層，地面以上高1

22、83.53m,箱 形根底,埋深23.76m按23.5m計(jì)算),采用進(jìn)口 27m長(zhǎng)的H型鋼樁(488mmX300mm) 擋墻土，錘擊打入，間距1.1m。三層錨桿拉結(jié)。地質(zhì)資料如圖8-15所示。各層土平均重度丫 =!9Kn/m3, 土的內(nèi)摩擦角平均為30°,粘聚力c=10kPa, 23m以下為卵 石，貫入度大于100叫=35。43°,潛水位于的圓礫孔中，深10m內(nèi)有上層滯水。地面荷載按 lOkN/nr 計(jì)。1. 參數(shù)計(jì)算上式中被動(dòng)土壓力系數(shù)采用庫侖公式，考慮到樁已在基坑下砂卵石中，取們，值為36°, 5 = */3 約為 25。，£ = 0,月=°

23、。2.土壓力為零近似零彎點(diǎn)距離基坑底面距離的計(jì)算3. 計(jì)算固端彎矩基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖如圖8-30所示。將支護(hù)樁畫成一連續(xù)梁，其荷載為土壓力(圖8-31)。1)連續(xù)梁人B段懸臂局部彎矩8-16基坑支護(hù)簡(jiǎn)圖圖8T7擋墻作為連續(xù)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖120(7x34.6 + 8x78.5)x7、絲=269.4,2)梁 BC 段：1202“，78.5x62 (116.2-78.5)x6,Mr =()kN m = -280.73 m3) 梁 CD 段：12304) 梁OEF段：F點(diǎn)為零彎矩點(diǎn)，。點(diǎn)的彎矩為4. 彎矩分配計(jì)算固端彎矩不平衡，需要彎矩分配法來平衡支點(diǎn)C、。的彎矩。通過彎矩分配，得出 各支點(diǎn)的彎矩為5. 求各支點(diǎn)反力各種工況下，各層錨桿的支點(diǎn)反力及正負(fù)彎矩值匯總于表8-5,上述計(jì)算結(jié)果主要反映 在工況4中。表8-5各層錨桿的支點(diǎn)反力及正負(fù)彎矩表工況開挖深度/m第一層錨桿第二層錨桿第