我公司余熱發(fā)電現(xiàn)狀和整改措施v

1、我公司余熱發(fā)電現(xiàn)狀和整改措施我公司余熱發(fā)電工程由成都建材設(shè)計院有限公司總程包，系統(tǒng)工藝采用第一代純低溫余熱發(fā)電技術(shù)（單壓不補(bǔ)汽熱力循環(huán)系統(tǒng)），該系統(tǒng)在相同熱耗的情況下噸熟料發(fā)電量較低，我公司兩臺機(jī)組投產(chǎn)以來在三條熟料生產(chǎn)線都正常的情況下瞬時發(fā)電量最高達(dá)19300KW（當(dāng)時每臺鍋爐入口煙溫正常）,三條線平均熱耗低于3140Kj/t，噸熟料達(dá)到31KW。以上說明整個余熱發(fā)電系統(tǒng)正常，達(dá)到了第一代單壓不補(bǔ)汽熱力循環(huán)系統(tǒng)的要求（在噸熟料熱耗3140Kj/t情況下發(fā)電量2834KW），但系統(tǒng)還需在原有基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化整改，造成目前噸熟料平均發(fā)電量偏低的主要原因是水泥窯系統(tǒng)熱工工況不穩(wěn)，廢氣溫度達(dá)不到設(shè)計值

2、，致使鍋爐出力不足，從而導(dǎo)致發(fā)電量不高，現(xiàn)分部說明如下。一、煤磨對余熱發(fā)電系統(tǒng)的影響水泥生產(chǎn)過程的正常波動對余熱發(fā)電系統(tǒng)來說也是可以適用的，但較大的無規(guī)律性的波動對余熱發(fā)電系統(tǒng)很不利，如煤磨需要從窯頭篦冷機(jī)抽風(fēng)用于烘干時，煤磨的運(yùn)轉(zhuǎn)不會與窯系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)完全同步，必然存在煤磨抽風(fēng)時和不抽風(fēng)時供余熱發(fā)電系統(tǒng)的煙氣量與煙氣溫度的變化。從理論分析來看，如果余熱發(fā)電系統(tǒng)不與水泥生產(chǎn)系統(tǒng)爭風(fēng)爭熱時，要保持窯系統(tǒng)的平衡，對25005000t/d規(guī)模的余熱發(fā)電系統(tǒng)供風(fēng)會有1600035000/h的風(fēng)量差和10左右的溫差。這種變化在窯系統(tǒng)實際操作中很難控制的恰到好處,必然存在余熱發(fā)電系統(tǒng)與水泥窯系統(tǒng)爭風(fēng)爭熱的現(xiàn)象，

3、為了保持窯系統(tǒng)的穩(wěn)定余熱發(fā)電系統(tǒng)勢必造成發(fā)電量會大幅波動，所以為了保持水泥窯系統(tǒng)和發(fā)電系統(tǒng)的相對穩(wěn)定，一般將煤磨用風(fēng)取之窯尾余熱鍋爐出口，從源頭上消除這種波動。而我公司煤磨用風(fēng)取之窯頭冷卻機(jī)，并且我公司煤磨用的是管磨相對立磨來說煙氣所需溫度要求較高。針對我公司實際情況采取如下措施：由于發(fā)電取風(fēng)點和煤磨取風(fēng)點位置較近，實際操作中，便存在著煤磨與發(fā)電搶風(fēng)現(xiàn)象，煤磨系統(tǒng)通風(fēng)阻力明顯小于發(fā)電系統(tǒng)通風(fēng)阻力，也有利于煤磨搶風(fēng)，操作上在保證原煤烘干的情況下，盡量減少煤磨用風(fēng)，增加發(fā)電風(fēng)量，建議在以后的技改中，煤磨取風(fēng)以三段低溫余風(fēng)為主（將煤磨收塵器前的冷風(fēng)閥接管道至篦冷機(jī)尾部旁路閥下），現(xiàn)有取風(fēng)點只做調(diào)節(jié)，

4、既可以滿足煤磨風(fēng)溫、風(fēng)量需求，又增加了發(fā)電風(fēng)量，提高了發(fā)電量，有利于余熱的充分利用。又因為三號線煤磨用風(fēng)直接從鍋爐入口取之，系統(tǒng)爭風(fēng)現(xiàn)象更是嚴(yán)重，二號和三號煤磨之間有聯(lián)通，可以互為備用，所以應(yīng)盡可能的多開二號煤磨，減少系統(tǒng)爭風(fēng)現(xiàn)象提高發(fā)電量。二、窯系統(tǒng)的影響三個窯系統(tǒng)一直保持高產(chǎn)運(yùn)行，但熟料燒結(jié)不是很好，結(jié)料不均勻，大快料、細(xì)料較多，篦冷機(jī)料層波動大，換熱效果較差，二、三次風(fēng)溫不穩(wěn)定，也造成窯頭廢氣溫度波動，窯頭AQC鍋爐入口溫度波動大，波動區(qū)間250450之間，廢氣溫度的波動又影響了風(fēng)量的穩(wěn)定，致使AQC鍋爐出力不夠。針對目前系統(tǒng)運(yùn)行狀況分析，熟料結(jié)料較差，主要受配料影響，入窯生料硅酸率和飽

5、和比偏高，操作上要適當(dāng)增加窯頭喂煤量，提高燒成溫度，加大系統(tǒng)排風(fēng)，降低窯內(nèi)還原氣氛。在熟料結(jié)料較差的情況下，篦冷機(jī)不宜厚料層操作，我公司生產(chǎn)線篦冷機(jī)的主要特點就是高穿透性和低阻力，熟料結(jié)料差，透氣性差，降低了冷卻風(fēng)的穿透力，影響了熟料和冷卻風(fēng)的熱交換，因此。厚料層操作只有在結(jié)料較好的情況下進(jìn)行。樹立一體化操作思路，余熱發(fā)電運(yùn)行后，運(yùn)行系統(tǒng)便又窯、原料、煤磨、發(fā)電組成，窯操作時要逐步樹立窯、磨、發(fā)電一體化操作思路，窯操作時要考慮到發(fā)電，要盡量保證發(fā)電量，提高發(fā)電溫度尤其是穩(wěn)定窯頭廢氣溫度，發(fā)電操作時要考慮到窯，如在窯頭出現(xiàn)正壓時，要適當(dāng)打開窯頭旁路擋板，減小通風(fēng)阻力，滿足窯安全運(yùn)行需要，磨操作時

6、也是如此，不能專注操磨，要考慮發(fā)電和窯運(yùn)行狀況。三、篦冷機(jī)操作與管理篦冷機(jī)作為熟料燒成過程中重要機(jī)組，擔(dān)負(fù)著熟料冷卻和熱量回收任務(wù)。1300左右不同粒徑的高溫熟料從喂料端進(jìn)入冷卻機(jī)并平鋪在篦床上，在篦板推力的作用下向出料端移動，在移動過程中篦下冷卻空氣源源不斷地通過篦板穿過料層，與熱物料進(jìn)行熱交換，熱交換結(jié)果是熟料被冷卻，空氣被加熱。熟料的冷卻可近似地看作為一維不穩(wěn)態(tài)冷卻過程，過程中冷卻時間基本一定，冷卻風(fēng)量基本一定，因不同時段的傳熱溫差不同，傳熱速度也不一樣，開始階段非常快，以后迅速減慢，前1/3時間段幾乎完成了全部換熱量的6070%。由于出窯熟料的溫度、液相量、顆粒級配、比熱、產(chǎn)量、布料均

7、勻性時常變化，而傳熱又對熟料溫度、液相量、顆粒級配、比熱、料量、布料等非常敏感，因此前期傳熱特點是快速而多變。由于影響因素多，操作參數(shù)相關(guān)性差，因此熟料冷卻只能模糊控制。這種控制對熟料燒成影響不大。但對窯頭余熱鍋爐影響卻十分大，表現(xiàn)比較明顯的是，窯工藝狀況雖未發(fā)生異常，但進(jìn)AQC爐的卻做出了較大的反應(yīng)。為減弱上述影響，可通過以下操作解決。1.密切關(guān)注二次風(fēng)溫、三次風(fēng)溫及其它們的溫差。一般出窯熟料物性參數(shù)變化對二次風(fēng)溫影響不大，但對三次風(fēng)溫影響較大。此時可通過觀察三次風(fēng)溫和三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變化來判定窯況的改變，并及時采取應(yīng)對措施。一般當(dāng)三次風(fēng)溫升高或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變小時，可減慢篦速

8、，或減小鼓風(fēng)風(fēng)壓，或減慢篦速和減小鼓風(fēng)風(fēng)壓同時進(jìn)行。反之，當(dāng)三次風(fēng)溫降低或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變大時，可加快篦速，或增加鼓風(fēng)風(fēng)壓，或加快篦速和增加鼓風(fēng)風(fēng)壓同時進(jìn)行。2.密切關(guān)注各風(fēng)室鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度、轉(zhuǎn)速及電流。目前操作員只注意鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)門開度和轉(zhuǎn)速，卻忽視了鼓風(fēng)機(jī)的電流。因為當(dāng)出窯熟料物性參數(shù)發(fā)生變動后，各風(fēng)室通風(fēng)阻力將會發(fā)生微弱的變化，進(jìn)而引起鼓風(fēng)量變化，因此風(fēng)機(jī)電流或風(fēng)機(jī)功率將有所變化。當(dāng)電流或功率有減小趨勢時，應(yīng)有意識的開大風(fēng)門或增大轉(zhuǎn)速，并將電流或功率控制在更高的參數(shù)值上。反之，當(dāng)電流或功率有增高趨勢時，應(yīng)有意識的減小風(fēng)門或降低轉(zhuǎn)速，并將電流或功率控制在更低的參數(shù)值上。上述操作應(yīng)與

9、三次風(fēng)溫或三次風(fēng)溫與二次風(fēng)溫差值變化相兼顧，操作中盡量采用調(diào)風(fēng)量的辦法，最好不要調(diào)篦速，調(diào)篦速會導(dǎo)致更多因素變化，使篦冷機(jī)更難控制。篦速控制要與下料量和窯速保持一致。3.加強(qiáng)篦板使用與維護(hù)，做到同室同期，嚴(yán)禁同室新老混用，尤其是高溫室和中溫室。我們知道不同齡期的篦板，孔隙率不同，新篦板孔小，老篦板孔大，同用一個室會導(dǎo)致上風(fēng)不均勻，熟料冷卻不好，廢氣溫度降低，熱效率下降。4.加強(qiáng)配料，加強(qiáng)均化，加強(qiáng)熱工檢測，定期對計量設(shè)備進(jìn)行標(biāo)定，穩(wěn)定窯的熱工制度。5.定期開門檢查篦冷機(jī)內(nèi)熟料結(jié)粒情況，布料情況，紅河情況等。四、關(guān)于生料磨操作調(diào)整生料制備一般都采用烘干兼粉磨工藝，按主機(jī)設(shè)備不同分為管磨生料制備系

10、統(tǒng)和立磨生料制備系統(tǒng)。該系統(tǒng)可使最大入磨水分5%的配合物料，經(jīng)烘干后達(dá)到出磨水分0.5%。所需熱源由窯尾C1筒提供，廢氣溫度通過預(yù)增濕調(diào)整到入磨要求溫度。一般管磨烘干用風(fēng)較少，但要求烘干溫度較高，一般為250280，控制出磨廢氣溫度80；而立磨烘干用風(fēng)較多，但要求烘干溫度較低，一般為210250，控制出磨廢氣溫度90。考慮原料入磨系統(tǒng)均使用了回轉(zhuǎn)卸料鎖風(fēng)裝置，漏風(fēng)較少；再有實際入磨物料水分不高，一般在2.03.5%之間，因此實際入磨溫度：管磨為190230；立磨為180220。出磨溫度：管磨為80；立磨為90。所需烘干用出C1出口廢氣需階段增濕降溫后再入磨。當(dāng)由SP余熱鍋爐降溫取代階段增濕降溫

11、后，由于前者含水量極少，后者含水量較高。因此同樣溫度條件下的廢氣，前者干燥能力較強(qiáng)，后者較差。換句話說，對同樣烘干能力廢氣，前者廢氣溫度較低，后者溫度較高。根據(jù)經(jīng)驗，出SP余熱鍋爐溫度調(diào)整為：管磨為170210； 立磨為160200。出磨控制溫度調(diào)整為：管磨為70；立磨為80。五、關(guān)于煤磨熱風(fēng)管道改造與操作調(diào)整煤磨烘干熱源一般取自篦冷機(jī)中部靠前位置，提取溫度一般為300400，而煤磨烘干用廢氣溫度一般為200250，因此熱風(fēng)在入磨前需配入大量冷風(fēng)。這樣將造成大量高品位余熱資源浪費，為減少浪費，增加收益，一般采取高低溫風(fēng)搭配的辦法加以解決。高溫風(fēng)仍從原取風(fēng)口提取，低溫風(fēng)從原余風(fēng)排出管道抽取。兩股

12、熱風(fēng)匯合后入磨，兩股熱風(fēng)調(diào)整由中控員通過遙控設(shè)在兩股熱風(fēng)管道上的電動蝶閥來完成（將煤磨收塵器前的冷風(fēng)閥接管道至篦冷機(jī)尾部旁路閥下）?？刂茀?shù)：高溫風(fēng)：300400 高溫閥：5528%低溫風(fēng)：120 低溫閥：4572%入磨風(fēng)：200250 出磨風(fēng)：70 六、 關(guān)于減少余熱浪費我公司的節(jié)能意識還不能完全到位，存在大量的余熱浪費問題。如原料磨回轉(zhuǎn)卸料器失靈的問題；原料磨熱風(fēng)管道系統(tǒng)漏風(fēng)和保溫不佳的問題；煤磨喂料系統(tǒng)不鎖風(fēng)的問題；煤磨冷風(fēng)閥常開的問題；熟料帶走熱偏高問題；C1本體及原有管道保溫不符合要求問題等。由于上述問題普遍存在，余熱浪費的問題也就普遍存在，只要有浪費損失，勢必要犧牲另一部分余熱來加

13、以彌補(bǔ)，最終將導(dǎo)致余熱發(fā)電量降低。以5000t/d水泥窯為例，經(jīng)初步計算鎖風(fēng)裝置每增加1%漏風(fēng)，電量損失38kW；原料磨熱風(fēng)管道每增降溫1，電量損失為19kW；煤磨喂料系統(tǒng)每增加1%漏風(fēng)，電量損失3.5kW；煤磨冷風(fēng)閥漏風(fēng)每增加1%，電量損失3kW；熟料帶走熱每提高10%，電量損失124.6kW；C1本體及原有管道保溫不規(guī)范每降低1，電量損失40kW。防止余熱浪費的措施都很簡單，基本是保溫問題和防止漏風(fēng)問題，難點是點多、面廣、量大，一時難以全面解決，但是只要我們重視節(jié)能，推廣節(jié)能，鼓勵節(jié)能，在節(jié)能上打殲滅戰(zhàn)和持久戰(zhàn)，余熱浪費將逐漸減少，最終將完全消除，屆時余熱發(fā)電量將會得到進(jìn)一步提高。七、余熱

14、鍋爐隨窯啟動問題余熱鍋爐一般是待窯啟動后再啟動，也可以隨窯一起啟動。1、鍋爐隨窯啟動                     1)AQC爐可隨頭排風(fēng)機(jī)啟動而啟動時，鍋爐進(jìn)出口擋板全開，旁路擋板全關(guān)，篦冷機(jī)風(fēng)量全部經(jīng)過AQC爐，此時風(fēng)溫約50，上升速率小于80MIN，可滿足AQC爐升溫的需要，待達(dá)到并汽條件時可并入系統(tǒng)。篦冷機(jī)風(fēng)量和風(fēng)壓可以用頭排風(fēng)機(jī)入口擋板進(jìn)行調(diào)整。  

15、;    2)SP爐隨窯點火而同時啟動時，需改變傳統(tǒng)的啟動方法。通常啟動時煙氣通過預(yù)熱器頂部排入大氣，這樣既不經(jīng)濟(jì)，也不環(huán)保。窯點火到投料需要較長時間，可以充分利用窯升溫時間，對SP爐進(jìn)行預(yù)熱升溫。點火前啟動窯尾排塵風(fēng)機(jī)，煙氣經(jīng)過預(yù)熱器、余熱鍋爐、增濕塔、窯尾排塵風(fēng)機(jī)進(jìn)入袋除塵器，通過煙囪排入大氣。這種方式對窯的影響主要有：                必須控制預(yù)熱器出口壓力為零，否則會造成窯頭火焰后移，

16、預(yù)熱器出口溫度高，油耗增大；                高溫風(fēng)機(jī)蝸殼可能會由于風(fēng)速低而積灰；                袋除塵器因為煙氣溫度低造成結(jié)露；           

17、0;    尾部灰粒細(xì)，流動性差，溫度低時易造成系統(tǒng)堵塞；                啟動時需啟動尾排風(fēng)機(jī)，耗電大；                控制不當(dāng)，造成投料時間延長。2、余熱鍋爐與窯的相互影響     &#

18、160;              1)AQC爐投入后會造成除塵器入口溫度低、負(fù)壓大和頭排風(fēng)機(jī)電流大，應(yīng)及時調(diào)整入口擋板，保持窯頭負(fù)壓，避免負(fù)壓過大，造成燃燒器回火。                     2)AQC爐受熱管受高速含塵煙氣的沖刷與磨損，會導(dǎo)致穿孔和爆管

19、的事故。一旦事故發(fā)生，應(yīng)積極采取措施，防止水流入拉鏈機(jī)，造成熟料結(jié)塊。                      3)由于篦冷機(jī)料層有波動，導(dǎo)致AQC爐進(jìn)口廢氣溫度波動很大，產(chǎn)生的蒸汽壓力和溫度變化也很大。采用窯頭摻冷風(fēng)的方法，雖能降低廢氣溫度，但不經(jīng)濟(jì)。建議操作上采取穩(wěn)定煙氣溫度的措施，避免發(fā)生金屬蠕變和澆注料的脫落，影響機(jī)組負(fù)荷。   

20、0;   4)SP爐的啟停和入爐煙氣量的調(diào)節(jié)涉及到窯系統(tǒng)工況的波動和窯尾高溫風(fēng)機(jī)電流的波動。SP爐啟停操作和風(fēng)量調(diào)節(jié)時，原則上只要保持C1出口負(fù)壓和溫度不變，就不會影響窯系統(tǒng)的穩(wěn)定。實現(xiàn)這一原則的重要手段是SP爐進(jìn)出口擋板、旁路擋板及窯尾高溫風(fēng)機(jī)液力偶合器三者的協(xié)調(diào)操作。啟停鍋爐和調(diào)節(jié)入爐煙氣量由中控窯操作員操作，由于高溫風(fēng)機(jī)入口溫度會降低，風(fēng)機(jī)出力會增大，引起出C1負(fù)壓及高溫風(fēng)機(jī)電流的變化，所以應(yīng)視窯尾高溫風(fēng)機(jī)電流變化情況緩慢操作，及時調(diào)節(jié)高溫風(fēng)機(jī)，讓窯系統(tǒng)穩(wěn)定。高溫風(fēng)機(jī)液力偶合器控制目標(biāo)是：在盡量維持C1出口負(fù)壓穩(wěn)定的同時，高溫風(fēng)機(jī)電流不超過額定值。       5)預(yù)熱器出口至余熱鍋爐入口的管道進(jìn)行外保溫，減少散熱量；堵塞漏風(fēng)，提高鍋爐人口廢氣溫度。     &