鋼結(jié)構(gòu)-第四章軸心受力構(gòu)件ppt課件_第1頁
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1、l 軸心受力構(gòu)件的運(yùn)用和截面方式軸心受力構(gòu)件的運(yùn)用和截面方式l 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度l 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定l 實(shí)踐軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計(jì)算實(shí)踐軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計(jì)算4.1 軸心受力構(gòu)件的運(yùn)用及截面方式軸心受力構(gòu)件的運(yùn)用及截面方式+b)a)+軸心受力構(gòu)件是指接受經(jīng)過截面形軸心受力構(gòu)件是指接受經(jīng)過截面形心軸線的軸向力作用的構(gòu)件。包括心軸線的軸向力作用的構(gòu)件。包括軸心受拉構(gòu)件軸心拉桿和軸心軸心受拉構(gòu)件軸心拉桿和軸心受壓構(gòu)件軸心壓桿。受壓構(gòu)件軸心壓桿。在鋼構(gòu)造中運(yùn)用廣泛,如桁架、網(wǎng)在鋼構(gòu)造中運(yùn)用廣泛,如桁架、網(wǎng)架、塔架中的桿件,工業(yè)廠房及高架

2、、塔架中的桿件,工業(yè)廠房及高層鋼構(gòu)造的支撐,操作平臺(tái)和其它層鋼構(gòu)造的支撐,操作平臺(tái)和其它構(gòu)造的支柱等。構(gòu)造的支柱等。 圖圖4.1 4.1 軸心受力構(gòu)件在工程中的運(yùn)用軸心受力構(gòu)件在工程中的運(yùn)用(a) (a) 桁架;桁架;(b)(b)塔架;塔架;(c)(c)網(wǎng)架網(wǎng)架 軸心受力構(gòu)件常用截面方式軸心受力構(gòu)件常用截面方式實(shí)腹式、格構(gòu)式實(shí)腹式、格構(gòu)式圖圖4.2 4.2 柱的組成柱的組成(a)(a)型鋼型鋼(b)(b)組合截面組合截面1 1、實(shí)腹式構(gòu)件截面方式、實(shí)腹式構(gòu)件截面方式圖圖4.3 4.3 軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面方式軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面方式(c)(c)雙角鋼雙角鋼(d)(d)冷彎薄壁型鋼冷彎薄

3、壁型鋼圖圖4.3 4.3 軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面方式軸心受力實(shí)腹式構(gòu)件的截面方式2.2.格構(gòu)式構(gòu)件的常用截面方式格構(gòu)式構(gòu)件的常用截面方式圖圖4.4 4.4 格構(gòu)式構(gòu)件常用截面方式格構(gòu)式構(gòu)件常用截面方式圖圖4.5 4.5 綴板柱綴板柱3 3、格構(gòu)式構(gòu)件綴材布置、格構(gòu)式構(gòu)件綴材布置綴條、綴板綴條、綴板l01l1l1圖圖4.6 4.6 格構(gòu)式構(gòu)件的綴材布置格構(gòu)式構(gòu)件的綴材布置(a) (a) 綴條柱;綴條柱;(b)(b)綴板柱綴板柱軸心受拉構(gòu)件軸心受拉構(gòu)件強(qiáng)度強(qiáng)度 剛度剛度軸心受壓構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件剛度剛度 強(qiáng)度強(qiáng)度穩(wěn)定穩(wěn)定軸心受力構(gòu)件的設(shè)計(jì)軸心受力構(gòu)件的設(shè)計(jì)4.2 4.2 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度軸

4、心受力構(gòu)件的強(qiáng)度和剛度NfA式中:式中: N 軸心力設(shè)計(jì)值;軸心力設(shè)計(jì)值; A 構(gòu)件的毛截面面積;構(gòu)件的毛截面面積; f 鋼材抗拉或抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。鋼材抗拉或抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 n/N Af圖圖6.2.1 截面減弱處的應(yīng)力分布截面減弱處的應(yīng)力分布NNNN0 max=30 fy (a)(a)彈性形狀應(yīng)力彈性形狀應(yīng)力(b)(b)極限形狀應(yīng)力極限形狀應(yīng)力nNfA6.2.2NNbtt1b111n110AbndtNNtt1bc2c3c4c11122n42122021;Acnccn dt螺栓并列布置按最危險(xiǎn)的正螺栓并列布置按最危險(xiǎn)的正交截面交截面計(jì)算:計(jì)算:螺栓錯(cuò)列布置能夠沿正交截面螺栓錯(cuò)列布置能夠沿正交截

5、面破壞,也能夠沿齒破壞,也能夠沿齒狀截面狀截面 破壞,取截破壞,取截面的較小面積計(jì)算:面的較小面積計(jì)算:圖圖6.2.3 摩擦型高強(qiáng)螺栓孔前傳力摩擦型高強(qiáng)螺栓孔前傳力,1100110.510.5nAbndtdnNNnnn 其中:;螺栓孔直徑;孔前傳力系數(shù);計(jì)算截面上的螺栓數(shù);連接一側(cè)的螺栓總數(shù)。,1nNfA對(duì)于高強(qiáng)螺栓的摩擦型銜接,可以以為銜接傳力所依托的摩擦力均對(duì)于高強(qiáng)螺栓的摩擦型銜接,可以以為銜接傳力所依托的摩擦力均勻分布于螺孔周圍,故在孔前接觸面已傳送一半的力勻分布于螺孔周圍,故在孔前接觸面已傳送一半的力50,因,因此最外列螺栓處危險(xiǎn)截面的凈截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算:此最外列螺栓處危險(xiǎn)截面的凈

6、截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算:高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接的構(gòu)件,除高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接的構(gòu)件,除按上式驗(yàn)算凈截面強(qiáng)度外,尚需按按上式驗(yàn)算凈截面強(qiáng)度外,尚需按式式(6.2.1)驗(yàn)算毛截面強(qiáng)度。驗(yàn)算毛截面強(qiáng)度。NfA6.2.1【例題【例題4.1】雙蓋板拼接的螺栓銜接節(jié)點(diǎn)。鋼材】雙蓋板拼接的螺栓銜接節(jié)點(diǎn)。鋼材Q235,螺栓為,螺栓為B級(jí)級(jí)M20精制螺栓,孔精制螺栓,孔20.5mm。驗(yàn)算構(gòu)件的強(qiáng)度。驗(yàn)算構(gòu)件的強(qiáng)度?!纠}【例題4.2】雙蓋板拼接的螺栓銜接節(jié)點(diǎn)。鋼材】雙蓋板拼接的螺栓銜接節(jié)點(diǎn)。鋼材Q235,螺栓為,螺栓為8.8級(jí)級(jí)M20高強(qiáng)度螺栓,高強(qiáng)度螺栓,孔孔21.5mm。驗(yàn)算構(gòu)件凈截面強(qiáng)度。驗(yàn)算構(gòu)件凈截面強(qiáng)度。

7、 軸心受力構(gòu)件均應(yīng)具有一定的剛度,以免產(chǎn)生過大的變形和振軸心受力構(gòu)件均應(yīng)具有一定的剛度,以免產(chǎn)生過大的變形和振動(dòng)。通常用長(zhǎng)細(xì)比動(dòng)。通常用長(zhǎng)細(xì)比來衡量,來衡量,越大,表示構(gòu)件剛度越小。因此設(shè)越大,表示構(gòu)件剛度越小。因此設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)使構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比不超越規(guī)定的允許長(zhǎng)細(xì)比:計(jì)時(shí)應(yīng)使構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比不超越規(guī)定的允許長(zhǎng)細(xì)比: 式中:式中:l lmax構(gòu)件最不利方向的最大長(zhǎng)細(xì)比;構(gòu)件最不利方向的最大長(zhǎng)細(xì)比; l0計(jì)算長(zhǎng)度,取決于其兩端支承情況;計(jì)算長(zhǎng)度,取決于其兩端支承情況; i回轉(zhuǎn)半徑;回轉(zhuǎn)半徑;l l 允許長(zhǎng)細(xì)比允許長(zhǎng)細(xì)比 .AIi maxyxmax),()(max0maxil6.2.4 例例4.3 4.3 圖圖4

8、.104.10所示一有中級(jí)任務(wù)制吊車的廠房屋架的雙角鋼所示一有中級(jí)任務(wù)制吊車的廠房屋架的雙角鋼拉桿,截面為拉桿,截面為210021001010,角鋼上有交錯(cuò)陳列的普通螺栓孔,孔,角鋼上有交錯(cuò)陳列的普通螺栓孔,孔徑徑d=20mmd=20mm。試計(jì)算此拉桿所能接受的最大拉力及允許到達(dá)的最。試計(jì)算此拉桿所能接受的最大拉力及允許到達(dá)的最大計(jì)算長(zhǎng)度。鋼材為大計(jì)算長(zhǎng)度。鋼材為Q235Q235鋼。鋼。(c)圖圖4.10 4.10 例例4.14.1圖圖查得查得2100210010,10,2/215mmNfiiyx4.52cm.3.05cm ,A=219.26cm2An = 2 (1926 - 2010)=34

9、52 mm2AnI = 2 (245+ 402+1002 - 220)10=3154 mm2N=AnI f =3154215=677250N=678 kNlox = ix = 35030.5 = 10675 mm 350loy = iy = 35045.2 = 15820 mm 解解 :圖圖4.10 4.10 例例4.14.1圖圖(b)(b) 理想軸心受壓構(gòu)件理想直,理想軸心受力當(dāng)其壓力小于某理想軸心受壓構(gòu)件理想直,理想軸心受力當(dāng)其壓力小于某個(gè)值個(gè)值Ncr時(shí),只需軸向緊縮變形和均勻壓應(yīng)力。到達(dá)該值時(shí),時(shí),只需軸向緊縮變形和均勻壓應(yīng)力。到達(dá)該值時(shí),構(gòu)件能夠彎曲或改動(dòng),產(chǎn)生彎曲或改動(dòng)應(yīng)力。此景象稱

10、:構(gòu)件整體構(gòu)件能夠彎曲或改動(dòng),產(chǎn)生彎曲或改動(dòng)應(yīng)力。此景象稱:構(gòu)件整體失穩(wěn)或整體屈曲。意指失去了原先的平衡方式的穩(wěn)定性。失穩(wěn)或整體屈曲。意指失去了原先的平衡方式的穩(wěn)定性。4.3 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心壓力N較小干擾力除去后,恢復(fù)到原直線平衡形狀N增大干擾力除去后,不能恢復(fù)到原直線平衡形狀,堅(jiān)持微彎形狀N繼續(xù)增大干擾力除去后,彎曲變形依然迅速增大,迅速喪失承載力 理想的軸心受壓構(gòu)件理想的軸心受壓構(gòu)件( (桿件挺直、荷載無偏心、無初始桿件挺直、荷載無偏心、無初始應(yīng)力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等的失穩(wěn)方式分為應(yīng)力、無初彎曲、無初偏心、截面均勻等的失穩(wěn)方式分為: :彎曲失穩(wěn)

11、彎曲失穩(wěn)改動(dòng)失穩(wěn)改動(dòng)失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)1 1彎曲失穩(wěn)彎曲失穩(wěn)只發(fā)生彎曲變形,截只發(fā)生彎曲變形,截面只繞一個(gè)主軸旋轉(zhuǎn),桿面只繞一個(gè)主軸旋轉(zhuǎn),桿縱軸由直線變?yōu)榍€,是縱軸由直線變?yōu)榍€,是雙軸對(duì)稱截面常見的失穩(wěn)雙軸對(duì)稱截面常見的失穩(wěn)方式;方式;無缺陷的軸心受壓構(gòu)件無缺陷的軸心受壓構(gòu)件雙軸對(duì)稱的工型截面雙軸對(duì)稱的工型截面通常發(fā)生彎曲失穩(wěn),構(gòu)通常發(fā)生彎曲失穩(wěn),構(gòu)件的變形發(fā)生了性質(zhì)上件的變形發(fā)生了性質(zhì)上的變化,即構(gòu)件由直線的變化,即構(gòu)件由直線方式改動(dòng)為彎曲方式,方式改動(dòng)為彎曲方式,且這種變化帶有忽然性。且這種變化帶有忽然性。2 2改動(dòng)失穩(wěn)改動(dòng)失穩(wěn)失穩(wěn)時(shí)除桿件的支撐失穩(wěn)時(shí)除桿件的支撐端外,各截面均繞縱軸

12、改端外,各截面均繞縱軸改動(dòng),是十字形雙軸對(duì)稱截動(dòng),是十字形雙軸對(duì)稱截面能夠發(fā)生的失穩(wěn)方式;面能夠發(fā)生的失穩(wěn)方式;對(duì)某些抗扭剛度較差的軸對(duì)某些抗扭剛度較差的軸心受壓構(gòu)件十字形截心受壓構(gòu)件十字形截面,當(dāng)軸心壓力到達(dá)臨面,當(dāng)軸心壓力到達(dá)臨界值時(shí),穩(wěn)定平衡形狀不界值時(shí),穩(wěn)定平衡形狀不再堅(jiān)持而發(fā)生微改動(dòng)。當(dāng)再堅(jiān)持而發(fā)生微改動(dòng)。當(dāng)軸心力在略微添加,那么軸心力在略微添加,那么改動(dòng)變形迅速增大而使構(gòu)改動(dòng)變形迅速增大而使構(gòu)件喪失承載才干,這種景件喪失承載才干,這種景象稱為改動(dòng)失穩(wěn)。象稱為改動(dòng)失穩(wěn)。3 3彎扭失穩(wěn)彎扭失穩(wěn)單軸對(duì)稱截面繞對(duì)稱單軸對(duì)稱截面繞對(duì)稱軸屈曲時(shí),桿件發(fā)生彎曲軸屈曲時(shí),桿件發(fā)生彎曲變形的同時(shí)必然

13、伴隨著改變形的同時(shí)必然伴隨著改動(dòng)。動(dòng)。截面為單軸對(duì)稱截面為單軸對(duì)稱T T形截形截面的軸心受壓構(gòu)件繞對(duì)面的軸心受壓構(gòu)件繞對(duì)稱軸失穩(wěn)時(shí),由于截面形稱軸失穩(wěn)時(shí),由于截面形心和剪切中心不重合,在心和剪切中心不重合,在發(fā)生彎曲變形的同時(shí)必然發(fā)生彎曲變形的同時(shí)必然伴隨有改動(dòng)變形,這種景伴隨有改動(dòng)變形,這種景象稱為彎扭失穩(wěn)。象稱為彎扭失穩(wěn)。歐拉歐拉EulerEuler早在早在17441744年經(jīng)過對(duì)理想軸心壓桿的整體穩(wěn)定問題進(jìn)年經(jīng)過對(duì)理想軸心壓桿的整體穩(wěn)定問題進(jìn)展的研討,當(dāng)軸心力到達(dá)臨界值時(shí),壓桿處于屈曲的微彎形狀。展的研討,當(dāng)軸心力到達(dá)臨界值時(shí),壓桿處于屈曲的微彎形狀。在彈性微彎形狀下,根據(jù)外力矩平衡條件

14、,可建立平衡微分方程,在彈性微彎形狀下,根據(jù)外力矩平衡條件,可建立平衡微分方程,求解后得到了著名的歐拉臨界力和歐拉臨界應(yīng)力。直到求解后得到了著名的歐拉臨界力和歐拉臨界應(yīng)力。直到1919世紀(jì)世紀(jì)才被實(shí)驗(yàn)證明對(duì)細(xì)長(zhǎng)柱是正確的才被實(shí)驗(yàn)證明對(duì)細(xì)長(zhǎng)柱是正確的NBzCyy屈 曲 彎 曲狀 態(tài)ANz22/lEINcr2crcr2NEA臨界力臨界力(實(shí)腹式實(shí)腹式6.3.2實(shí)踐壓桿并非全部鉸支,對(duì)于恣意支承情況的實(shí)踐壓桿并非全部鉸支,對(duì)于恣意支承情況的壓桿,其臨界力為:壓桿,其臨界力為: 下下表表。計(jì)計(jì)算算長(zhǎng)長(zhǎng)度度系系數(shù)數(shù),取取值值如如;桿桿件件計(jì)計(jì)算算長(zhǎng)長(zhǎng)度度,式式中中: llllEIlEINcr002022

15、2軸心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)軸心受壓構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)20t2tcrlIEN22,tcrtE式中:式中: Ntcr 切線模量臨界力切線模量臨界力 t,cr 切線模量臨界應(yīng)力切線模量臨界應(yīng)力 Et 壓桿屈曲時(shí)資料的切線模量壓桿屈曲時(shí)資料的切線模量 E=tgfp crfyEt=d/d1dd 用于理想壓桿失穩(wěn)用于理想壓桿失穩(wěn)分析的實(shí)際先由歐拉分析的實(shí)際先由歐拉EulerEuler提出,后由提出,后由香萊香萊(Shanley)(Shanley)用切線用切線模量實(shí)際完善了分枝后模量實(shí)際完善了分枝后的曲線。的曲線。 PppcrfEfE :22或或長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比比(6.3.3)(6.3.4)PppcrfEfE

16、:22或或長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比比(6.3.3)(6.3.4)在歐拉臨界力公式的推導(dǎo)中,假定資料無限彈性、符合虎克定理在歐拉臨界力公式的推導(dǎo)中,假定資料無限彈性、符合虎克定理E E為常量,因此當(dāng)截面應(yīng)力超越鋼材的比例極限為常量,因此當(dāng)截面應(yīng)力超越鋼材的比例極限fpfp后,歐拉臨界力后,歐拉臨界力公式不再適用。應(yīng)滿足:公式不再適用。應(yīng)滿足:只需長(zhǎng)細(xì)比較大只需長(zhǎng)細(xì)比較大llpllp的軸心受壓構(gòu)件,才干滿足歐拉公式的要求。的軸心受壓構(gòu)件,才干滿足歐拉公式的要求。對(duì)于長(zhǎng)細(xì)比較小對(duì)于長(zhǎng)細(xì)比較小llpllp的軸心受壓構(gòu)件,截面應(yīng)力在屈曲前曾經(jīng)超越的軸心受壓構(gòu)件,截面應(yīng)力在屈曲前曾經(jīng)超越鋼材的比例極限,構(gòu)件處于彈塑性階

17、段,應(yīng)按彈塑性屈曲計(jì)算其臨界力。鋼材的比例極限,構(gòu)件處于彈塑性階段,應(yīng)按彈塑性屈曲計(jì)算其臨界力。初始缺陷初始缺陷幾何缺陷:初彎曲、初偏心等;幾何缺陷:初彎曲、初偏心等;資料缺陷:剩余應(yīng)力、資料不均勻等。資料缺陷:剩余應(yīng)力、資料不均勻等。e0 zy y N ke00N v kv v =0.10y 01.00.50=0.3y y EN /N =00 z 0e = 0.3e = 000e = 0.11.00.5N /N E0 1 1剩余應(yīng)力產(chǎn)生的緣由及其分布剩余應(yīng)力產(chǎn)生的緣由及其分布A A、產(chǎn)生的緣由、產(chǎn)生的緣由 焊接時(shí)的不均勻加熱和冷卻;焊接時(shí)的不均勻加熱和冷卻; 型鋼熱扎后的不均勻冷卻;型鋼熱扎

18、后的不均勻冷卻; 板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮;板邊緣經(jīng)火焰切割后的熱塑性收縮; 構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。構(gòu)件冷校正后產(chǎn)生的塑性變形。IIEIIlEIlEINecreecr222222截面出現(xiàn)部分塑性區(qū)和部分彈性區(qū),塑性區(qū)截面出現(xiàn)部分塑性區(qū)和部分彈性區(qū),塑性區(qū)應(yīng)力不變而變形添加應(yīng)力不變而變形添加,微彎時(shí)由截面的彈性微彎時(shí)由截面的彈性區(qū)抵抗彎矩,因此區(qū)抵抗彎矩,因此,用彈性區(qū)截面的有效截用彈性區(qū)截面的有效截面慣性矩面慣性矩Ie替代全截面慣性矩替代全截面慣性矩I,即得柱的,即得柱的臨界應(yīng)力:臨界應(yīng)力:0.3fy0.3fy0.3fy0.3fy0.3fy0.3fy0.3fy0.3fyrc=0.3

19、fyrc=0.3fyfyfy22crcr22(6.3.8)eeNIIEIEAl AII 柱屈曲能夠的彎曲方式有兩種:沿柱屈曲能夠的彎曲方式有兩種:沿x x軸和軸和沿沿y y軸因此:軸因此:th htkbkbb bxxyktbhhkbtIIxxxex424)(222軸屈曲時(shí):對(duì)33312212)(2ktbkbtIIyyyey 軸屈曲時(shí):對(duì)顯然,剩余應(yīng)力對(duì)弱軸的影顯然,剩余應(yīng)力對(duì)弱軸的影響要大于對(duì)強(qiáng)軸的影響響要大于對(duì)強(qiáng)軸的影響k1。ycrcrRyRfNfAfNfA即: 式中:式中:N軸心壓力設(shè)計(jì)值;軸心壓力設(shè)計(jì)值;A構(gòu)件毛截面面積構(gòu)件毛截面面積軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù);與截面類型、構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比軸心受

20、壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù);與截面類型、構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比l l、所用、所用鋼種有關(guān)。可根據(jù)表鋼種有關(guān)。可根據(jù)表4.4和表和表4.5的截面分類和構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比,按附錄的截面分類和構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比,按附錄D查出。查出。 資料設(shè)計(jì)強(qiáng)度。資料設(shè)計(jì)強(qiáng)度。圖圖6.4.2的柱子曲線的柱子曲線例例4.4 某焊接組合工字形截面軸心受壓某焊接組合工字形截面軸心受壓構(gòu)件的截面尺寸如下圖,接受軸心壓力構(gòu)件的截面尺寸如下圖,接受軸心壓力設(shè)計(jì)值包括自重設(shè)計(jì)值包括自重N=2000kN,計(jì)算,計(jì)算長(zhǎng)度長(zhǎng)度l0 x=6m ,l0y=3m,翼緣鋼板為火,翼緣鋼板為火焰切割邊,鋼材為焰切割邊,鋼材為Q345,f=310N/mm2,截面無減弱,試計(jì)算該軸心

21、受壓構(gòu)件的截面無減弱,試計(jì)算該軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性。整體穩(wěn)定性。-2508-25012yyxx33841250 274242 2501.1345 10 mm12xI 2250 122250 88000mmA 慣性矩:慣性矩:3374112 2502250 83.126 10 mm12yI 回轉(zhuǎn)半徑:回轉(zhuǎn)半徑:81.1345 10119.1mm8000 xxIiA73.126 1062.5mm8000yyIiA解解 1、截面及構(gòu)件幾何性質(zhì)計(jì)算、截面及構(gòu)件幾何性質(zhì)計(jì)算截面面積:截面面積:長(zhǎng)細(xì)比:長(zhǎng)細(xì)比:4 .501 .11960000 xxxil0 .485 .6230000yyyil-250

22、8-25012yyxx2、整體穩(wěn)定性驗(yàn)算、整體穩(wěn)定性驗(yàn)算翼緣板為焰切邊,截面關(guān)于翼緣板為焰切邊,截面關(guān)于x軸和軸和y軸都屬于軸都屬于b類,且類,且yx查表得:查表得:802. 03222000 10311.9N/mm310N/mm0.802 8000NfA滿足整體穩(wěn)定性要求。滿足整體穩(wěn)定性要求。1 .612353454 .50235yxf4.5 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件圖圖6.7.1 格構(gòu)式構(gòu)件格構(gòu)式構(gòu)件l01l1l1XyyX軸- 虛軸y軸- 實(shí)軸圖圖6.7.2 格構(gòu)式柱的截面型式格構(gòu)式柱的截面型式(b)x xx xy yy y虛軸虛軸虛虛軸軸x xx xy yy y虛軸虛軸虛虛軸軸xyxyxy(a)虛軸虛軸虛軸虛軸虛軸虛

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