施工升降機計算書20130401

1、SM安泰世界城A區(qū)（高層區(qū)）施工升降機基座區(qū)域地下室頂板加固方案目 錄一、工程概況：2二、地下室頂板加固施工方案設(shè)計2三、地下室頂板加固施工方案設(shè)計驗算2第一部分：1#施工升降機支撐位置地下室頂板加固計算3第二部分：2#、3#、5#、6#施工升降機支撐位置地下室頂板加固計算8四、附圖13一、工程概況：SM安泰世界城A區(qū)（高層區(qū)）工程位于晉江市福埔SM國際廣場，建筑面積為75085，由1#、2#、3#、5#、6#樓及裙樓、地下室組成，主體結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度七度，耐火等級為地下一級，地上一級；該工程地下一層，地上二十一層。地下室結(jié)構(gòu)層高4.0米，地上部分層高3.0米，標(biāo)準層層高

2、3.0米。15#樓建筑高度63.364.5米，6#樓建筑高度52.5米。為方便施工垂直運輸，16#樓各配置一臺施工升降機，施工升降機型號為SCD200/200,15#施工升降機架設(shè)高度69米，6#施工升降機架設(shè)高度58米，施工升降機編號與樓號一一對應(yīng)，施工升降機布置詳見施工升降機布置總平面圖。1#、2#、3#、5#、6#施工升降機基座均安裝在高層區(qū)地下室結(jié)構(gòu)頂板上，地下室結(jié)構(gòu)頂板混凝土強度等級均為C35，1#施工升降機基座位于頂板三區(qū)，設(shè)計板厚250，其余施工升降機基座位于地下室頂板一、二區(qū)，板厚350。本計算書主要依據(jù)本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005

3、），施工升降機安全規(guī)則（GB10055-2007），混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2002）等編制。二、地下室頂板加固施工方案設(shè)計1）為保證施工升降機正常運行及樓面安全，我公司擬采用如下加固方案：采用鋼管（48×3.0）搭設(shè)滿堂腳手架架（支撐面為5.6 m×5.6m）,把地下室頂板上的荷載傳至地下室底板以滿足安全施工要求。滿堂架搭設(shè)時采用立桿上加可調(diào)頂托，頂板上用方木（100×100mm）作為主龍骨的支撐體系。立桿間距700mm，底部墊方木，水平拉桿步距1000mm，45度角剪刀撐隔兩條立桿連續(xù)設(shè)置到頂，上、下水平拉桿距立桿端部不大于200mm。為確保施工

4、升降機荷載能有效傳遞至地下室底板，可調(diào)頂托必須旋緊，并要求上、下層立桿位置相對應(yīng)。2）頂板加固配筋施工升降機基礎(chǔ)所在板跨內(nèi)鋼筋加固配置（按雙層雙向配置）施工升降機基礎(chǔ)板跨內(nèi)X向鋼筋：14/14150；施工升降機基礎(chǔ)板跨內(nèi)Y向鋼筋：14/14150；三、地下室頂板加固施工方案設(shè)計驗算本驗算分為兩個部分，由于1#施工升降機位于地下室頂板三區(qū)范圍，頂板厚度250,2#、3#、5#、6#施工升降機布置在地下室頂板的一區(qū)、二區(qū)范圍內(nèi)，頂板厚度350,按照最不利驗算要求，將1#施工升降機所在頂板加固作為一個部分進行驗算，將2#6#施工升降機所在頂板加固驗算作為另外一個部分進行驗算（26#施工升降機架設(shè)高度

5、按最大架設(shè)高度69米驗算）第一部分：1#施工升降機支撐位置地下室頂板加固計算一、參數(shù)信息1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號：SCD200/200； 吊籠形式：雙吊籠；架設(shè)總高度：58m； 標(biāo)準節(jié)長度：1.508m；導(dǎo)軌架截面長：0.9m； 導(dǎo)軌架截面寬：0.6m；標(biāo)準節(jié)重：167kg； 對重重量：1300kg；單個吊籠重: 1460kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg； 其他配件總重量：200kg；2.施工升降機基座1#施工升降機設(shè)置在三區(qū)地下室頂板上，混凝土強度等級：C35，頂板厚度250，采取頂板加固并在地下室頂板下設(shè)置鋼管回頂支撐進行加固支撐。3.施工升降機所在板跨內(nèi)鋼

6、筋加固配置施工升降機基礎(chǔ)板跨內(nèi)X向鋼筋：14/14150；施工升降機基礎(chǔ)板跨內(nèi)Y向鋼筋：14/14150；基礎(chǔ)長度l：5.6 m；基礎(chǔ)寬度b：5.6 m；基礎(chǔ)高度h：0.25 m；4.頂板下鋼管支撐構(gòu)造配置鋼管類型：48×3.0；鋼管橫距: 700mm；鋼管縱距: 700mm；鋼管步距: 1000mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.1 m；二、1#施工升降機位置頂板承載計算：導(dǎo)軌架重（共需39節(jié)標(biāo)準節(jié)，標(biāo)準節(jié)重167kg）：167kg×39=6513kg，施工升降機自重標(biāo)準值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00

7、×2+2000.00×2+6513.00+200.00)×10/1000=177.13kN考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)(加固后地下室頂板)的影響，取系數(shù)n=2.1基礎(chǔ)(加固后地下室頂板)承載力設(shè)計值：P=2.1×177.13=371.97kN加固后地下室頂板均布荷載：q=371.973/(3.5×2.7)=39.362kN/m2三、施工升降機基礎(chǔ)（加固后地下室頂板）承載力加固后地下室頂板自重標(biāo)準值：Gk=25×5.60×5.60×0.25=196.00kN加固后地下室頂板自重設(shè)計值： G196.00×1

8、.2235.20kN作用在頂板上的豎向力設(shè)計值：F371.97+235.20=607.17kN四、施工升降機基礎(chǔ)（加固后頂板）驗算1、加固頂板底面積驗算軸心受壓基礎(chǔ)基底（加固后頂板區(qū)域面）面積應(yīng)滿足S=5.6×5.6=31.36m2(Pk+Gk)/fc=(177.13+196)/(16.7×103)=0.022m2。加固后頂板底面積滿足要求。2、加固后頂板抗沖切驗算由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)（加固后頂板區(qū)域面）相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)（頂板）的沖切作用。計算簡圖如下：F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj -扣除頂板

9、自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的鋼管回撐面單位面積凈反力，Pj=P/S=371.973/31.36=11.861kN/m2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=250-35=215mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底（加固后頂板區(qū)域底面）面積，Al=5.6×2.1=11.76m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底（加固后頂板區(qū)域面底面）面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.6+2×0.215=

10、1.03m am=(at+ab)/2=(0.6+1.03)/2=0.815m FlPj×Al=11.861×11.76=139.49kN0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×815×215/1000=192.572kN139.49kN。加固后頂板抗沖切滿足要求。3、頂板底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M

11、2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至基底（加固后頂板區(qū)域面底面）邊緣最大反力處的距離，a1=2.35m； l,b -基礎(chǔ)底面（加固后頂板區(qū)域面底面）的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面（加固后頂板區(qū)域面底面）邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(371.973+235.2)/31.36=19.361kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處頂板下鋼管回撐區(qū)域反力設(shè)計值，p=pmax=19.361kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的加固后頂板自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時

12、，G=1.35Gk ，Gk為加固后頂板標(biāo)準自重，G=1.35×196=264.6kN； M1=2.352/12×(2×5.6+0.9)×(19.361+19.361-2×264.6/31.36)+(19.361-19.361)×5.6=121.66kN·m; M2=(5.6-0.9)2/48×(2×5.6+0.6)×(19.361+19.361-2×264.6/31.36)=118.643kN·m;4、頂板底部配筋計算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2

13、s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=121.66×106/(1.00×16.70×5.60×103×215.002)=0.028；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.028)0.5=0.029；s=1-/2=1-0.029/2=0.986； As=|M|/(sfyh0)=121.66×106/(0.986×360.00×21

14、5.00)=1594.59mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=118.64×106/(1.00×16.70×5.60×103×215.002)=0.027；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.027)0.5=0.028；s=1-/2=1-0.028/2=0.986； As=|M|/(sfyh0)=118.64×106/(0.986×360.00×215.00)=1554.49mm2。截面1-1配筋：As1=5849.646 mm2 > 1594.594 mm2截面2-2配筋：A

15、s2=5849.646 mm2 > 1554.493 mm2加固后頂板配筋滿足要求！五、加固后頂板下鋼管結(jié)構(gòu)驗算：設(shè)頂板下48×3.0mm鋼管700mm×700mm(支模未拆除)支承上部施工升降機荷重，混凝土結(jié)構(gòu)自重由結(jié)構(gòu)自身承擔(dān)，則：施工升降機 1.2×39.362=47.235kN/m2活載 1.4×2.5=3.5kN/m2 47.235+3.5=50.735kN/m250.735×0.7×0.7=24.86kN鋼管支模架步高1mh/la=1000/700=1.429h/lb=1000/700=1.429經(jīng)查表，的取值為：1

16、.543計算長度：L01=k××h=1.155×1.543×1=1.782m L02=h+2a=1+2×0.1=1.2m取：L0=1.782m=L0/i=1782.165/15.9=112由此得：=0.502N=×A×f=0.502×424.115mm2×360N/mm2=76.646kN 24.86kN加固后頂板下的鋼管結(jié)構(gòu)滿足要求配筋如下圖所示：（單位：mm）第二部分：2#、3#、5#、6#施工升降機支撐位置地下室頂板加固計算一、參數(shù)信息1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號：SCD200/200； 吊

17、籠形式：雙吊籠；架設(shè)總高度：58m； 標(biāo)準節(jié)長度：1.508m；導(dǎo)軌架截面長：0.9m； 導(dǎo)軌架截面寬：0.6m；標(biāo)準節(jié)重：167kg； 對重重量：1300kg；單個吊籠重: 1460kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1480kg； 其他配件總重量：200kg； 2.施工升降機基座2#、3#、5#、6#施工升降機設(shè)置在一、二區(qū)地下室頂板上，混凝土強度等級：C35，頂板厚度350，采取頂板加固并在地下室頂板下設(shè)置鋼管回頂支撐進行加固。3.施工升降機所在板跨內(nèi)鋼筋加固配置施工升降機所在板跨內(nèi)X向鋼筋：14/14150；施工升降機所在板跨內(nèi)Y向鋼筋：14/14150；板跨長度l：8.4 m；板

18、跨寬度b：5.6 m；頂板厚度h：0.35 m；4.頂板下鋼管支撐構(gòu)造配置鋼管類型：48×3.0；鋼管橫距: 700mm；鋼管縱距: 700mm；鋼管步距: 1000mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.1 m；二、2#、3#、5#、6#施工升降機位置頂板承載計算：導(dǎo)軌架重（共需46節(jié)標(biāo)準節(jié)，標(biāo)準節(jié)重167kg）：167kg×46=7682kg，施工升降機自重標(biāo)準值：Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+7682.00+200.00)×10/1000=188.8

19、2kN考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對加固后頂板的影響，取系數(shù)n=2.1加固后頂板承載力設(shè)計值：P=2.1×188.82=396.52kN加固后頂板均布荷載：q=371.973/(3.5×2.7)=39.362kN/m2三、施工升降機基礎(chǔ)（加固后地下室頂板上）承載力頂板自重標(biāo)準值：Gk=25×8.40×5.60×0.35=411.60kN頂板自重設(shè)計值： G411.60×1.2493.92kN作用在頂板上的豎向力設(shè)計值：F396.52+493.92=890.44kN四、施工升降機基礎(chǔ)（加固后頂板）驗算1、加固頂板底面積驗算軸心受壓頂板底面積

20、應(yīng)滿足S=5.6×5.6=31.36m2(Pk+Gk)/fc=(177.13+196)/(16.7×103)=0.022m2。加固后頂板底面積滿足要求。2、加固后頂板抗沖切驗算由于導(dǎo)軌架直接與頂板相連，故只考慮導(dǎo)軌架對頂板的沖切作用。計算簡圖如下：F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj -扣除頂板自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的鋼管回撐面單位面積凈反力，Pj=P/S=371.973/31.36=11.861kN/m2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0頂板沖切破壞錐體的有效高度，h0=250-

21、35=215mm； Al -沖切驗算時取用的部分頂板區(qū)域底面積，Al=5.6×2.1=11.76m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在加固后頂板底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.6+2×0.215=1.03m am=(at+ab)/2=(0.6+1.03)/2=0.815m FlPj×Al=11.861×11.76=139.49kN0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×815×215/

22、1000=192.572kN139.49kN。加固后頂板抗沖切滿足要求。3、加固后頂板底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至加固后頂板底邊緣最大反力處的距離，a1=2.35m； l,b 加固后頂板底面的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的加固后頂板底面邊緣最大

23、和最小鋼管回撐面反力設(shè)計值，pmax=pmin=(371.973+235.2)/31.36=19.361kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處加固后頂板底面回撐鋼管反力設(shè)計值，p=pmax=19.361kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的頂板自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為頂板標(biāo)準自重，G=1.35×196=264.6kN； M1=2.352/12×(2×5.6+0.9)×(19.361+19.361-2×264.6/31.36)+(19.361-19.361)×5.6=121.66

24、kN·m; M2=(5.6-0.9)2/48×(2×5.6+0.6)×(19.361+19.361-2×264.6/31.36)=118.643kN·m;4、加固后頂板底部配筋計算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=121.66×106/(1.00×16.70×5.60×103×215.002)=0.028；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.028)0.5=0.029；s=1-/2=1-0.029/2=0.986； As=|M|/(sfyh0)=121.66×106/(0.986×360.00×215.00)=1594.59mm2。2-2